挟沙能力

摘要： 以喀什噶尔河灌区阿瓦提干渠为例,在进行研究方案及研究方法分析的基础上对影响干渠水流挟沙能力的主要因素进行分析探讨。结果表明,阿瓦提干渠水流挟沙能力主要受水流流量、渠道床面宽、含沙量及悬移质泥沙中值粒径、灌溉期(季节)等因素的影响,呈现出距离泵站出水口越近挟沙能力越大;春灌期挟沙能力小,随着灌溉的持续进行,挟沙能力持续增大;悬移质泥沙中值粒径越大则干渠水流挟沙能力越大,床沙中值粒径越大则水流挟沙能力越小的变动趋势。分析结果可为灌区管理部门合理调度、配置和使用灌区水资源提供借鉴参考。

摘要： 关注并及时解决河道淤积问题是防洪排涝的重要任务之一。通过分析泥沙来源,寻找异常淤积流段的成因,提出运管单位切实可行的减淤建议,也为后期进一步探寻防淤、减淤措施提供理论依据。

摘要： "畅流活水"工程调度的主要任务是在控制截污条件下,通过引清入城加速河水流动,促进水体置换,增加水环境容量.结合传统泥沙动力学公式,发现该调水模式对改善河道淤积也有一定作用.利用现有平台数据,分析调水时水流冲淤、挟沙能力的变化,评估"畅流活水"对改善河道淤积的影响,为探寻减轻淤积的非工程措施,延伸水利工程的功能提供理论支持.

摘要： 水流挟沙能力是研究悬移质泥沙输移的核心问题之一。对不均匀泥沙,由于细颗粒调整的滞后性,传统循环水槽实验较难获取悬移质与河床泥沙相对应的输沙平衡条件,需要大量精度不高的浓度测量和无法避免细沙在系统中循环影响实验精度。本文通过改进水槽进口加沙和增加出口过滤系统,并采用不平衡淤积方式逼近平衡输沙进行实验和研究挟沙。实验得到从淤积趋近平衡的水沙条件,将实验结果与传统实验测量结果及挟沙能力公式计算结果进行比较,结果初步表明:(1)改进系统能更准确控制进口加沙和得到近似平衡的悬移质泥沙浓度、提高悬移质输沙实验的可靠性;(2)解决了传统水槽实验难以获得平衡泥沙浓度的问题,并避免了频繁而且不准确的浓度测量;(3)初步显示传统实验测量泥沙浓度可能较大地偏大于真实挟沙能力。

摘要： 台风作用下水体的挟沙能力研究对深入认识台风暴潮作用下泥沙运动规律、滩槽演变特征以及提升数学模型和物理模型技术等方面具有重要意义。文中从台风波能对泥沙的悬浮作用入手,建立了台风浪作用下的挟沙能力公式;依据能量叠加原理,完善了传统的河口海岸挟沙能力公式(窦国仁挟沙能力公式),使公式能够同时概括潮流、波浪和台风浪作用下的泥沙运动特征,并应用近年来长江口北槽实测的台风期近底水沙资料对公式进行了率定验证,在此基础上分析了台风期北槽近底含沙量变化特征。

摘要： 识别淮河干流水沙输运机制及运行规律,是当前淮河治理中亟待解决的基础问题.选择淮河干流蚌埠至浮山段作为典型,采用实测资料分析、物理模型试验与数学模型计算相结合的方法,系统分析了河道的水沙输移特性.结果 表明,高滩深槽的断面型式与狭窄的滩面造成本段滩地分流比偏低,行洪主要依赖于主槽.近期河道的泄流能力有所增加,是自然演变、人工采砂与河道整治三者共同驱动的结果,其中河道整治的贡献率最大且作用不可替代.河道的洪水传播速度与来流量存在较强的相关性,在漫滩行洪阶段(2900 m3/s≤Q＜4500 m3/s),滩地水流对主槽水流的阻滞作用明显,相应洪水传播时间也较长.以水文站输沙率公式为基础,推导了河道冲淤量与水流条件的经验公式,并提出大水冲刷,小水淤积的流量阈值为3400 m3/s.考虑冲淤状态的影响,对已建挟沙能力公式进行改进.经验证,修正后的挟沙能力公式能够反映实际.上述研究成果可为进一步治淮提供参考.

摘要： 泥沙资料是重要的基本水文资料之一,用途非常广泛.在进行流域规划、水库闸坝设计、防洪、灌溉放淤、河道治理、城市供水和水利工程管理运用等工作时,都需要掌握泥沙资料.通过对山区河流泥沙来源及洪水成因分析,对水文测站悬移质泥沙测验方法,悬移质泥沙测验受泥沙成因影响的各要素关系特点及测次布置,作了简要介绍;有利于水文测站收集到完整的,推求各时期输沙量和含沙量及其特征数值的泥沙数量及泥沙变化过程的资料,为各应用部门提供基本数据.

摘要： 为了分析渠道淤积的成因和对策,我们首先对淤积情况进行了调研,进而从多个方面共同分析了淤积的成因,首先有渠道的设计方面的原因,然后是运行管理方面的原因等等,进而以此为基础,提出了一系列解决对策,希望可以给相关工作的开展提供一些参考.

摘要： 在对河套灌区渠道淤积情况进行调研的基础上,从黄河水含沙量渠道的运行管理、衬砌渠道的设计、施工等方面分析了渠道淤积成因,同时根据不同的淤积成因提出了具体的减淤措施.

摘要： 借助大量的钱塘江河口实测水沙资料，通过引入时变挟沙能力的概念获取了挟沙能力的数据，利用RBF神经网络的拟合功能，构建了强潮河口潮流挟沙能力预测模型，经检验该模型具有较好的泛化能力。采用正交试验设计方法，结合方差分析法定量分析了各因素对挟沙能力的敏感性。结果表明，挟沙能力与垂线平均流速呈正相关关系，而与水深呈负相关关系，当泥沙沉速小于0.06 cm／s的范围内，水流挟沙能力与泥沙沉速呈正相关关系，超出此范围后，则呈负相关关系。%By introducing the concept of time-dependent sediment carrying capacity ,this study acquired the sediment transport capacity data from plenty of measured water and sediment data of Qiantang River estuary .Using the fitting function of RBF neural network ,a sediment transport capacity prediction model of strong tidal estuary was constructed .Upon examination ,this model has good generalization ability . Using orthogonal experiment design method combined with variance analysis method , the paper analyzed the sensitivity of each factor to sediment carrying capacity quantitatively .The results show that sediment carrying capacity was positively correlated with vertical average flow velocity ,while negatively correlated with water depth .When sediment settling velocity was less than 0.06 cm/s , there was a positive correlation between the flow sediment carrying capacity and sediment settling velocity;beyond this range ,it was a negative correlation relationship .

摘要： 挟沙能力是表征一定水流和河床条件下河流挟带泥沙能力的一个重要参数.不少学者通过现场实测含沙量分析、原型沙和模型沙水槽试验及理论推导,研究了挟沙能力的特性和其表达式,为预测泥沙冲淤变化提供基础公式.相对河流而言,河口海岸地区的动力条件更为复杂,挟沙能力的定义存在分歧,潮流和波浪共同作用下的挟沙能力公式建立也更为困难.对国内外挟沙能力研究的试验和公式建立等进行了综述,指出今后需要加强原型沙和轻质模型沙(木粉和煤粉或电木粉)在潮流、波浪共同作用下运动特性的研究,重点关注挟沙能力与含沙量的关系,完善潮流波浪共同作用下挟沙能力公式.

摘要： 对异重流的挟水力问题有不同的估算方法,由于异重流多属于过饱和输沙,故对其挟沙力目前还没有成熟一致的看法.本文通过对三门峡水库异重流资料及小浪底库区模型异重流试验资料分析,研究了水库异重流挟沙能力,从异重流挟沙运动和明流挟沙运动一样取决于泥少的重力作用与紊动扩散之间的矛盾这一观点出发,得出适用于水库异重流的挟沙力公式.采用此式计算的异重流挟沙力可以作为判断异重流饱和度的一个重要参数.

摘要： 弯道水流受其挟带的泥沙影响,二次流特性发生明显改变。本文通过弯道水槽低含沙水流试验,对断面v-w流速场分布、涡量垂线分布及涡通量沿程变化进行了分析,描述了二次流双涡结构、沿程变化趋势及其与含沙量之间存在的相关特征,对为深入探讨弯道二次流的发展演化及其对水流挟沙能力的影响提供了科学依据。

摘要： 依据黄河口河道的现状断面特征、河道的排洪能力及输沙规律,分析计算了黄河口河道的挟沙能力及输沙能力.结果表明:影响河道排沙能力的因素较多,清水时,仅靠水流动力冲刷挟沙能力有限,在多年平均级配条件下,平滩流量3870m3/s时,挟沙能力约30kg/m3左右;在多来多排的情况下,利津的输沙能力随来沙多少而增减,当来沙20～40kg/m3,平滩流量时输沙能力达到20～37kg/m3;在河道不淤的条件下,平滩流量时输沙能力达到45kg/m3.从输沙公式分析,利津的来沙系数约0.01,为河道冲淤的临界水沙条件.

摘要： 滴灌水源中的固体颗粒会在滴灌管(带)中沉积并引起滴灌系统的堵塞，本文利用试验用过的滴灌带作为研究对象，利用激光粒度分布仪对沉积在滴灌带中的颗粒进行分析。从分析的结果得出：不管滴灌带是否堵塞较大颗粒都沉积在第二、三、四段，第一、五段的颗粒粒径相对较小。由于挟沙能力随水流流速迅速减小，在第二、三段的滴头被堵塞的可能性较大。并从不同的过滤方式对比分析的出单独的网式过滤器不能作为滴灌系统的过滤设备，两重网式过滤器可有效减小滤后水中颗粒的粒径。

摘要： 港口和航道的泥沙回淤是河口海岸地区港口、航道工程十分关注的问题。影响港口、航道泥沙回淤的因素除了工程规模、布置以外主要和当地动力环境和泥沙环境有关，其中动力环境包括风、浪、潮流以及河口地区的径流，泥沙环境包括泥沙来源和泥沙特性。由于淤泥质海岸泥沙淤积以悬沙落淤为主，因而当地海域水体含沙量是计算港口、航道的泥沙回淤的重要参数。本文根据刘家驹在天津新港泥沙回淤研究中建立的具有挟沙能力概念的平均含沙量公式，利用数学模型计算代表潮流场和不同频率的代表波浪场，按频率加权组合计算了连云港海域的年平均含沙量场，并与现场资料进行了比较。通过实际应用，证明年平均含沙量场可以应用于港口、航道泥沙回淤计算，可以作为新港址、航道轴线选择的参考依据。

摘要： 本文对以往水库异重流研究成果进行了较为详细的归纳、总结.从异重流潜入条件、运行阻力、持续条件、挟沙能力和输沙规律、淤积和输沙问题以及高含沙异重流等有关方面,给出各家的研究条件和研究成果,并提出今后异重流需要继续深入研究的问题,为有效利用异重流提供参考.

摘要： 钱塘江涌潮气势雄伟，蔚为奇观，然而由于钱塘江涌潮在低潮位时的大流速具有很大的挟沙能力，会淘刷海塘基础前的近塘滩地，降低海塘建筑物的稳定性，因而涌潮具有极大的破坏力，给海塘等水工建筑物的修筑和维护带来很大困难。护塘低于坝群可改变涌潮传播规律，分散涌潮对建筑物的作用力，从而减轻近塘滩地淘刷，维持塘前滩地的相对稳定，提高海塘的整体和局部稳定性。而传统的堆石于坝由于基础较浅，且以散抛块石为基础，处低潮位上下的散抛块石在涌潮动力持续打击、猛烈震动作用下或在底沙掏窄的情况下往往出现冲散、滚失、沉落，招致于坝损毁，维修仟务十分繁重。提出了一种新颖的丁坝型式，并从现场观测资料入手，分析桩式丁坝的护滩保塘效果，探究丁坝护滩保塘的机理。与传统的堆石于坝比较，桩式丁坝具有设计合理、施工简易、兼有促淤保滩和提高海塘整体抗滑摩阻系数、坝体内无内压力、便于维护检修等一系列优点。可在强潮河口中广泛应用于护滩保塘。

摘要： 分析了黄河内蒙古河道非汛期水沙及冲淤量变化,探讨了非汛期河道冲淤演变规律,结果表明:①巴彦高勒多年平均水量呈减小趋势,沙量1987年以后增大;②巴彦高勒来沙系数1987年以后增大,1987-2006年平均来沙系数为0.0096kg·s/m6,比1920-1968年、1969-1986年两个时段的平均来沙系数分别增大50.7％和113.7％;③1987-2006年巴彦高勒—头道拐河段非汛期单位水量冲淤量平均为1.21kg/m3,与多年平均单位水量冲淤量相比增大303.3％;④巴彦高勒—头道拐非汛期单位水量冲淤量与各因子关系密切,当平均流量大于550m3/s或者含沙量小于2kg/m3或者来沙系数小于0.006kg·s/m6时河道冲刷,反之,河道淤积.

摘要： 分析了黄河内蒙古河道非汛期水沙及冲淤量变化,探讨了非汛期河道冲淤演变规律,结果表明:①巴彦高勒多年平均水量呈减小趋势,沙量1987年以后增大;②巴彦高勒来沙系数1987年以后增大,1987-2006年平均来沙系数为0.0096kg·s/m6,比1920-1968年、1969-1986年两个时段的平均来沙系数分别增大50.7％和113.7％;③1987-2006年巴彦高勒—头道拐河段非汛期单位水量冲淤量平均为1.21kg/m3,与多年平均单位水量冲淤量相比增大303.3％;④巴彦高勒—头道拐非汛期单位水量冲淤量与各因子关系密切,当平均流量大于550m3/s或者含沙量小于2kg/m3或者来沙系数小于0.006kg·s/m6时河道冲刷,反之,河道淤积.

摘要： 本发明公开了一种基于挟沙力变化的河漫滩平均高程确定方法，该方法采用公式计算得到复式断面不同水位条件下横向断面的流速分布，根据悬移质水流挟沙力公式计算得到水位挟沙力关系曲线。为了判别挟沙力随水位的变化速率，本发明进一步建立了挟沙力曲线斜率与水位的关系，捕捉该关系曲线上的斜率最小极值点，该极值点对应的高程即为河漫滩的代表高程。本发明方法不需要人为判别滩槽分界点就可以确定河漫滩高程，克服了传统方法需要事先人为判别滩槽分界点的不足。

摘要： 高速挟沙水流空蚀破坏试验装置，包括基座，基座上设有水箱，水箱包括内外套设的内筒和外筒，内筒的内腔连通有第一进水支管和第二进水支管，第一进水支管和第二进水支管的出水端共同连通有主管道，主管道上设有用于观察混凝土试件空蚀破坏的空蚀段；空蚀段的底部设有底座，底座上设有多个便于实时采集各测压点压力的测压孔，空蚀段的顶部设有用于放置混凝土试件的安放盒，主管道的出水端分流为第一支管、第二支管和第三支管，第一支管、第二支管和第三支管的出水端均与内筒的内腔连通。本发明易于模拟各种含沙量、粒径以及级配等对挟沙高速水流空蚀破坏的影响，有效控制水流空化数，通过观察混凝土试件的空蚀程度，可以分析空蚀破坏的强度。

摘要： 本发明公开了一种基于挟沙力变化的河漫滩平均高程确定方法，该方法采用公式计算得到复式断面不同水位条件下横向断面的流速分布，根据悬移质水流挟沙力公式计算得到水位挟沙力关系曲线。为了判别挟沙力随水位的变化速率，本发明进一步建立了挟沙力曲线斜率与水位的关系，捕捉该关系曲线上的斜率最小极值点，该极值点对应的高程即为河漫滩的代表高程。本发明方法不需要人为判别滩槽分界点就可以确定河漫滩高程，克服了传统方法需要事先人为判别滩槽分界点的不足。

摘要： 本发明涉及一种风挟沙生植物枯落物通量监测装置，该装置包括支架(1)和设置在所述支架(1)上的若干收集装置，所述收集装置具有收集沙生植物枯落物的收集仓。本发明提供的风挟沙生植物枯落物通量监测装置结构简单，便于沙区安装及维护，且监测精度较高，最终实验数据客观可靠。

摘要： 高速挟沙水流空蚀破坏试验装置，包括基座，基座上设有水箱，水箱包括内外套设的内筒和外筒，内筒的内腔连通有第一进水支管和第二进水支管，第一进水支管和第二进水支管的出水端共同连通有主管道，主管道上设有用于观察混凝土试件空蚀破坏的空蚀段；空蚀段的底部设有底座，底座上设有多个便于实时采集各测压点压力的测压孔，空蚀段的顶部设有用于放置混凝土试件的安放盒，主管道的出水端分流为第一支管、第二支管和第三支管，第一支管、第二支管和第三支管的出水端均与内筒的内腔连通。本实用新型易于模拟各种含沙量、粒径以及级配等对挟沙高速水流空蚀破坏的影响，有效控制水流空化数，通过观察混凝土试件的空蚀程度，可以分析空蚀破坏的强度。

摘要： 本实用新型涉及一种风挟沙生植物枯落物通量监测装置，该装置包括支架(1)和设置在所述支架(1)上的若干收集装置，所述收集装置具有收集沙生植物枯落物的收集仓。本实用新型提供的风挟沙生植物枯落物通量监测装置结构简单，便于沙区安装及维护，且监测精度较高，最终实验数据客观可靠。

摘要： 本发明提供一种基于水流挟沙能力的造床流量计算方法，包括以下步骤：步骤1.选取水库下游冲积平原河流典型河段的滩槽格局分明的断面；步骤2.计算典型断面的挟沙力指标S′*；步骤3.计算典型河段造床流量；步骤4.校核造床流量计算值。本方法贴合水库下游河段实际冲淤过程，通过分析河段自身河道形态特征，从水流塑造河床的基本原理挟沙能力出发，针对不同河段采用与之适应的方法，同时对于计算值可以进行自校核，能更为简单且准确的计算出某时段河段的造床流量，且本方法所需资料较之已有方法更易收集，实用性更强。

摘要： 本发明提供一种基于水流挟沙能力的造床流量计算方法，包括以下步骤：步骤1.选取水库下游冲积平原河流典型河段的滩槽格局分明的断面；步骤2.计算典型断面的挟沙力指标S′*；步骤3.计算典型河段造床流量；步骤4.校核造床流量计算值。本方法贴合水库下游河段实际冲淤过程，通过分析河段自身河道形态特征，从水流塑造河床的基本原理挟沙能力出发，针对不同河段采用与之适应的方法，同时对于计算值可以进行自校核，能更为简单且准确的计算出某时段河段的造床流量，且本方法所需资料较之已有方法更易收集，实用性更强。

摘要： 本实用新型公开了一种测量气动冲沙挟沙能力的试验装置，包括水筒机构和气排机构，所述的气排机构设置在水桶机构中，所述的水筒机构包括筒身，所述的筒身的一侧设有水槽。本实用新型的优点在于：1、所构建的水筒与水槽形成循环结构，在试验期间做到一次放水多次利用，体现了节约能源的理念；2、试验时流量、水深、气压等因素均可根据需求人为控制；水筒整体由透明有机玻璃组成，便于观测整体试验，使得试验过程更为清晰；3、可通过设计改变排气装置的喷嘴的角度及孔径的变化，试验研究范围更全面广泛；4、该系统可为后续进行气动冲沙相关的理论研究提供帮助，为该技术的深入研究和广泛引用提供科学依据和借鉴价值。

摘要： 本实用新型公开一种用于测试闸下水流挟沙能力的实验装置，其包括水体区、闸门、沙槽区和尾水池；在具有一定容水量的水体区的出口处设置闸门，紧邻出口延续设置沙槽区，沙槽区放置有粗细不均匀的颗粒物，代表淤积物和防护石料；在沙槽区的下游端连接尾水池；尾水池中设置有过滤装置，通过计算过滤下来的颗粒物量，计算水流的挟沙能力。本实用新型模拟闸下水流对细颗粒的淤积物和粗颗粒的防护石料的输移机理，该装置结构简单，操作方便，能够准确截取并计算水流的挟沙量，可操作性强，具有工程实用价值。