屈服点

摘要： 基于超声波技术,通过对螺栓进行拉伸试验,研究了不同外载下螺栓轴向力-伸长量特征曲线的差异,分析了螺纹摩擦对螺栓轴向力-伸长量特征曲线的影响.结果表明:螺栓的单向拉伸与扭转拉伸因受到的载荷方向不同而导致其屈服点不同;螺栓前期拧紧标定过程中螺纹摩擦对螺栓轴向力有很大影响,会影响后续子系统螺栓夹紧力的大小;不同的螺纹摩擦状态导致拧紧过程中螺栓轴向应变速率不同,会产生不同的特征曲线,且螺纹摩擦因数越大,扭转应力就越大,螺栓屈服点就越低;若能保证轴向拉伸速度相同,不管是涂层之间的正常螺纹摩擦还是使用机油降低摩擦,获得的特征曲线斜率是相同的;无涂层的金属间摩擦会导致螺纹尖端产生塑性变形,形成的特征曲线弹性段斜率有较大差异.

摘要： 使用Anton paar MCR101流变仪对一些牙膏中常用的增稠剂聚合物进行了流变特性的基础研究.这些增稠剂包括羧甲基纤维素钠(CMC)、羟乙基纤维素(HEC)、黄原胶(Xanthangum)、卡拉胶(Carrageenangum)和羟丙基瓜尔胶(Guar).这些增稠剂均为牙膏膏体提供了三维网络结构,起到悬浮、增稠、稳定牙膏膏体的作用.本研究的流变特性,主要是针对假塑性、触变性、屈服点和流动点,这些特性在牙膏日常应用中起到至关重要的作用,关系着牙膏膏体在日常存储过程中是否稳定,关系着生产过程中是否容易灌装,关系着消费者使用过程中挤出后能否快速站立在牙刷上,以及刷牙时膏体的分散能力,香精散发的效果等.

摘要： 采用曼列狄斯法、考泼伦法、角平分线法和三阶导数法求取纤维在拉伸过程中的屈服点.结果表明:曼列狄斯法是4种方法中最简单和快捷的,且对拉伸曲线的形状没有要求;考泼伦法与角平分线法适应性稍差,能否得到屈服点在一定程度上依赖拉伸曲线的形状;三阶导数法理论上对拉伸曲线没有要求,但拟合函数的选择和拟合程度会影响拟合方程与原拉伸曲线的一致性,进而影响屈服点的准确求取.

摘要： 双相钢是一种低碳合金钢,具有屈服点低、初始加工硬化率高、强塑性匹配良好和撞击吸收功高等特点,钢的显微组织主要为铁素体和马氏体,马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上,是一种成形良好的高强度新型冲压用钢,在汽车制造领域得到了广泛的应用。1.开裂问题描述,某车轮厂采用热轧酸洗双相钢700DP经过冲压、反冲压、翻边等工序生产轮辐出现开裂的问题,见图1,采用580DP生产同型号轮辐出现不开裂现象,从材料角度分析2种材料的差异,确定成形开裂原因,并提出解决方案。

摘要： 为了深入地认识和理解无明显屈服特征构件的屈服点确定方法,首先,揭示了已有的屈服点确定方法的基本原理;其次,对等能量法、最远点法和双直线能量等效面积法的计算方法和计算步骤进行了简化和改进;再次,比较不同屈服点确定方法之间的关系和计算结果,对计算结果存在的差异进行了理论分析;最后,通过实例验证了理论分析的正确性,并对不同屈服点确定方法进行了分析和评价。通过理论分析和实例验证,得出结论:屈服位移由大小依次为等能量法、最远点法和双直线能量等效面积法;计算工作量由大到小依次为双直线能量等效面积法、最远点法、等能量法。

摘要： 木材横向压缩下应力-应变关系对压缩材料热压工艺的设计和最终产品的物理力学性能有着重要的影响.从木材横纹压缩应力-应变关系和屈服点的确定人手,重点阐述从微观到宏观角度的木材自身组织构造特性,以及压缩工艺参数中温度、含水率等因素对木材横纹压缩应力-应变关系的影响,并对今后木材横纹压缩技术研究方向提出了建议.目前木材横纹压缩变形机制的研究多是围绕木材整体压缩开展,缺乏木材应力-应变关系随木材自身特性及含水率、温度交互作用变化规律的系统研究,以及湿热状态下层状压缩木材内部屈服应力差形成机制的研究.要实现层状压缩木材压缩层位置和厚度的可控性,需要在准确确定木材屈服点和掌握木材应力-应变关系的湿热响应规律的前提下,科学构建适用于湿热条件下木材层状压缩应力-应变关系模型.

摘要： 如何对屈服点进行求解,这是力学性能实验中非常重要的内容.然而,在实际检测过程中,由于多种因素的影响,我们往往很难对屈服点进行准确求解,笔者对对金属拉伸试验屈服点影响因素进行了研究,以探讨便使金属拉伸试验屈服点的检测更加准确.

摘要： 桥梁用高性能钢(Steels for Bridge High-performance Structures,简称为SBHS)是为满足减少桥梁的寿命周期成本,在保证高质量的同时,提高结构的安全性、可靠性,在产学结合共同研发的成果上开发的高性能钢材(JIS G 3140)。SBHS在钢材制造过程中,通过热机械控制轧制技术(TMCP)进行显微结构控制,比传统的490 MPa、570 MPa和780 MPa级的焊接结构用高张力钢(SM等),提高了屈服强度、焊接性能以及加工性能等。钢板板厚50 mm的情况下,SBHS和传统钢性能的比较如表1所示。

摘要： 传统的钢筋混凝土框架结构由于混凝土应变峰值低、极易破碎、极易开裂等固有缺陷在地震中容易出现严重的结构破坏问题.提出了一种新型的高阻尼钢筋混凝土结构,该混凝土结构的核心技术采用了水泥基复合材料ECC和不同屈服点金属耗能技术,利用配筋ECC在大位移下表现出的高延性行为和不同屈服点金属弹性滞变耗能特性,使结构的变形能力和耗能能力与传统的钢筋混凝土结构相比得到数倍的提高,即使在强地震等外部强激励的情况下也能保持结构的完整性和可修复性,减少地震造成的人员伤亡和财产损失.重点介绍了ECC的概念、基本性能、设计原理以及目前的研究现状,其次介绍了不同屈服点金属耗能技术的原理、性能和实验研究情况.在此基础上提出了整体结构的实验研究方法和思路.

摘要： SAS工具,对影响宝钢三期1550CAL引进的CQ级屈服点的工艺参数进行统计分析,结合材料的金属学原理,找出影响CQ屈服点的关键变量-成分和平整率,并对其进行合理地最优化,使宝钢1550CQ级产品质量得到持续改进.

摘要： 以单一粒径密排颗粒样本为标准,提出了一种适用于颗粒材料的非均匀性度量方法;基于此方法考查了颗粒样本的应变分布及演化与初始非均匀度之间的关系,验证了非均匀性与应变分布的一致性;探究了样本整体非均匀度与加载过程中首次屈服点的关系,得出对尺寸相同的颗粒样本,非均匀度与首次屈服点之间满足线性关系;考查了颗粒偶应力三阶张量的二次不变量及其体积平均的变化规律,建议了分析颗粒样本偶应力效应的临界表征尺寸.

摘要： 针对低碳软钢平整横向折印缺陷,对SPHC碳含量按照偏下限控制、对SPCC加入适当含量的硼元素,适当提高终轧温度、降低卷取温度,提高层流冷却速率来提高带钢自身提高屈服点,带钢横折缺陷明显改善;采用-20μm方程曲线辊形工作辊上机,选用了合适的轧制力、延伸率、弯辊力及调平值,扩大了弯辊力的调整范围,提高了弯辊对横折和表面质量的控制效果,对折皱的改善能够满足质量要求.最终横折缺陷率由攻关前的月平均2.31％,降低到工艺优化后的月平均0.12％,改善效果十分明显.

摘要： 提出一种新型屈曲约束支撑,该型屈曲约束支撑具有两个屈服点,并可控制支撑内核的极限变形,避免在遭受超出预估的地震力作用时发生断裂.对该支撑进行了试验研究和数值计算,结果表明试验结果达到了预期的效果,计算结果与试验结果能较好的吻合.在某高层建筑中布置新型BRB,对该工程进行了不同地震水平下的计算分析,结果表明,新型BRB改善了结构的抗扭性能和抗震性能.

摘要： 根据上海软土在固结不排水平面应变压缩试验条件下应变局部化和剪切带形成的实测研究结果,发现粘性土剪切带开始形成的偏应力为其屈服点.过此点后粘性土局部化变形加剧.这将有助于土体在强度理论、变形和稳定分析等方面的深入研究.为此,在深入研究变形局部化的同时,着重研究考虑粘性土变形局部化的深基坑计算参数问题.

摘要： 对热轧带肋钢筋在拉伸试验中屈服点不明显(亦称无屈服点)的原因进行了分析，得出化学成分对组织和性能的影响、终轧温度的影响、冷却速度的影响、缺陷的影响、异常组织对机械性能的影响，均可能产生无屈服问题。并指出应通过适当控制加热温度、终轧温度及冷却速度防止异常组织的出现。

摘要： 屈服(点)极限、流变应力以及塑性极限载荷是管道、管件应力分析及其运行安全研究的基础数据,确定方法多种多样.本文指出屈服点、屈服极限及流变应力等基本概念的区别,然后综述了目前为止国内外报道提到屈服(点)极限的4种确定方法、流变应力的10种确定方法.本文还指出塑性分析与其对应的塑性失稳载荷或塑性不稳定载荷、塑性极限分析与其对应的垮塌载荷或塑性破坏载荷或极限载荷等基本概念的区别,综述了目前为止国内外报道提到的3种极限载荷分析方法和14种工程极限载荷的具体确定方法.

摘要： 粘性土的不排水平面应变压缩试验的应力应变关系通常只能获得两个特征点,即峰值偏应力和残余偏应力。土体强度指标主要由峰值偏应力来确定的。通过对上海原状粘性土进行了量测侧向变形的不排水平面应变压缩试验结果的分析研究表明:粘性土的不排水平面应变压缩试验的应力应变关系不止两个特征点,还有其他特征点,这些特征点有何特点,对土体强度的确定有何影响,在文中对这些问题做了有益探讨,并给出了上海粘性土能考虑局部变形的抗剪强度指标。

摘要： 粘性土的不排水平面应变压缩试验的应力应变关系通常只能获得两个特征点,即峰值偏应力和残余偏应力。土体强度指标主要由峰值偏应力来确定的。通过对上海原状粘性土进行了量测侧向变形的不排水平面应变压缩试验结果的分析研究表明:粘性土的不排水平面应变压缩试验的应力应变关系不止两个特征点,还有其他特征点,这些特征点有何特点,对土体强度的确定有何影响,在文中对这些问题做了有益探讨,并给出了上海粘性土能考虑局部变形的抗剪强度指标。

摘要： 本发明提供一种低屈服强度建筑抗震用钢，包括以下化学成分(重量％)：C：0.01-0.05、Si≤0.02、Mn：0.05-0.15、P≤0.01、S≤0.006、Al：0.01-0.05、N≤0.005、Ti：0.01-0.10、其他为Fe和不可避免的杂质元素。本发明还提供这种抗震用钢的生产方法。本发明提供的这种抗震用钢具有优良的综合力学性能，屈服强度在140-180MPa，延伸率超过50％，具有优良的塑性变形能力、良好的0°C冲击韧性、良好的低周疲劳性能及良好的焊接性能，适用于各种建筑的抗震设计，保护主体建筑的安全；且生产工艺简单，成本较低，适用于大规模生产。

摘要： 本发明提供一种低屈服强度建筑抗震用钢，包括以下化学成分(重量％)：C≤0.01、Si≤0.02、Mn：0.05-0.10、P≤0.01、S≤0.006、Al：0.01-0.05、N≤0.005、Ti：0.01-0.10、其它为Fe和不可避免的杂质元素。本发明还提供这种抗震用钢的生产方法。本发明提供的这种抗震用钢具有优良的综合力学性能，屈服强度在80-120MPa，延伸率超过50％，具有优良的塑性变形能力、良好的0°C冲击韧性、良好的低周疲劳性能及良好的焊接性能，适用于各种建筑的抗震设计，保护主体建筑的安全；且生产工艺简单，成本较低，适用于大规模生产。

摘要： 本发明提供一种低屈服强度建筑抗震用钢，包括以下化学成分(重量％)：C≤0.01、Si≤0.02、Mn：0.05－0.10、P≤0.01、S≤0.006、Al：0.01－0.05、N≤0.005、Ti：0.01－0.10、其它为Fe和不可避免的杂质元素。本发明还提供这种抗震用钢的生产方法。本发明提供的这种抗震用钢具有优良的综合力学性能，屈服强度在80－120MPa，延伸率超过50％，具有优良的塑性变形能力、良好的0°C冲击韧性、良好的低周疲劳性能及良好的焊接性能，适用于各种建筑的抗震设计，保护主体建筑的安全；且生产工艺简单，成本较低，适用于大规模生产。

摘要： 本发明提供一种低屈服强度建筑抗震用钢，包括以下化学成分(重量％)：C：0.01－0.05、Si≤0.02、Mn：0.05－0.15、P≤0.01、S≤0.006、Al：0.01－0.05、N≤0.005、Ti：0.01－0.10、其他为Fe和不可避免的杂质元素。本发明还提供这种抗震用钢的生产方法。本发明提供的这种抗震用钢具有优良的综合力学性能，屈服强度在140－180MPa，延伸率超过50％，具有优良的塑性变形能力、良好的0°C冲击韧性、良好的低周疲劳性能及良好的焊接性能，适用于各种建筑的抗震设计，保护主体建筑的安全；且生产工艺简单，成本较低，适用于大规模生产。

摘要： 本发明公开了一种串联套管式双屈服点屈曲约束支撑，包括：混凝土核心区；一级耗能软钢管和二级耗能软钢管，通过一连接件串联连接，且一级耗能软钢管的另一端安装有第一限位销，二级耗能软钢管的另一端安装有第二限位销；约束钢管，套设在一级耗能软钢管和二级耗能软钢管外，其上开设有第一限位孔、第二限位孔；第一限位销、第二限位销分别嵌入到第一限位孔、第二限位孔内，第一限位销两侧在轴向上与第一限位孔之间形成第一间隙δ1，第二限位销两侧在轴向上与第二限位孔之间形成第二间隙δ2，且δ1＜δ2。本发明屈曲约束支撑能够发挥结构全抗震阶段的耗能性能，保证结构的安全，同时承载耗能强度高，满足大吨位承载耗能需求。

摘要： 本发明涉及一种采用低屈服点钢连接扣减震的节段拼装桥墩及其制作方法。所述节段拼装桥墩包括承台、若干墩身节段、盖梁；若干墩身节段逐层叠加组成墩身，墩身设置在承台上，盖梁设置在墩身上；承台顶部以及每个墩身节段顶部均设有剪力键；每个墩身节段底部和盖梁底部均设有与其下方对应的剪力键匹配的剪力键凹槽；承台与墩身之间、相邻的墩身节段之间、盖梁与墩身之间均设有弹性橡胶垫；承台与墩身之间通过低屈服点钢连接扣连接。本发明采用外置于节段拼装桥墩底部节段与承台接缝位置的低屈服点钢连接扣作为节段拼装桥墩的新型减震措施，该低屈服点钢连接扣不仅构造简单、便于设计、耗能减震效果好，并且可以快速的实现震前安装和震后更换。

摘要： 本发明提供了一种低屈服点钢的减震装置以及具有其的建筑结构，涉及建筑减震技术领域。该低屈服点钢的减震装置，包括配重块，所述配重块顶部中间靠前后两端位置均转动连接有从动齿轮，所述配重块底部中间位置固定连接有滑动座，所述配重块底部两侧中间位置均固定连接有缓震箱。通过建筑物受到左右方向的震动力时，建筑物挤压第一钢板或第二钢板，第一钢板通过滑块在第二限位槽内滑动，通过第一钢板上的固定齿带动从动齿轮转动，进而使得第二钢板移动，带动滑块在第一限位槽内滑动，滑块滑动的同时挤压第二缓震弹簧和第三缓震弹簧，从两个方向分别缓冲左右方向的震动力，耗散震动产生的能量，可对多个方向的震动力进行缓震。

摘要： 一种金属摩擦双屈服点复合消能支撑，包括第一屈服摩擦组件和第二屈服软钢组件，第一屈服摩擦组件包括摩擦组板、摩擦螺栓组和摩擦连接端板，摩擦组板包括摩擦芯板和摩擦侧板，第二屈服软钢组件包括芯板组板、约束套筒组板、约束高强螺栓组和软钢连接组板，芯板组板包括软钢芯板和软钢限位板，软钢连接组板包括外端组板和内端组板，内端组板包括内端连接侧板和内端连接端板。本发明的复合消能支撑，通过串联利用了摩擦阻尼器和金属阻尼器的优点，控制其在不同地震作用水平下发挥耗能作用并有效控制耗能段最大变形，以解决普通屈曲约束支撑因仅具有单一屈服点，仅在中大震作用下屈服耗能而在小震作用下不能进入工作的缺点。

摘要： 本发明公开了一种串联套管式双屈服点屈曲约束支撑，包括：混凝土核心区；一级耗能软钢管和二级耗能软钢管，通过一连接件串联连接，且一级耗能软钢管的另一端安装有第一限位销，二级耗能软钢管的另一端安装有第二限位销；约束钢管，套设在一级耗能软钢管和二级耗能软钢管外，其上开设有第一限位孔、第二限位孔；第一限位销、第二限位销分别嵌入到第一限位孔、第二限位孔内，第一限位销两侧在轴向上与第一限位孔之间形成第一间隙δ1，第二限位销两侧在轴向上与第二限位孔之间形成第二间隙δ2，且δ1＜δ2。本发明屈曲约束支撑能够发挥结构全抗震阶段的耗能性能，保证结构的安全，同时承载耗能强度高，满足大吨位承载耗能需求。

摘要： 本发明公开了一种并联多重套管式双屈服点屈曲约束支撑，包括：混凝土核心区，作为屈曲约束支撑的防屈曲核心单元；一级耗能软钢管，至少一端安装有一限位销，内部浇筑混凝土形成混凝土核心区；二级耗能软钢管，至少一端在管壁上开设有第一限位孔；约束钢管，至少一端在管壁上开设有第二限位孔；连接套管，套设在约束钢管外的至少一端，该连接套管的管壁上开设有第三限位孔；限位销同时嵌入到第一限位孔、第二限位孔和第三限位孔内，限位销截面尺寸小于第一限位孔的尺寸，第一限位孔的尺寸小于第二限位孔的尺寸。本发明屈曲约束支撑能够发挥结构全抗震阶段的耗能性能，保证结构的安全，同时承载耗能强度高，满足大吨位承载耗能需求。