TC18钛合金

摘要： 通过Gleeble-3800热模拟机对TC18钛合金进行热压缩实验,在变形温度范围780~930°C、间隔50°C、应变速率0.01~1.00 s^(-1)及变形程度60%条件下,获得了流变应力曲线。分析了变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,发现流变应力随着应变速率的增大及变形温度的降低而增大。根据实验得出的应力应变数据,建立了Arrhenius本构模型,检验得到其相关系数R为0.975,平均相对误差AARE为4.788%,结果表明模型可以较为准确的预测TC18钛合金在不同变形条件下流变应力。

摘要： 采用BMO-25型电子束冷床炉(EB炉)熔炼TC18钛合金铸锭,利用Langmuir定律建立了熔炼过程中各组元饱和蒸气压及挥发规律的数学模型,并根据实测挥发率对TC18钛合金各组元的活度系数进行验证性分析。结果表明:通过数学模型获得的活度系数及挥发率能够较好地匹配实际熔炼过程,理论挥发率与实测挥发率吻合度较高。EB炉熔炼TC18钛合金过程中,Al、Cr元素挥发明显,实测挥发率分别为12.06%~18.27%和30.77%~37.16%。将Al、Mo、Cr补加率分别设为15.6%、4.25%、30%,并通过控制熔炼电流使熔炼速度稳定在178 kg/h左右,由此所获得的TC18钛合金铸锭化学成分均匀性良好,符合GB/T 3620.1—2016要求。

摘要： 采用金相显微镜、扫描电镜、维氏硬度计对存在低倍条状缺陷的TC18钛合金锻件进行金相显微组织、显微硬度和微区域成分的分析。结果表明:β相稳定元素含量的波动是引起低倍条状缺陷组织的主要因素。缺陷区域中的V、Fe和Mo元素含量略微增高,则会产生β斑,在加热过程中条带缺陷区域将会先到达单相区并更快地促使原始β晶粒的长大;在冷却过程中条带缺陷区域更晚结束单相区,造成条带缺陷区域的原始β晶粒不断长大,并且在变形过程中被拉长,最终呈现长条状缺陷。

摘要： 利用拉伸试验机、扫描电子显微镜和金相显微镜等手段研究了退火工艺(650°C/2 h/AC)对TC18钛合金的激光增材修复TC18钛合金锻件的拉伸性能、冲击性能、断裂韧性的影响,并且分析了拉伸试样和冲击试样的断口形貌。结果表明:退火处理后,增材修复件的强度从锻件基体到增材修复区逐渐增强,伸长率和断面收缩率从基体到修复区逐渐降低。激光增材修复件经退火热处理后,基体、过渡区和修复区力学性能均能达到TC18锻件国军标规定值。

摘要： 为了研究车削参数对难加工材料(300M钢、A100钢及TC18钛合金)表面粗糙度的影响规律以及优化车削参数,首先采用硬质合金刀具对难加工材料进行正交车削试验,依据试验结果分析车削参数对表面粗糙度的影响规律及显著性;然后构建表面粗糙度的多元线性回归模型;最后以材料最大去除率和最小表面粗糙度为评价指标,对车削参数进行多目标函数优化分析.结果 表明:难加工材料的表面粗糙度随切削速度的增加而减小,随进给量的增加而增加,随背吃刀量的增加而增加,且A100钢的表面粗糙度远大于300M钢的表面粗糙度,TC18钛合金的表面粗糙度与300M钢的表面粗糙度相差较小;进给量对难加工材料表面粗糙度的影响程度最大,背吃刀量次之,切削速度对其影响程度最小.获得了难加工材料在满足不同工艺要求下的最优车削参数组合.

摘要： 超音速火焰喷涂涂层是一种高强度、高耐磨性的表面保护涂层,广泛应用于零件表面防护。某民机起落架钛合金零件首次采用超音速火焰喷涂工艺,该零件使用WC-10Co4Cr团聚烧结粉末对TC18钛合金90°圆弧表面进行喷涂。文中阐述采用直线叠加的喷涂方式,通过专用的喷涂模拟工装,对各类试片/试件进行工艺验证试验,保证在钛合金90°圆弧面上的任意角度涂层金相组织、硬度、结合强度等各项性能满足设计及使用要求。

摘要： 研究了TC18钛合金高压气瓶电子束焊接技术,通过对原材料理化分析,制定电子束焊接工艺,对焊接接头进行X射线探伤及拉伸检测.结合电子束焊接的特点,分析了常见典型问题,对后续产品焊接工艺有指导意义和参考价值.

摘要： 文章主要介绍了TC18钛合金大型铸锭的组织特征,利用热模拟试验机对铸态组织开展了热压缩试验,研究了不同温度和应变速率下的热变形行为,分析了应力应变曲线,计算了表观变形激活能、应变速率敏感性指数和应变硬化指数等表征指标.结果表明:TC18钛合金铸锭头部和中部低倍组织相比,中部铸态组织出现了大晶粒区域;TC18钛合金铸态组织的表观变形热激活能平均值为189.81kJ·mol-1.当应变为0.6时,应变速率敏感性指数在应变速率1s-1时,随变形温度的增加,m值先增加后降低.

摘要： 为研究航空典型金属材料的重复冲击拉伸力学性能,自主设计加工了一套重复冲击拉伸试验装置,在Instron 9350型落锤冲击试验机上实现了圆棒状TC18钛合金试件的重复冲击拉伸加载试验.试验测试得到TC18钛合金试件在不同冲击能量加载下的冲击载荷—时间历程和冲击次数.建立了冲击拉伸过程的有限元计算模型,分别采用按冲击速度加载和按冲击载荷—时间历程加载两种方式,计算了试件轴力—时间历程以及等效塑性应变—时间历程.冲击载荷—时间历程曲线的重复性,以及数值计算中锤头速度—时间历程结果表明了试验方法的可行性和适用性.两种加载方式下等效塑性应变-时间历程对比为后续进一步建立合适的重复冲击数值计算模型提供了重要参考依据.

摘要： 采用组合热源模型,建立了4 mm厚TC18钛合金平板电子束焊接温度场和应力场的数值模型。通过间接耦合计算,得到温度和应力的分布规律。仿真结果表明,TC18电子束焊接温度场类似于拉长的椭圆形。在电子束直接作用区域温度最高,随着与焊缝中心距离增大,温度随之降低。电子束焊接残余应力主要以纵向残余应力为主,集中在焊缝中部及其附近区域,横向残余应力较小。焊缝及附近塑性区的纵向和横向收缩较小。

摘要： 通过固溶-时效处理,研究了固溶温度、固溶冷却方式与时效温度时TC18钛合金室温拉伸性能与显微组织的影响.结果表明:在整个固溶-时效过程中,固溶温度降低,则等轴α含量增加、尺寸增大,导致延伸率大幅上升,断口形貌则变现为韧窝大且深、分布均匀;时效温度降低,则等轴α含量略有下降、尺寸减小,而弥散析出的细针α含量增加,导致延伸率小幅下降和抗拉强度快速升高;固溶冷却方式为水冷时,与炉冷时相比,时效后细针α含量较高,而等轴α含量较低、尺寸较小,导致合金抗拉强度较高,延伸率较低,断口形貌表现为韧窝小且浅,分布不均匀.

摘要： 通过固溶-时效处理,研究了固溶温度、固溶冷却方式与时效温度时TC18钛合金室温拉伸性能与显微组织的影响.结果表明:在整个固溶-时效过程中,固溶温度降低,则等轴α含量增加、尺寸增大,导致延伸率大幅上升,断口形貌则变现为韧窝大且深、分布均匀;时效温度降低,则等轴α含量略有下降、尺寸减小,而弥散析出的细针α含量增加,导致延伸率小幅下降和抗拉强度快速升高;固溶冷却方式为水冷时,与炉冷时相比,时效后细针α含量较高,而等轴α含量较低、尺寸较小,导致合金抗拉强度较高,延伸率较低,断口形貌表现为韧窝小且浅,分布不均匀.

摘要： 通过固溶-时效处理,研究了固溶温度、固溶冷却方式与时效温度时TC18钛合金室温拉伸性能与显微组织的影响.结果表明:在整个固溶-时效过程中,固溶温度降低,则等轴α含量增加、尺寸增大,导致延伸率大幅上升,断口形貌则变现为韧窝大且深、分布均匀;时效温度降低,则等轴α含量略有下降、尺寸减小,而弥散析出的细针α含量增加,导致延伸率小幅下降和抗拉强度快速升高;固溶冷却方式为水冷时,与炉冷时相比,时效后细针α含量较高,而等轴α含量较低、尺寸较小,导致合金抗拉强度较高,延伸率较低,断口形貌表现为韧窝小且浅,分布不均匀.

摘要： 通过固溶-时效处理,研究了固溶温度、固溶冷却方式与时效温度时TC18钛合金室温拉伸性能与显微组织的影响.结果表明:在整个固溶-时效过程中,固溶温度降低,则等轴α含量增加、尺寸增大,导致延伸率大幅上升,断口形貌则变现为韧窝大且深、分布均匀;时效温度降低,则等轴α含量略有下降、尺寸减小,而弥散析出的细针α含量增加,导致延伸率小幅下降和抗拉强度快速升高;固溶冷却方式为水冷时,与炉冷时相比,时效后细针α含量较高,而等轴α含量较低、尺寸较小,导致合金抗拉强度较高,延伸率较低,断口形貌表现为韧窝小且浅,分布不均匀.

摘要： 通过固溶-时效处理,研究了固溶温度、固溶冷却方式与时效温度时TC18钛合金室温拉伸性能与显微组织的影响.结果表明:在整个固溶-时效过程中,固溶温度降低,则等轴α含量增加、尺寸增大,导致延伸率大幅上升,断口形貌则变现为韧窝大且深、分布均匀;时效温度降低,则等轴α含量略有下降、尺寸减小,而弥散析出的细针α含量增加,导致延伸率小幅下降和抗拉强度快速升高;固溶冷却方式为水冷时,与炉冷时相比,时效后细针α含量较高,而等轴α含量较低、尺寸较小,导致合金抗拉强度较高,延伸率较低,断口形貌表现为韧窝小且浅,分布不均匀.

摘要： 为了研究不同的取样方向及应力比下TC18钛合金疲劳裂纹扩展特性，采用逐级降载法测试TC18疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth和疲劳裂纹扩展速率,并分析影响裂纹扩展及门槛值ΔKth的因素。

摘要： 为了研究不同的取样方向及应力比下TC18钛合金疲劳裂纹扩展特性，采用逐级降载法测试TC18疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth和疲劳裂纹扩展速率,并分析影响裂纹扩展及门槛值ΔKth的因素。

摘要： 为了研究不同的取样方向及应力比下TC18钛合金疲劳裂纹扩展特性，采用逐级降载法测试TC18疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth和疲劳裂纹扩展速率,并分析影响裂纹扩展及门槛值ΔKth的因素。

摘要： 为了研究不同的取样方向及应力比下TC18钛合金疲劳裂纹扩展特性，采用逐级降载法测试TC18疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth和疲劳裂纹扩展速率,并分析影响裂纹扩展及门槛值ΔKth的因素。

摘要： 为了研究不同的取样方向及应力比下TC18钛合金疲劳裂纹扩展特性，采用逐级降载法测试TC18疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth和疲劳裂纹扩展速率,并分析影响裂纹扩展及门槛值ΔKth的因素。

摘要： 本发明公开一种TC4钛合金扁锭开坯轧制方法及TC4钛合金板材，开坯轧制方法包括，步骤一，将TC4钛合金扁锭加热至相变温度以上，并进行保温处理，得到待轧坯料一；步骤二，对步骤一中的待轧坯料喷涂抗氧化涂层，得到待轧坯料二；步骤三，对步骤二得到的待轧坯料二进行开坯轧制，往复进行多道次轧制得到坯料；步骤四，将步骤三中得到的坯料放置在矫直机上进行初步矫直，得到开坯轧制后的TC4钛合金板材，本发明的开坯轧制方法，采用电子束冷床熔炼TC4钛合金扁锭作为材料，省略了真空自耗电弧熔炼TC4钛合金圆锭多次开坯锻造过程，缩短了工艺流程，提高了TC4钛合金板材的生产效率，并且采用本发明的方法所得到的板材内部晶粒破碎完全，表面质量优良。

摘要： 本发明提供了一种TC4钛合金表面镀锡铜合金的方法及TC4钛合金组件。该方法包括：对TC4钛合金目标组件进行表面处理，以去除目标组件表面的油污；采用第一电镀工艺，对经表面处理的目标组件进行预镀镍处理，以在目标组件表面形成预镀镍层；对经预镀镍处理的目标组件进行热处理；采用第二电镀工艺，对经热处理得到的目标组件进行冲击镍处理，以形成冲击镍层；采用第三电镀工艺，在冲击镍层表面进行镀铜锡合金处理，以形成铜锡合金层。采用上述方法能够在TC4钛合金目标组件表面获得均匀、致密，耐磨性优异的铜锡合金层，且该方法工艺稳定，且便于操作，因而能够大大拓展TC4钛合金目标组件的应用领域。

摘要： 本发明公开一种TC4钛合金扁锭开坯轧制方法及TC4钛合金板材，开坯轧制方法包括，步骤一，将TC4钛合金扁锭加热至相变温度以上，并进行保温处理，得到待轧坯料一；步骤二，对步骤一中的待轧坯料喷涂抗氧化涂层，得到待轧坯料二；步骤三，对步骤二得到的待轧坯料二进行开坯轧制，往复进行多道次轧制得到坯料；步骤四，将步骤三中得到的坯料放置在矫直机上进行初步矫直，得到开坯轧制后的TC4钛合金板材，本发明的开坯轧制方法，采用电子束冷床熔炼TC4钛合金扁锭作为材料，省略了真空自耗电弧熔炼TC4钛合金圆锭多次开坯锻造过程，缩短了工艺流程，提高了TC4钛合金板材的生产效率，并且采用本发明的方法所得到的板材内部晶粒破碎完全，表面质量优良。

摘要： 本申请涉及一种提高TC4钛合金性能的方法、TC4钛合金及其应用。所述方法包括步骤：对TC4钛合金进行真空退火热处理，得到热处理后TC4钛合金；对所述热处理后TC4钛合金进行热等静压处理，其中，热等静压温度为TC4钛合金β相变点以下5～10°C。本申请的方法能够提高TC4钛合金的损伤容限，所得到的经改进后的TC4钛合金具有高的断裂韧性、低的裂纹扩展速率、优异的疲劳寿命一致性和优异的拉伸性能。

摘要： 本发明属于TC4钛合金技术领域，尤其涉及一种TC4钛合金表面涂层及其制备方法和TC4钛合金产品。本发明TC4钛合金表面涂层依次包括Ti层、TiN层和TiN/CrN纳米层，Ti层和TiN层能够改善TiN/CrN纳米层与TC4钛合金基体的结合力，TiN纳米层和CrN纳米层具有协同作用，该涂层能够使得TC4钛合金耐磨耐腐蚀性好，提高TC4钛合金的硬度、韧性和结合力，降低了TC4钛合金的应力，该涂层与TC4钛合金基体结合强，延长了TC4钛合金的使用寿命，扩展了TC4钛合金的应用范围，可以应用于在有磨擦作用的腐蚀环境等苛刻环境中使用的部件，能够应用于钛合金防护及工业中，推动了钛合金表面防护的发展，对TC4钛合金的表面防护具有重要意义。

摘要： 本发明属于医用钛合金棒材技术领域，提供了一种用于超声手术刀的TC4ELI钛合金及钛合金棒材的生产方法，具体为：材料化学成分：Al:5.5～6.5％，V:3.5～4.5％，Fe:0.15‑0.25％，Si：0.1～0.5％，O:0.08～0.13％，C:0～0.05％，N:0～0.03％，H:0～0.005％，其余为Ti及海绵钛中不可避免的杂质元素。原料经过三次真空自耗熔炼，确保成分均匀一致，没有内部缺陷。坯料经过后期一系列的热加工和热处理，性能满足超声手术刀的性能需求。本发明从成分、热加工及热处理环节逐步进行控制，制备出强度、塑性、韧性及疲劳性能最佳匹配的钛合金棒材，提高了超声手术刀的超高周疲劳，延长使用寿命，避免手术过程出现断刀现象，具有广阔的应用前景。

摘要： 本发明属于钛合金热加工领域，具体为一种高探伤水平TC25/TC25G钛合金饼材的制备方法。包括：步骤一：下料，检测相变温度；步骤二：等温约束镦饼：将TC25/TC25G钛合金棒材进行等温约束镦粗，锻后水冷，获得第一饼坯。步骤三：β固溶热处理：对步骤二所述第一锻坯进行β固溶热处理，热处理后水冷，获得第二锻坯；步骤四：改锻：将上述第二锻坯进行改锻m火次，每火次进行一次镦拔变形，锻后水冷，获得第三锻坯，所述m是正整数；步骤五：将上述第三锻坯进行改锻n火次，每火次进行一次镦拔变形，锻后空冷，获得第四锻坯，所述n是正整数；步骤六：滚圆、收饼，得到目标饼坯。可制备出组织均匀且探伤水平高的TC25/TC25G钛合金饼材。

摘要： 本发明涉及医用人体植入物钛合金接骨板技术领域，尤其是一种钛合金TC4接骨板和TC4ELI接骨板的制造方法，包括以下步骤：(1)钛合金接骨板模锻模具制备；(2)接骨板坯料制备：所述接骨板坯料包括钛合金TC4或TC4ELI棒料；(3)钛合金接骨板模锻：①坯料加热：加热温度为850‑950°C，保温时间0.5‑1.0小时；②锻压：采取低速率变形方式，变形速率控制在0.05‑0.5s‑1，总变形量＞70％；(4)钛合金接骨板成品加工：去除飞边毛刺，进行去应力退火，退火温度为600‑650°C，保温0.5小时，炉冷。

摘要： 本发明提供了一种TC18和TC21钛合金氧化色检验样块制作方法，将TC21和TC18钛合金的氧化色样块各一套20个在100°C～1000°C加热；对不同温度加热下的TC18、TC21各种氧化色对应的试样进行室温拉伸性能、冲击韧性、断裂韧性、氧化层厚度和金相组织的检测，作为判定为合格颜色和不合格颜色的依据，确定可以合格验收的氧化色及样块，制作出了TC21和TC18钛合金受热过程的氧化色评判样块后，为这两种新合金在加工制造后的检验提供准确、直观的依据，消除判断失误的隐患。

摘要： 本实用新型公开了一种钛合金tc4或tc11棒材的成型装置，包括固定筒、装置壳体、丝杆和第二固定板，所述装置壳体底端的四个拐角处均安装有支撑腿，所述装置壳体顶端的两侧均焊接有第一伺服电机，且第一伺服电机的一侧均旋转有第一齿轮，所述第一齿轮的一侧装置壳体的顶端均旋转有丝杆，并且丝杆外侧的底端均安装有第二齿轮，所述丝杆外侧的顶端分别固定有第一螺纹筒和第二螺纹筒，且第一螺纹筒的一侧铰接有第二固定杆，所述第二螺纹筒的一侧焊接有第二固定板。本实用新型通过丝杆转动带动第二螺纹筒上下移动，第二螺纹筒带动压板对熔融状态的钛合金压紧，从而保证棒材成型后的质量。