固溶处理

摘要： 超级奥氏体不锈钢254SMo因其良好的抗点蚀和晶间腐蚀能力被广泛应用于化工等产业。针对254SMo焊接接头存在力学性能和耐腐蚀性能降低的情况,采用1150°C固溶处理方法改善其性能。采用GTAW焊接254SMo,并通过试验对比分析焊接接头在焊态和固溶处理状态下的力学性能、冲击韧性及耐腐蚀性能。结果表明:经1150°C固溶处理后,焊缝区粗大的柱状晶组织消失,热影响区等轴晶出现较大的孪晶组织;固溶处理后的焊缝、热影响区的硬度值显著降低,母材硬度值下降较小,热影响区平均硬度降低12%,焊缝平均硬度降低24%;焊接接头的抗拉强度略微降低,但-196°C条件下的冲击韧性明显增加,其中焊缝由132 J增加到161 J,热影响区由102 J增加到164 J;固溶处理消除了热影响区晶界析出相,使晶间贫Cr缓解,从而显著提升了焊接接头的耐腐蚀性能。

摘要： 随着我国航空航天事业的快速发展,航空航天领域所用的镍基高温合金需求急剧增长。GH4099是一种典型的时效强化型镍基高温合金,是航空发动机上的关键材料。本文介绍了镍基高温合金GH4099生产研发的现状,从化学成分、显微组织、强化机制、性能特点、制备工艺和应用领域等方面总结了GH4099的研究现状。此外,阐释了GH4099合金的研究热点与关键技术,并对GH4099合金的下一步研究方向和趋势进行了说明。

摘要： 以Cu-Al-Ni-Fe-Mn为研究对象,在固定固溶处理温度为900°C、固溶时间为1 h的条件下,通过改变时效处理温度,研究了不同时效处理温度对Cu-Al合金性能的影响。采用洛氏硬度计、SEM、电子万能试验机等对铜铝合金的洛氏硬度、微观形貌和力学性能等进行了分析。结果表明,随着时效处理温度的升高,Cu-Al合金的硬度、抗拉强度和断裂延伸率均先升高后降低,当时效处理温度为550°C时,Cu-Al合金的硬度达到了最大值45.2 HRC,抗拉强度和断裂延伸率分别达到最大值895.8 MPa和2.38%,时效处理效果最佳。形貌分析可知,随着时效处理温度升高到550°C,Cu-Al合金的硬质相和第二相粒子增多,沉淀强化的效果增强,且断口形貌的韧窝加深,位错滑移的难度增加,从而使Cu-Al合金的力学性能得到了显著改善。综合可知,Cu-Al合金的最佳时效处理温度为550°C。

摘要： 在通常腐蚀条件下,0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织中的晶界活性不大,但当具有晶间腐蚀敏感性时,晶间活性很大,即晶粒与晶界之间存在着一定的电位差,这主要是合金在受热不当时,组织发生改变而引起的,所以晶间腐蚀是一种由组织电化学不均匀性引起的局部腐蚀。此外晶界存在杂质和缺陷时,在一定条件下也会引起晶间腐蚀。通过不同的固溶处理工艺对奥氏体不锈钢进行相应的热处理,按照标准GB/T 4334—2020中E法加工试样,配制硫酸铜溶液,加热腐蚀试样20 h,对试样进行弯折并观察弯曲部位特征,在非弯曲部位切割金相试样进行组织分析,结合固溶处理工艺分析晶间腐蚀的产生机理和腐蚀特征,并分析固溶温度、保温时间和冷却方式对晶间腐蚀的影响。

摘要： 目的研究固溶处理工艺参数对GH4175合金微观组织演化的影响。方法对挤压态的GH4175镍基高温合金进行亚固溶处理,通过定量分析,明确不同固溶处理制度对合金γ相晶粒尺寸、γ′相尺寸和体积分数的影响规律。结果合金在1145~1160°C固溶60 min时,γ相晶粒尺寸从6.58μm长大到32.08μm,γ′相尺寸从1.20μm减小到1.14μm,γ′相体积分数由5.25%下降到0.53%;加热温度为1155°C、保温时间为15~120 min时,γ相晶粒尺寸从7.76μm长大到34.10μm,γ′相尺寸从1.07μm长大到1.56μm,γ′相体积分数由2.84%下降到1.37%。结论随着加热温度的升高和保温时间的延长,γ相晶粒尺寸增大,γ′相的体积分数降低,γ′相尺寸随加热温度的升高而减小、随保温时间的延长而增大。加热温度超过1150°C时,γ′相发生不连续回溶,晶粒的长大速度加快。

摘要： 基于我国超超临界锅炉管国产化现状,采用调整固溶处理工艺参数和冷轧变形量并结合金相组织试验等方法,研究了不同固溶处理温度与冷轧变形量对S30432奥氏体不锈钢无缝厚壁管带状晶粒的影响。实验结果表明:固溶处理温度在1100°C~1150°C之间,随着温度的升高,带状晶粒无法消除;固溶处理温度在1150°C~1180°C之间,随着温度的升高,带状晶粒消除但是晶粒出现长大;调整冷轧变形量为30%~50%且固溶处理温度范围为1150°C~1180°C时,带状晶粒可以完全消除。

摘要： 通过实验的方法考察了GH3230棒材力学性能和金相组织随固溶热处理温度和时间等参数的演变规律。结果表明,改变GH320合金固溶处理的温度和时间,材料的力学性能会随之改变。固溶热处理可使合金基体中溶解的碳化物数量增多。在固溶温度为1200°C,固溶时间为30min条件下,合金可得到的综合力学性能最优。

摘要： 将7050铝合金模锻件产品取样进行475°C×1 h固溶处理后,按照105°C×8 h、120°C×8 h、150°C×4 h、177°C×7 h依次叠加时效处理并于中间过程取样,采用透射电镜(TEM)、布氏硬度测试(HB)及能谱分析(EDS)等方法研究7050铝合金模锻件的固溶及四级时效热处理工艺过程中组织、化合物相和力学性能的演变规律。结果表明:固溶态合金中有含Fe、Ni、Ti、Si等杂质元素的未溶化合物以及少量的S相(Al2CuMg);合金依次经4次时效处理后硬度逐渐升高;时效处理过程中,S相同时沿晶界和晶内析出,η相(MgZn2)呈颗粒状分布于Al基体上,尺寸约为40~50 nm。其中177°C时效处理后观察到的纳米级析出物η或η'相是7050合金的主要强化相。

摘要： 介绍了超级奥氏体不锈钢254SMo焊接试验材料及其方法,对焊接接头在焊态和固溶态下的力学性能、冲击韧性及耐腐蚀性能等进行了对比试验。结果表明:焊态、固溶态下的焊接接头外观、力学性能、硬度、金相组织及耐蚀性能等均符合相关标准要求;固溶态下的焊缝和热影响区的硬度较焊态下更低,耐点腐蚀和均匀腐蚀的腐蚀率更低。试验结果可为254SMo焊接接头的热处理提供依据。

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、常温力学拉伸和电导率等测试方法,研究不同固溶制度和时效制度对6082铝合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,分步升温有效抑制6082铝合金晶粒长大,双级保温升温对晶粒造成不利影响。6082铝合金挤压态组织除固溶体基体外,还包括亚微米级的Mg_(2)Si平衡相,还有大尺寸AlFe(Mn)Si、含Si夹杂相,这些夹杂相在固溶过程中难以溶解,不利于合金强度值与延伸率的提高。

摘要： 采用光学显微镜和硬度计等设备,研究A356铝合金的凝固组织对后续固溶处理过程的影响.结果表明:在A356铝合金的铸造过程,随着冷却速度的增加,SDAS减少;共晶Si由粗大的板状变为短棒状,甚至球形.开始转变Al+Si+Mg2Si三元共晶,并增强了富集的Mg和Si团簇在α(Al)中的溶解性,改善合金显微组织,提高显微硬度.经过T4处理,在较高冷却速率下铸造的共晶Si更容易球化,相应的显微硬度也达到最大值.冷却速率与热处理工艺的最佳组合可以溶解共晶Si,提高合金性能.

摘要： 研究了固溶时间对半固态成形过共晶Al-Si-Cu-Mg合金显微组织与力学性能的影响.结果表明,固溶处理改善了合金的显微组织,提高了合金的力学性能.随着固溶时间的增加,共晶Si相发生颈缩、熔断及粒状化,初生Si相钝化,Al2Cu相等强化相尺寸减小,合金的力学性能提高.当固溶时间达到10h时,合金的抗拉强度、屈服强度和硬度达到峰值,分别为311MPa、291MPa和132.0HB.随着固溶时间的继续延长,共晶Si发生粗化现象,合金的力学性能降低.

摘要： 通过对挤压态AZ80-2Sn镁合金进行不同温度(400°C到430°C,温度间隔为10°C)、不同时间(4h到12h,时间间隔为2h)的固溶处理(T4),研究了固溶处理温度与时间对挤压态AZ80-2Sn组织的影响.结果表明,挤压态AZ80-2Sn合金主要由α-Mg相,Mg17Al12相以及Mg2Sn相组成,合适的固溶处理工艺使合金中的Mg17Al12相和Mg2Sn相溶解入基体中.挤压态AZ80-2Sn合金最佳固溶处理工艺为420°C×6h,合金中的Mg17Al12相和Mg2Sn相基本全部溶解到基体中,且晶粒尺寸均匀,没有明显长大.

摘要： 对不锈钢S32168制煤油加氢精制反应器,进行固溶处理的主要目的是提高其焊缝的耐腐蚀性,固溶处理的温度为1050±20°C,固溶处理时间为一小时,冷却方式采取空冷.为防止简体严重变形,在简体内部加十字型支撑.在热处理完成后进行100％渗透检测和100％超声波检测.结果表明:四台产品均出现不同程度的裂纹,裂纹主要集中在简体环缝外表面.通过对随炉试板的检测,表明焊缝以及工件的各项力学性能和抗腐蚀能力均达到标准要求.

摘要： 采用固溶处理的方法,研究CDS制备过共晶Al-18Si合金中初生Si相与共晶Si相形貌的变化.结果表明,CDS铸造对A1-18Si合金初生Si相起到了细化作用，但对共晶Si形貌影响并不明显。随着固溶温度的升高和固溶时间的延长,初生Si相尺寸显著减小,由34.23μm减小到到20.78μm;共晶Si相也得到细化,并由针状逐渐粒化为近球状,尺寸由25.57μm减小到5.44μm,且分布趋向均匀.

摘要： 研究压力容器用奥氏体不锈钢材料晶间腐蚀试验的性能,为压力容器设计、制造单位对奥氏体不锈钢材料进行晶间腐蚀的试验方法选择、结论判定、问题解决措施提供帮助.实验结果表明;试验结论无法判定时可采取多种方法进行排查;通过固溶处理可以恢复抗晶间腐蚀性能;含Mo的奥氏体不锈钢不具备在硝酸介质中的耐晶间腐蚀能力.

摘要： 对挤压态Mg-11Li-3Al-xZr(x=0,0.1)合金进行了不同温度的固溶处理,采用金相观察、X射线衍射、扫描电镜观察以及硬度、拉伸测试等手段,研究了固溶处理后合金的显微组织及力学性能.结果表明,挤压态Mg-11Li-3Al合金由β-Li、α-Mg、θ-MgLi2Al、AlLi相组成,450°C固溶处理后θ-MgLi2Al、AlLi、α-Mg相溶解到β-Li基体中,晶粒尺寸变大;添加0.1％的Zr后,Mg-11Li-3Al-0.1Zr合金中没有形成新相,450°C固溶处理后同样得到完全的β-Li单相合金,晶粒尺寸未发生明显改变,但合金的热稳定性提高.随着固溶温度升高,Mg-11Li-3Al-xZr(x=0,0.1)合金挤压板硬度不断提高,在400～450°C之间达到最大;屈服强度及抗拉强度随固溶温度升高而变大,但伸长率降低.

摘要： 通过对Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al钛合金进行不同工艺的固溶-时效处理,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等方法研究了固溶-时效工艺对材料析出行为和力学性能的影响.结果表明:经过980°C×0.5h固溶处理后,组织中出现有大量亚稳态的马氏体α'相,通过随后的时效处理,组织中将析出有不同数量和形态的α析出相,随着时效温度升高或时间增长,析出相数量增多,形态由无规则聚集态向针状转变,析出物的尺寸和间距也增大.材料时效过程中析出大量纳米级弥散分布的α析出相,形成的α/β相界面对位错运动起到阻碍作用,从而提高合金强度,析出相数量越多,越细小,强化作用越大.而塑性主要取决于析出相在晶界上的分布形态和数量,晶界α相的形貌对材料的塑性有重大影响,连续的晶界α相分布会严重损害材料的塑性.

摘要： 由于汽车及其他工业领域对铸件轻量化和低成本的不断需求,用户对铸造铝合金性能的要求也进一步提高.现在工业界广泛应用的铸造铝合金,如A356、A357、354和A359等,基本都是在20世纪30年代至60年代期间由美国铝业公司开发的,自那以后没有进行过明显改进.工业界应用最广泛的AlSiMg系铸造铝合金具有极佳的铸造性能和中等的强度.合金元素铜可以有效的增加AlSiMg系铸造合金的强度,但会降低伸长率.如果铸造过程中形成的AlCuMgSi-Q多元化合物颗粒不能够在后续热处理时溶解到铝基体中,伸长率下降会更明显.本研究采用一种基于集成计算材料工程(ICME)的合金设计方法来确定Al-9Si-xMg-yCu合金体系中Cu和Mg的最佳配比,并优化固溶热处理工艺,从而能够将铸造过程中形成的AlCuMgSi-Q颗粒经固溶处理全部溶解.这样开发出的铸造铝合金具有很高的强度和较高的伸长率.该专利合金,注册牌号A354,可以在金属型铸造条件下达到450～470MPa拉伸强度,360～390MPa屈服强度,5％～7％的伸长率,并具有非常好的铸造性能.该合金具有比A356合金优越的疲劳性能,良好的断裂韧性及耐腐蚀性能.

摘要： 高锰奥氏体低温钢是由韩国POSCO等公司首先成功开发的用于LNG储罐的新型低温钢。研究表明，高锰钢的低温韧性、耐疲劳性、耐腐蚀性等性能与目前广泛应用的9%Ni钢相当，但其塑性远优于9%Ni钢(约为9%Ni钢的3倍)，这对于提高LNG设施安全性具有重要意义。另外，金属锰的价格仅为镍价格的1/10左右，采用高锰钢可大幅降低材料制造成本。因此，高锰钢比传统镍系低温钢具有较明显的技术和经济优势，具有广阔应用前景。

摘要： 本发明创造提供一种钛合金固溶热处理炉及固溶方法，包括送料机构、进料机构、炉体和水冷机构。进料机构、炉体和水冷机构形成的固溶腔有效地保证了待固溶产品在加热和保温过程中与空气的隔绝，炉体内的传送板则可通过调整传动频率控制产品在炉体内的加热保温时间，保温结束后将产品传送至落料通道上方并投放入水槽中，产品在落料水槽中的运动时间即为固溶转移时间，固溶转移时间可控制在2s内，与传统设备相比，固溶转移时间大大缩短。通过本发明创造提供的钛合金固溶热处理炉及固溶方法可保证产品在水冷固溶过程中不易氧化，固溶转移时间短，保证了固溶后产品的力学性能，使用方便，产品合格率高。

摘要： 本发明属于镍基合金加工技术领域，涉及一种镍基合金加工固溶热处理装置及固溶方法，具体是对GH4169镍基合金进行固溶热处理装置及固溶方法。该装置包括固溶热炉，所述固溶热炉内部空间通过隔板分割成热处理腔、冷却腔；还包括所述热处理腔和废料收集腔之间设有用来放置镍基合金的所述滤板；还设有排料机构、推料机构。在热处理腔内经过热处理的镍基合金在推料机构的作用下，被推进冷却腔。在冷却腔内经过冷却的镍基合金在排料机构的作用下被送到固溶热炉的外面。这一过程减少了转换距离，节省了人力，从而有利于提高效率。废料落入到废料收集腔内的收集箱内，方便收集，减少了浪费。本发明采用一段时效处理制度，节约了时效处理所需的保温时间。

摘要： 本发明提供一种钛合金固溶热处理炉及固溶方法，包括送料机构、进料机构、炉体和水冷机构。进料机构、炉体和水冷机构形成的固溶腔有效地保证了待固溶产品在加热和保温过程中与空气的隔绝，炉体内的传送板则可通过调整传动频率控制产品在炉体内的加热保温时间，保温结束后将产品传送至落料通道上方并投放入水槽中，产品在落料水槽中的运动时间即为固溶转移时间，固溶转移时间可控制在2S内，与传统设备相比，固溶转移时间大大缩短。通过本发明提供的钛合金固溶热处理炉及固溶方法可保证产品在水冷固溶过程中不易氧化，固溶转移时间短，保证了固溶后产品的力学性能，使用方便，产品合格率高。

摘要： 本发明涉及电站锅炉不锈钢管固溶热处理装置领域，特别涉及一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉。其包括加热炉、装出料装置和冷却装置；所述装出料装置沿所述加热炉宽度方向跨设于所述加热炉上方；所述加热炉包括炉膛，所述炉膛连通氩气进气管和排气管；所述炉膛内安装氧气浓度检测装置和电加热丝。本发明的目的在于提供一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉，以解决现有固熔炉尺寸小，不便于对电站锅炉不锈钢管排做整体固溶热处理，且固溶热处理过程中不锈钢管易氧化的问题。

摘要： 本实用新型涉及一种热溶或固固复合多种金属板环保型表面处理生产线，包括输送线，输送线上从前至后依次设有反向去应力设备、初级研磨设备、精密研磨设备、清洗设备、漂洗设备、烘干设备、顶面喷涂设备、底面喷涂设备、烘烤设备；输送线之间设有设备安装区间；顶面喷涂设备、底面喷涂设备安装在喷涂室中。本实用新型结构简单，占用空间小；整个生产线实现了设备的自动化连接，解决了金属板上下面的去应力、研磨、喷漆、冷却、烧制等工艺，提高了金属板表面处理的生产效率，保证了金属板表面处理的统一性，实现了金属板的质量把控，保证了金属板的生产质量。

摘要： 本实用新型公开了一种车牌固封的固溶热处理炉，包括底板、平板、顶板、炉体和控制柜本体，所述底板上表面一侧呈矩形阵列固定有四个液压缸，四个所述液压缸的顶端分别活动安装有多级液压杆，四个所述多级液压杆的顶端分别与平板下表面四角处固定，所述平板上表面固定有工作台，所述底板上表面四角处分别焊接有支柱，四个所述支柱的顶端分别与顶板下表面的四角处焊接，所述顶板上表面一侧与炉体底端焊接，所述炉体底端的中间开设有第二方形槽，所述第二方形槽对应的顶板处开设有第一方形槽，所述顶板上表面另一侧与控制柜本体底端焊接。本实用新型具有采用升降式快速放置和取出固封，便于使用的优点。

摘要： 本实用新型涉及电站锅炉不锈钢管固溶热处理装置领域，特别涉及一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉。其包括加热炉、装出料装置和冷却装置；所述装出料装置沿所述加热炉宽度方向跨设于所述加热炉上方；所述加热炉包括炉膛，所述炉膛连通氩气进气管和排气管；所述炉膛内安装氧气浓度检测装置和电加热丝。本实用新型的目的在于提供一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉，以解决现有固熔炉尺寸小，不便于对电站锅炉不锈钢管排做整体固溶热处理，且固溶热处理过程中不锈钢管易氧化的问题。

摘要： 本发明公开了一种自动固溶生产线及固溶处理方法，所述自动固溶生产线包括固溶炉、冷却设备、控制部件和用于取送工件的机械手，固溶炉炉体顶部设有风机，炉体内部水平设置有喷流导向结构，喷流导向结构与炉体内壁连接并将炉体分为加热腔体和热处理腔体，加热腔体与风机连通，热处理腔体内设有输送机构；喷流导向结构上设有多个连通加热腔体和热处理腔体的气体喷出口，气体喷出口与输送机构上的待加热工件相对。本发明的自动固溶生产线，布局合理，自动化程度高，可靠性好，降低了工人劳动强度，且固溶炉加热方式为喷流加热，热量散失少，热处理更均匀，节约能源，降低生产成本，有效提高生产效率和产品质量。

摘要： 本发明提供一种降低高铼镍基单晶高温合金固溶孔洞含量的固溶热处理方法，属于热处理工艺领域，包括：将合金原料进行真空熔炼，获得母合金锭，放入真空感应熔炼炉中进行重熔；采用快速冷却法和螺旋选晶法浇注制备单晶合金试棒；将浇注之后的高铼镍基单晶高温合金试棒铸件进行切割，得到高铼镍基单晶高温合金试棒；在所述高铼镍基单晶高温合金试棒的中段切取一小试块进行差热分析实验；将所述高铼镍基单晶高温合金试棒进行均匀化处理；将经均匀化处理的高铼镍基单晶高温合金试棒进行高温固溶处理。本发明所述热处理工艺操作简单，可实施性高，能大幅度降低高铼镍基单晶高温合金中的固溶孔洞含量，提高合金的组织致密性。

摘要： 本发明涉及高温合金制备技术领域，尤其涉及基于均匀化热处理与连接技术结合的糊状区固溶处理方法。包括：计算糊状区固溶处理的极限温度；在糊状区固溶处理的极限温度以下5‑10°C之间选取固溶温度；计算出该温度下等温凝固的时间t1；计算出获得目标均匀化程度所需时间t2；在糊状区固溶溶度下进行保温，保温时间取t1和t2之间的最大值；观测试样的显微组织，确认等温凝固已经完成，且无残余液相生成的缺陷；测得微观偏析值，确认在目标均匀化程度范围内。本发明通过提高固溶处理温度至超过初熔温度的糊状区，从而显著提高合金固相中各元素的扩散速率和均匀化效率，使合金固相中的元素特别是难熔元素得到充分扩散和均匀化。