双层

摘要： 为解决传统施工技术在实际应用中存在各结构抗压强度低,影响施工整体质量问题,开展双层高黏高弹性SMA钢桥面铺装关键施工技术研究与应用研究。通过SMA混合施工材料制备、高弹性SMA摊铺与碾压、钢桥面铺装接缝位置处理,提出一种全新的施工技术。通过实验证明,新的技术在实际工程项目中可有效提高各结构抗压强度,延长钢桥使用寿命。

摘要： 低温等离子灭菌物品多为不耐高温高湿灭菌的精密贵重器械,损坏维修成本高。器械循环使用转运途中意外跌落至地面可导致灭菌包包装破损、硬式内镜镜面毁损、器械折弯等情况,致使器械外形或性能受损,进而影响手术进程和患者安全。陈爱琴等[1]调查精密器械损害原因结果显示,缺乏合适的保护套或保护工具占67.7%,运输过程损坏占37.1%。

摘要： 与单层客车相比,双层轨道客车的车底离地面距离低,所以单层客车上蓄电池箱悬挂于车底的结构形式不适用于双层客车。因此,在双层客车上采用将蓄电池箱放置于车体内部的内置式结构设计。内置式放置形式对电池箱内的流动气流要求较高,但现有的设计结构在进行流动气流仿真实验时,无法满足要求,需要进行改进。本文介绍了一种内置式蓄电池箱通风优化的改进过程及方法。

摘要： 为有效提升吸波材料的电磁吸收强度和有效吸收带宽,采用球磨法对球状Fe-Si-Cr进行扁平化处理,通过机械共混法将不同形貌Fe-Si-Cr和羰基铁粉(Carbonyl iron powder,CIP)复合,研究不同质量比对复合材料电磁参数和微波吸收性能的影响。实验结果表明,大长径比可以提高材料的介电常数和磁导率,并使反射率峰值向低频移动。片状Fe-Si-Cr和CIP的低频吸波性能优于球形粒子。实验制备的复合材料中,样品I的最大反射损耗为-45.92 dB,有效吸收带宽为1.5 GHz。样品L的最大反射损耗为-22.11 dB,有效吸收带宽大于6.2 GHz。吸波剂的形貌对材料的电磁吸收性能有显著影响。将不同形貌的CIP和Fe-Si-Cr按不同配比复合后,可以得到不同频率下性能优良的吸波体。利用阻抗匹配函数可以从理论上预测出反射损耗峰值对应的吸波剂厚度和频率。双层吸波材料相比于单层吸波材料,其有效吸收带宽更大,可以通过改变匹配层、吸收层的厚度来获得不同频率下吸波性能优良的吸波体,更易满足新型吸波材料“薄、轻、宽、强”的要求。

摘要： 近期,广西壮族自治区南宁南过境线吴圩机场至隆安段高速公路(以下简称“吴隆高速”)建成通车,成为广西首条全线采用双层橡胶改性沥青结构铺筑的高速公路。

摘要： 通过高能同步辐射光源项目的具体实例,详细介绍了一种高精度超长准直桩钢护筒的施工技术。准直桩控制系统精度要求高,通过借鉴超高层建筑试验桩的双层钢护筒确定了合理的工艺流程、严格的施工工艺等,高效率、高质量地完成了高精度超长准直桩双层钢护筒的施工。经实际工程应用,取得了较好的技术经济效益,可供今后类似工程参考。

摘要： 为了提高爆炸成型弹丸(EFP)对装甲目标的毁伤效能,提出了一种双层阶梯型聚能装药结构,在大炸高条件下,可实现对移动目标的多孔毁伤效应。通过分析双层阶梯型EFP成型过程,发现研究设计的双层阶梯型聚能装药结构可形成分离式双层旋转EFP,基于该设计方案的可行性,进一步研究了药型罩结构参数对双层旋转EFP成型特性的影响规律和对移动目标的侵彻效能,发现装药长径比取值在1.5~1.6,内外罩壁厚取值在5~5.5 mm,曲径比在0.96~1.38时,EFP成型效果较好;且当炸高大于10 m时,成型EFP可实现对移动装甲目标的双开孔效应。

摘要： 为了实现对双层微纳结构增强电磁屏蔽的机理分析,建立了分析模型并进行了理论公式推导。以方格结构为例,分析了双层微纳结构增强电磁屏蔽效能的机理,推导出双层微纳结构电磁屏蔽的理论计算公式,理论计算与电磁仿真软件CST Microwave Studio全波仿真结果吻合较好。在全波仿真中微纳结构比计算对应波长小2~3个数量级,这验证了机理分析和全波仿真软件计算的正确性。所提供的电磁屏蔽增强机理分析及计算公式可扩展到多层微纳结构,具有通用性。为进一步验证机理分析和全波软件仿真结果的正确性,制备了双层方格微纳结构样件,样件的实测结果与理论和全波仿真结果基本一致,在2~18 GHz内屏蔽效能大于45 dB,平均透光率超过了71%,具有良好的透明屏蔽性能。这一机理分析为高透光和高效电磁屏蔽微纳结构设计提供了理论指导。

摘要： 煤矿巷道模板混凝土支护方式整体承压大、防火隔水、稳固耐久,但抗弯性差、不能立即承受压力、空间占用长。为了解决模板混凝土支护的局限,在锚网索一次支护基础上,研究了模板法浇注钢筋混凝土对巷道进行二次混凝土支护,实现锚索网和钢筋混凝土双层复合一体化支护,同时解决钢筋混凝土和锚索网两种方式的局限性。

摘要： 设计了一款适合商用的全自动双层超声波洗碗机,整个设备的机械部分由循环传送网带机构、循环喷淋机构、超声波清洗槽机构、箱体及控制器等组成。整个机械结构层次分明,电气部分采用精密进口元器件集成,并使用现代可编程逻辑控制器(Programmable Logic Controller,PLC)技术编程完成控制。

摘要： 通过微波隐身材料结构设计,对不同厚度的双层碳团簇型微波隐身材料在8.2~12.4GHz频率范围内的吸波性能进行了研究.发现对于不同的厚度要求,要使材料具有良好的吸波性能,应选用具有不同电导率б的碳团簇型材料.对于总厚度为4mm的材料,反射峰值-31.0dB,有效带宽为3.74GHz;对于变换层为1mm、吸收层为2mm、总厚度为3mm的材料,最小反射率为-40.0dB,有效带宽3.8GHz;对于变换层和吸收层分别为1mm的材料,最小反射率达-33dB,有效带宽为3.3GHz.同时发现,当变换层和吸收层厚度相等时,材料的排列顺序不同,所得的吸收效果会存在很大差异,即材料的方向性显著,而当两者厚度不等时,材料的吸波性能基本与其排列顺序无关,方向性不显著.

摘要： 本实验以次磷酸钠为还原剂,低碳钢片为底材,被覆无电镀镍磷、钴磷双层合金镀层,根据在3.5﹪氯化钠溶液中的电化学分析、浸渍实验、盐雾实验的腐蚀测试结果,发现无电镀镍合金层相对于无电镀钴合金层较钝性,无电镀镍磷的腐蚀电位E=-446mV,而无电镀钴磷腐蚀电位E=-585mV;以较钝性之无电镀镍合金层为下层,较活性之钴合金层为上层,则无电镀钴合金层具有牺牲保护作用,可保护下层金属;若以较活性之钴合金层为下层,较钝性之无电镀镍合金层为上层,则无牺牲保护作用,且钴磷为上层而镍磷为下层的防蚀效果应较上层为无电镀镍,下层为无电镀钴佳;以光学显微镜观察腐蚀形态无电镀镍层的腐蚀形态为孔蚀,而电镀钴层为均匀腐蚀.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 激光驱动等离子体射流无冲击压缩方法为研究材料在快速加载条件下的力学响应提供了一条新的途径,但是关于这个"等离子活塞"自身的研究却鲜有报道.本文的主要研究目标就是通过实验描绘出激光驱动等离子体射流及其对材料进行无冲击压缩的整个过程.实验是在神光-II 钕玻璃激光器上进行的,加载激光波长527nm .通过双精度线VISAR ,对气库膜内烧蚀冲击波的传播和衰减过程进行了实时测量,利用瞬态成像和扫描方式记录了气库膜后表面形成射流的二维分布和前锋速度历史(前锋速度可达28~60km/s ).同时利用同轴MZ 干涉系统对等离子体射流前沿的密度分布进行了测量,结果表明密度分布为下凸型近指数分布,这恰恰是产生无冲击压缩的重要特征.利用这种射流对铝样品进行了无冲击压缩,测量了10/20 μ m铝样品和LiF 窗口界面的速度历史,获得的加载压力历史光滑上升至40GPa 以上.

摘要： 本发明涉及硅元素的含量小于200ppm、粉体导电率为10.0~22.0S/cm、总表面官能团量为0.22~0.36meq/g、通过BJH法而测得的细孔直径在4nm以上的细孔容积为0.10~0.20cm

摘要： 本发明涉及一种双层部件(1)，所述双层部件具有第一层(2)和第二层(3)，其中所述第一层和所述第二层(2、3)彼此连接，其中所述第一层和所述第二层(2、3)具有不同的热膨胀系数，其中所述第一层(2)包括第一塑料，并且所述第二层(3)包括第二塑料或碳纤维，其中所述双层部件(1)在热量的影响下能够可逆地变形。所述双层部件(1)的改进在于，所述双层部件(1)可以插入热机(4)中，其中所述双层部件(1)的厚度至少为0.1mm，其中所述双层部件(1)的厚度为5cm或小于5cm。

摘要： 装有电双层电容器主体的封装内部的密封特性被改进。耐化学性和热塑性的合成树脂板(40)在接合部分(30-1)的整个周边上与正极侧端子电极(30)的正极侧开口(16-3)的内表面热熔，以及耐化学性和热塑性的合成树脂板(42)在接合部分(32-1)的整个周边上与负极侧端子电极(32)的负极侧开口(16-4)的内表面热熔。然后，板(40)和正极侧开口(16-3)的内表面在它们的整个周边上热熔，以及板(42)和负极侧开口(16-4)的内表面在它们的整个周边上热熔。

摘要： 本发明属于属于制药机械行业的双层片压片技术领域，具体涉及一种双层片压片机，其包括第一层计量组件、第一层预压组件、第二层计量组件，第一层预压组件包括预压缸和上、下预压轮，预压缸活塞杆朝下并与其下方的调整基座连接，下预压轮安装在预压缸缸体上，第二层计量组件包括计量轨道和计量缸，计量缸活塞杆端部与计量轨道连接，计量轨道的近下预压轮端具有倾斜的导向台；第一层预压组件中预压缸缸体与第二层计量组件中计量缸缸体连接为整体。本发明还提供了采用该双层片压片机制备双层片的方法。通过本发明能够在双层片制备过程中实现第一层预压与第二层计量的同步调整，降低了调整难度，提高了生产效率和成品率，也提高了设备运行的安全性。

摘要： 本发明涉及一种双层部件(1)，所述双层部件具有第一层(2)和第二层(3)，其中所述第一层和所述第二层(2、3)彼此连接，其中所述第一层和所述第二层(2、3)具有不同的热膨胀系数，其中所述第一层(2)包括第一塑料，并且所述第二层(3)包括第二塑料或碳纤维，其中所述双层部件(1)在热量的影响下能够可逆地变形。所述双层部件(1)的改进在于，所述双层部件(1)可以插入热机(4)中，其中所述双层部件(1)的厚度至少为0.1mm，其中所述双层部件(1)的厚度为5cm或小于5cm。

摘要： 一种双层防水双层排水双层保温屋面结构及其施工方法，在钢筋混凝土屋面板上设置八层结构，排布顺序为：钢筋混凝土屋面板、下找平层、下层防水层、找坡层、下保温层、隔离层、上保温层、上找平层、上层防水层，由上、下层防水层、上、下排水层、上、下保温层组成双层防水双层排水双层保温的屋面结构。该保温屋面上设置有两套独立的排水系统，一套是上防水层的雨水排水系统，另一套是上下保温层的排水系统。在钢筋混凝土屋面板上依次铺设各层，安装屋面排气管，在做上下保温层时安装屋面双层排水地漏。本发明解决了屋面雨水和保温层内存水同时防水设防，同时排水的难题，用两种不同保温材料设置了双层保温，做到冬暖夏凉，有益改善人们的居住环境。

摘要： 装有电双层电容器主体的封装内部的密封特性被改进。耐化学性和热塑性的合成树脂板(40)在接合部分(30－1)的整个周边上与正极侧端子电极(30)的正极侧开口(16－3)的内表面热熔，以及耐化学性和热塑性的合成树脂板(42)在接合部分(32－1)的整个周边上与负极侧端子电极(32)的负极侧开口(16－4)的内表面热熔。然后，板(40)和正极侧开口(16－3)的内表面在它们的整个周边上热熔，以及板(42)和负极侧开口(16－4)的内表面在它们的整个周边上热熔。

摘要： 本发明公开了打开双层石墨烯带隙的方法及制备的双层石墨烯器件，该方法及器件是将双层石墨烯设置于第一分子层和第二分子层之间，第一分子层对双层石墨烯进行电子掺杂、第二分子层对双层石墨烯进行空穴掺杂，从而打开双层石墨烯带隙。本发明的方法操作方便、器件结构简单，应用广泛，避免了传统电学栅压调控方法的微纳加工过程，对于将双层石墨烯应用到半导体电子器件领域有着重要意义。

摘要： 本公开涉及一种用于双层套管的出口封头、双层套管组件及双层套管反应器。该出口封头包括封头主体(2)和气体过滤装置(3)；所述封头主体(2)的后端面形成有用于套设所述双层套管的外管(7)的空腔(8)，所述空腔(8)的底壁形成有贯穿所述封头主体(2)的通孔(5)，所述通孔(5)用于对准所述双层套管的内管(6)且孔径小于所述内管(6)的外径，所述气体过滤装置(3)与所述封头主体(2)固定连接且封堵所述通孔(5)。本公开的出口封头可用于实验规模或中试规模的气‑固流化床或固定床的气‑固催化反应实验装置，并且能够有效地过滤反应气体中携带的催化剂颗粒或粉末，保证催化剂颗粒或粉末不堵塞反应器气体出口。

摘要： 一种双层防水双层排水双层保温屋面结构，在钢筋混凝土屋面板上设置八层结构，其排布顺序为：钢筋混凝土屋面板、下找平层、下层防水层、找坡层、下保温层、隔离层、上保温层、上找平层、上层防水层，由上、下层防水层、上、下排水层、上、下保温层组成双层防水双层排水双层保温的屋面结构。该保温屋面上设置有两套独立的排水系统，一套是上防水层的雨水排水系统，另一套是上下保温层的排水系统。在钢筋混凝土屋面板上依次铺设各层，安装屋面排气管，在做上下保温层时安装屋面双层排水地漏。本实用新型解决了屋面雨水和保温层内存水同时防水设防，同时排水的难题，用两种不同保温材料设置了双层保温，做到冬暖夏凉，有益改善人们的居住环境。