压力变化

摘要： 随着运行速度的提升,高速动车组受到的外部激扰愈发剧烈。尤其是动车组通过隧道和在隧道内交会时,车厢外部产生剧烈的瞬变压力,传入车厢内部会引起内部压力的明显变化,从而导致司乘人员产生耳闷、耳鸣、耳痛甚至耳膜破裂等耳感不适和医学安全健康问题。为减缓或消除耳感不适等问题,需研究高速列车运行过程中的气密性能对车内气压波动和乘客乘坐舒适度的影响关系。采用线路实车试验测试方法,测试动车组通过不同长度隧道时不同车厢内外压力的变化情况。同时基于车厢内外压力传递差分模型和动态时间规整算法,确定动车组通过不同隧道时不同车厢的动态密封指数。在此基础上进一步探究高速列车不同车厢编组位置对车厢动态密封指数的影响规律。研究结果表明:列车车厢的动态密封指数不仅随着隧道长度的变化表现出明显差异,而且还与列车车厢编组位置分布密切相关,表现为车厢动态密封指数从运行方向的头车向尾车呈现逐渐增加的趋势,并在尾车或者尾车附近动态密封指数达到最大值。采用的动态密封指数计算方法和研究数据为后续其他因素的研究和提高列车气密性方案设计具有一定的参考意义。

摘要： 为优化油气运输局部管道结构,提高油气两相流在渐变管道中流动的安全性,利用计算流体力学软件Fluent进行了三维水平管道的数值模拟研究,分析了渐变管道内变含气率(管道入口)条件下油-气两相流的压力变化规律与油-气两相分布云图。结果表明:渐变段处有涡旋产生,使得压强大幅下降形成低压区,低压区的存在会导致出口直管段静压分布改变,引起能量损失;渐扩管内逆压梯度的存在产生了额外的流动阻力,实际应用中除特殊需要外应尽量避免使用渐扩管。研究结果可为优化油气运输管道结构、降低管道流动能耗和提高输送安全问题提供参考。

摘要： 为了调查某坦克炮发射破甲弹时导致膛炸事故发生的可能原因,就引信提前解除保险引发战斗部装药的爆炸情况进行研究,采用流固耦合方法对身管膛炸的力学特性进行数值模拟,计算身管断裂时的应力变化。首先,利用Solidworks建立身管、弹丸壳体、战斗部装药以及空气域的模型,并利用Hypermesh进行有限元网格划分。然后,在LS-DYNA计算平台中采用任意拉格朗日-欧拉(ALE)算法,求解炸药与身管之间的流固耦合问题,成功模拟了引信提前解除保险引发战斗部装药爆炸时对身管的破坏作用,基本复现了身管的断裂情况。计算结果表明:炸药瞬间引爆在身管内壁造成的压力可达29 GPa;并且身管内壁压力的变化规律呈骤升骤降趋势,这与炸药爆炸产生的爆炸冲击波能量的变化规律密切相关。此外,膛炸发生时,产生的碎片较为均匀,身管两侧断裂情况与实际情况较为符合,可为进一步研究引信提前解除保险引发战斗部装药的爆炸对身管的破坏效应等提供参考。

摘要： 本文采用三维、可压缩、非定常SST湍流模型,研究列车高速通过隧道时,隧道长度对车体内外压力变化的影响规律,并采用动模型试验对数值计算方法进行对比验证。研究结果可为评估列车高速通过隧道过程中耳感舒适性提供参考依据。

摘要： 本文采用三维、可压缩、非定常SST湍流模型,研究列车高速通过隨道时,隧道长度对车体内外压力变化的影响规律,并采用动模型试验对数值计算方法进行对比验证。研究结果可为评估列车高速通过隧道过程中耳感舒适性提供参考依据。

摘要： 针对水平井、大斜度井及复杂井身结构井井筒积液问题,毛细管注剂工艺可实现泡排剂的定点加注.为提高注剂效果、完善选井原则,基于聚类分析原理分析已开展措施的12口气井,提出了优化工艺选井原则的新方法,认清了注剂效果与气井携液能力、增产潜力、积液程度之间的关系及其影响规律.研究表明,毛细管选井应参考以下原则:①气井积液且油套压差介于2～5MPa之间,小于10MPa;②泡排有一定效果,但有效期短;④具有一定携液能力,气液比相对较大,大于1.65万方/方,日产水低于1方/天;④剩余动态储量较大,具有一定增产潜力;⑤无结垢、结蜡、结盐和出砂历史,无落鱼、堵塞以及井身损坏等问题;⑥满足毛细管工艺的道路及现场作业条件.

摘要： 通过进行低温储罐静置试验,研究不同液位条件下罐内压力随时间的变化,根据低温介质物性方程和储罐容积公式,计算得到不同液位条件下储罐日蒸发率.结果表明,静置过程中罐内压力随时间呈线性变化,压力上升速率随液位降低而逐渐增加.日蒸发率随时间动态变化,储罐液位越低日蒸发率越大.当储罐液位从85％降低至12％时,压力上升速率变为原来的3倍,日蒸发率增加40多倍.储罐低液位存储时,压力上升速度明显增加,无损储存时间大幅减小,不利于液氮的长期静置存储.

摘要： 本文采用三维、可压缩、非定常SST湍流模型,研究列车高速通过隧道时,隧道长度对车体内外压力变化的影响规律,并采用动模型试验对数值计算方法进行对比验证.研究结果可为评估列车高速通过隧道过程中耳感舒适性提供参考依据.

摘要： 本文采用三维、可压缩、非定常SST湍流模型,研究列车高速通过隧道时,隧道长度对车体内外压力变化的影响规律,并采用动模型试验对数值计算方法进行对比验证.研究结果可为评估列车高速通过隧道过程中耳感舒适性提供参考依据.

摘要： 成品油管道停输期间,由于管内外温差导致管道压力下降,另外打孔盗油也会使得管道压力下降,因此现场难以分辨是否发生盗油事故.本文为实现管道压力变化实时监控、有效指导现场管理的目标,开展了成品油管道停输压力预测研究.首先从机理模型出发,确定了压力变化的影响因素(停输时长、油品温度、环境温度);基于SCADA数据和天气数据构建了停输压力样本数据库;为提高预测精度,考虑了压力变化的时间序列特性,建立了基于PSO优化的LSTM压力预测模型(PSO-LSTM);以MAE、RMSE、MAPE为指标,以国内3条不同停输时长的成品油管道为例,并对比了基本LSTM、SVR、DT、RF、ANN等预测模型;算例结果表明基于PSO-LSTM的压力预测模型效果最好,特别当停输时长较短时,其效果更突出,RMSE、MAE和MAPE分别为0.009、0.008和0.167.本文建立的压力预测模型能动态预测管道压力变化情况,实现管道压力实时监控,提高现场运行管理效率.当预测值与检测值相差较大时,可认为管道发生异常情况,需现场排查.

摘要： 氢脆是影响管线钢寿命最严重的破坏机理之一.通过氢促进分子解离(HEDE)和氢增强局部塑性(HELP)这两种主流理论,我们可以预测,如果更多的氢原子积累在塑性区,氢脆作用得以增强,裂纹生长速率也会相应增加.在目前的研究中,管线钢中压力变化与氢原子积累之间的关系得以量化,从而量化了氢脆对裂纹生长的影响.研究发现,氢的积累速率与应力强度成正比,与温度成反比,因此较高的应力强度和较低的温度会增加氢的积累和裂纹的扩展.新研发的裂纹生长模型综合考虑了氢势能、扩散系数、裂纹尖端附近的静水应力和临界加载频率等因素对管线钢裂纹生长速率的影响.预测值与近中性pH值溶液(土壤溶液)中X-65钢的实验结果比较,从而验证了模型的准确性.这种氢扩散模型有助于揭示以前被忽视的危险操作,如小加载周期(minor cycle),并提供了一种更简单的方法来优化实际操作,从而延长管线钢的使用寿命.

摘要： 热量是稠油注空气热采技术中必须要关注的重要指标,本文主要研究稠油注空气过程中的氧化放热行为与压力之间的关系.在本研究中,在200°C和225°C温度条件下,采用小型静态反应釜在不同注气压力下进行了稠油低温氧化实验,实验中测量了反应过程中的温度和压力变化情况,并对反应的放热量和反应速率进行了计算.实验结果表明,注气压力越高,反应釜内的温度升高幅度越大,放热量越大,反应速率越大;在稠油过量的条件下,稠油低温氧化过程中的放热量与压力呈线性相关.该研究结果进一步加深了对稠油氧化放热行为的认识,,可以为实现火驱过程控制、提高能源利用率提供参考.

摘要： 本文以AZ91-Ca合金为研究对象,采用光学显微镜(OM)、差示扫描量热仪(DSC)、X射线衍射仪(XRD)和带能谱分析(EDX)的扫描电子显微镜(SEM)等分析手段,通过研究挤压铸造过程中压力变化对AZ91-1wt.％Ca合金显微组织和拉伸性能的影响规律,阐明了压力对挤压铸造过程中合金晶粒细化与铸造缺陷抑制的作用机制.

摘要： LNG存储中储罐内压力与温度的运行控制是LNG储罐正常安全工作,保证安全存储时间的关键.本文以初始充灌率为90％,初始压力为0.1Mpa,日蒸发率为0.25％的单个2500m3的封闭式LNG储罐为对象进行理论分析并建立储罐内压力与日蒸发量的计算模型,得到储罐内压力的日变化曲线,储罐极限保压时间以及储罐保压时间最长的最佳初始充灌率,同时计算出储罐内实际蒸发量与储罐内压力的关系.计算得到该储罐内压力在35天后达到0.45MPa,实际最佳初始充灌率为93％,最佳充灌率下该储罐压力在36天后达到0.45Mpa.通过对比实际储罐压力上升曲线结果,证明了该计算模型的准确性,为以后LNG储罐的设计与安全运行时间提供了理论支持.

摘要： 随着近年来各国越发重视能源与环境问题,对于船用发动机的性能要求也越来越高.大多数船用柴油机的排放、动力和经济性能都无法达到要求.为了改善现状,燃烧效率更高、排放更清洁的天然气发动机开始得到广泛应用.本文以船用2135型天然气发动机为研究对象,应用AVL-Fire软件搭建燃烧室几何模型,对模型进行三维网格划分,选取合适的控制方程来实现仿真计算.通过仿真结果与实验数据对比,验证模型的准确性,并改变点火时刻和空气当量比来研究其对发动机性能的影响.通过比较气体机缸内压力变化和NO以及SOOT等物质排放的情况,发现随着点火时刻的提前或者减小空气当量比可以增强做功能力,但是NO生成量也增加.

摘要： 随着9L正压式空气呼吸器在基层消防部队的配置逐步增多,因而其供气性能的测试也显得尤为重要.笔者设计实验进行性能测试,在平地和建筑中对模拟侦察、抱持水枪灭火、负重以及三者连续作业进行测验,测得在不同作业下空气呼吸器压力变化等数据,并对实验数据进行分析,进而估算在灭火战斗的不同作业下空气呼吸器的供气时间,为基层消防部队指战员提供一定的参考.

摘要： 水分对于动力煤而言,是非常关键的指标.本文针对三种动力煤(-0.5mm)添加阴离子表面活性剂:醇醚羧酸(AEC酸)、醇醚羧酸盐(AEC盐)进行加压过滤脱水试验,以滤饼水分及压力变化曲线为考察指标.试验结果表明,醇醚羧酸(盐)对三种煤样均有明显的助滤效果,其中AEC盐在加药量500g/t时能将白洞石炭纪煤样滤饼水分减低5％.

摘要： 应用MSC.Marc有限元软件对Ti-22Al-25Nb(at.％)合金的真空热压烧结工艺进行了数值模拟,分析了温度和压力工艺参数对Ti-22Al-25Nb粉末致密化过程的影响,揭示了烧结合金相对密度随温度和压力变化规律.

摘要： 目的：了解模拟腰椎关节松动手法和冲击手法下椎间盘压力的变化特征,探讨两种手法对椎间盘压力作用的异同.rn 方法：12具成年男性新鲜尸体腰椎标本(T12-52)随机分为2组.一组模拟松动手法(n=6)：预加载15°,速度3(°)/s,最大加载角度20°,速度1(°)/s,L5棘突水平加载9N;另一组模拟冲击手法(n=6)：预加载15°,速度3(°)/s,最大加载角度20°,冲击速度33(°)/s,L5棘突水平加载22N.采用微型压力传感器实时测量L4-5和L5-S1椎间盘旋转侧前部和旋转对侧后部的压力.rn 结果：①两组内L4-5及L5-S1椎间盘最大压力均大于初始压力和结束压力(P＜0.01),初始压力与结束压力比较均无显著差异(P＞0.05);②两组内L4-5及L5-S1椎间盘旋转侧最大压力均大于旋转对侧(P＜0.05),旋转侧初始压力、结束压力均与旋转对侧无显著差异(P＞0.05);③两组间无论L4-5,还是L5-S1椎间盘旋转侧最大压力无显著差异(P＞0.05),旋转对侧最大压力也无显著差异(P＞0.05);④冲击手法组L4-5和L5-S1椎间盘两侧压力上升速度均大于松动手法组(P＜0.01),下降速度无显著差异(P＞0.05).rn 结论：模拟腰椎关节松动手法和冲击手法下椎间盘旋转侧最大压力均大于旋转对侧,两种手法下椎间盘最大压力无差异,冲击手法椎间盘压力上升速度更快.两种手法对椎间盘相对安全,冲击手法比松动手法造成椎间盘损伤的可能性大.

摘要： 目的：了解模拟腰椎关节松动手法和冲击手法下椎间盘压力的变化特征,探讨两种手法对椎间盘压力作用的异同.rn 方法：12具成年男性新鲜尸体腰椎标本(T12-52)随机分为2组.一组模拟松动手法(n=6)：预加载15°,速度3(°)/s,最大加载角度20°,速度1(°)/s,L5棘突水平加载9N;另一组模拟冲击手法(n=6)：预加载15°,速度3(°)/s,最大加载角度20°,冲击速度33(°)/s,L5棘突水平加载22N.采用微型压力传感器实时测量L4-5和L5-S1椎间盘旋转侧前部和旋转对侧后部的压力.rn 结果：①两组内L4-5及L5-S1椎间盘最大压力均大于初始压力和结束压力(P＜0.01),初始压力与结束压力比较均无显著差异(P＞0.05);②两组内L4-5及L5-S1椎间盘旋转侧最大压力均大于旋转对侧(P＜0.05),旋转侧初始压力、结束压力均与旋转对侧无显著差异(P＞0.05);③两组间无论L4-5,还是L5-S1椎间盘旋转侧最大压力无显著差异(P＞0.05),旋转对侧最大压力也无显著差异(P＞0.05);④冲击手法组L4-5和L5-S1椎间盘两侧压力上升速度均大于松动手法组(P＜0.01),下降速度无显著差异(P＞0.05).rn 结论：模拟腰椎关节松动手法和冲击手法下椎间盘旋转侧最大压力均大于旋转对侧,两种手法下椎间盘最大压力无差异,冲击手法椎间盘压力上升速度更快.两种手法对椎间盘相对安全,冲击手法比松动手法造成椎间盘损伤的可能性大.

摘要： 一种用于补偿温度梯度对压力测量转换器的影响的方法，包括如下步骤：记录压力信号Sp(t)，记录温度信号T(t)，探知压力测量值ps(Sp(t)，T(t))，确定温度信号的时间导数dT/dt，以取决于时间导数的校正函数校正该压力测量值，其特征在于，作为该时间导数的符号的函数，选择另一个校正函数，或者选择同类型的函数中的其他系数。

摘要： 一种用于补偿温度梯度对压力测量转换器的影响的方法，包括如下步骤：记录压力信号Sp(t)，记录温度信号T(t)，探知压力测量值ps(Sp(t)，T(t))，确定温度信号的时间导数dT/dt，以取决于时间导数的校正函数校正该压力测量值，其特征在于，作为该时间导数的符号的函数，选择另一个校正函数，或者选择同类型的函数中的其他系数。

摘要： 压力变化测量装置(1)所具有的运算处理部(30)具有：差压计算部，其根据差压计测用悬臂(4)的输出信号，求出腔室(10)的内部压力与测量对象压力的差压；测量对象压力计算部，其根据设定的腔室(10)的内部压力、与由差压计算部计算出的差压，计算测量对象压力；流量计算部，其根据由差压计算部计算出的差压，计算在腔室(10)内外流通的压力传递介质在规定的时间单位的流通量；以及内压更新部，其根据腔室(10)的容积、和由流量计算部计算出的流通量，计算规定的时间后的腔室(10)的内部压力，利用该计算出的内部压力，对在测量对象压力计算部中使用的腔室(10)的内部压力的设定值进行更新。

摘要： 本发明提供能够高精度地检测测定对象的压力相对于时间轴的变化的压力变化测定装置和压力变化测定方法。具体而言，压力变化测定装置(1)所具有的基准值设定部(60)根据规定状态下的差压计测用悬臂(4)的输出信号，生成基准值信号并进行输出。运算处理部(30)根据该输出信号、该基准值信号、腔室(10)的容积、在腔室(10)内外流通的压力传递介质的规定时间单位的流通量等，计算测定对象压力的压力变化。

摘要： 本发明实施例提供了一种压力检测系统，解决了现有技术中曲面贴合技术中无法检测压力变化从而取法确定贴合效果、无法针对性改改贴合工艺的技术问题。本发明实施例的压力检测系统，通过采用多组图像获取模块获取待检测的不同的部位的图像数据，并将不同待检测物品不同的部位的图像数据进行3D合成，然后转换为二维图像，然后再将二维图像进行特征提取，得到待检测物品的整个物品的压力分布图，从而能够清晰地检测出待检测物品各个部位的压力分布图，当需要检测曲面贴合过程中盖板与柔性显示屏体贴合前后的压力变化时，只需要分别检测贴合前后的压力分布并且进行对比，即可得知曲面贴合过程中压力的变化分布，从而能够根据针对性的改善贴合工艺。

摘要： 本发明涉及一种用于测量袋型电池的压力变化的组件以及使用该组件来测量袋型电池中的压力变化的方法，并且具体涉及：一种通过安装在袋型电池中以测量袋型电池中的压力变化的可连接到压力计的组件；以及一种通过使用该组件以测量袋型电池中的压力变化的方法。

摘要： 本发明提供能够高精度地检测测定对象的压力相对于时间轴的变化的压力变化测定装置和压力变化测定方法。具体而言，压力变化测定装置(1)所具有的基准值设定部(60)根据规定状态下的差压计测用悬臂(4)的输出信号，生成基准值信号并进行输出。运算处理部(30)根据该输出信号、该基准值信号、腔室(10)的容积、在腔室(10)内外流通的压力传递介质的规定时间单位的流通量等，计算测定对象压力的压力变化。

摘要： 压力变化测量装置(1)所具有的运算处理部(30)具有：差压计算部，其根据差压计测用悬臂(4)的输出信号，求出腔室(10)的内部压力与测量对象压力的差压；测量对象压力计算部，其根据设定的腔室(10)的内部压力、与由差压计算部计算出的差压，计算测量对象压力；流量计算部，其根据由差压计算部计算出的差压，计算在腔室(10)内外流通的压力传递介质在规定的时间单位的流通量；以及内压更新部，其根据腔室(10)的容积、和由流量计算部计算出的流通量，计算规定的时间后的腔室(10)的内部压力，利用该计算出的内部压力，对在测量对象压力计算部中使用的腔室(10)的内部压力的设定值进行更新。

摘要： 本发明实施例提供了一种压力检测系统，解决了现有技术中曲面贴合技术中无法检测压力变化从而取法确定贴合效果、无法针对性改改贴合工艺的技术问题。本发明实施例的压力检测系统，通过采用多组图像获取模块获取待检测的不同的部位的图像数据，并将不同待检测物品不同的部位的图像数据进行3D合成，然后转换为二维图像，然后再将二维图像进行特征提取，得到待检测物品的整个物品的压力分布图，从而能够清晰地检测出待检测物品各个部位的压力分布图，当需要检测曲面贴合过程中盖板与柔性显示屏体贴合前后的压力变化时，只需要分别检测贴合前后的压力分布并且进行对比，即可得知曲面贴合过程中压力的变化分布，从而能够根据针对性的改善贴合工艺。

摘要： 该方法采用任意压力变化率控制实现机械仪表的自动压力检定。该技术的核心是我公司自主研发的压力自动控制器，内部具有任意压力变化率自动控制模块，该模块由压力传感器和变化率控制电路组成，能产生任意的压力变化率。其含有独创的压力变化率自动控制功能，能自动适应各种不同的容积。该方法能按机械仪表的检定要求在压力自动控制器上任意设定控制所需要的压力变化率，然后压力自动控制器会按此压力变化率匀速控制压力至压力检定点后稳定在压力检定点上不过冲，控制稳定性可达±0.003％FS。同时，通过上位机对压力自动控制器的远程命令控制，可实现各个压力检定点的自动设定，自动控制，从而实现了压力的自动控制，解决了机械压力仪表手动检定困难复杂的问题，从而达到自动检定的目的。