DPM模型

摘要： 为研究软化水对90°弯管的冲蚀情况,使用CFD-FLUENT数值仿真,选用RNGk-ε湍流模型,DPM离散相冲蚀模型对两相流颗粒流场分布、流体流速、流体黏度、颗粒质量流量、颗粒粒径研究分析。结果表明:随流体流速增大,最大冲蚀速率呈增大趋势;随流体黏度增大,最大冲蚀速率先增加后趋于平稳;随着颗粒质量流率增大,最大冲蚀速率呈线性增长;随着颗粒直径增大,最大冲蚀速率呈下降趋势;冲蚀区域主要集中于弯管外侧壁面,随变量改变,冲蚀区转移到出口区域,并出现二次碰撞现象。

摘要： 结合DPM离散模型与组分输运模型,考虑液滴在换热盘管壁面形成液膜以及气-液两相传热传质,建立蒸发式冷凝器气-液两相热质耦合传递模型,分析影响蒸发式冷凝器换热性能的主要设计参数。结果表明:在侧进侧出的送风方式下,进口风速不宜大于3 m/s;喷淋角度对蒸发式冷凝器换热性能会产生一定影响,在本模型中喷淋角度宜取15°;在一定喷淋流量范围内,当流量从0.001 kg/s增加到0.005 kg/s时,出口水蒸气质量分数平均值由0.0015增加至0.0032;蒸发式冷凝器的传热性能主要受水膜与空气间传质驱动力变化影响,当进口空气相对湿度由30%增大至90%时,出口水蒸气质量分数平均值从0.00114减少至0.00096。本文的研究工作可为蒸发式冷凝器的设计提供理论参考。

摘要： 针对工程地质中散粒体结构的滑坡,本文以EDEM-FLUENT耦合方法和DPM(Discrete Phase Modle)模型为基础,采用VOF方法追踪自由液面,模拟散粒体滑坡体沿斜坡运动所引起的涌浪产生及其传播过程。将数值计算结果与试验观测数据进行对比,验证该数值模型的有效性,并分析了DPM模型作用下滑坡体运动状态对涌浪生成和传播过程的影响。通过对数值仿真试验结果进行分析,发现数值模拟结果与物理试验观测数据吻合较好,这表明DPM模型能够准确模拟滑坡涌浪的产生与传播特性。

摘要： 多沙河流水电站水轮机活动导叶磨损严重,导致机组出现“潜动”现象,甚至危及机组安全运行。为了揭示小开度工况下导叶区域的流动特性以及磨损特性,建立了万家寨原型水轮机全流道三维水体模型,采用DPM模型和标准湍流模型对四种小开度工况进行了固液两相流数值模拟计算,结果表明:10%开度工况与40%开度工况相比,叶栅流道的流态变差,导叶区域的流速和压强变化梯度增大,导叶立面密封位置两侧压力差由48 k Pa增加到108 k Pa,立面密封处流速由18 m/s增加到24 m/s;在10%开度工况下,叶栅流道狭窄,含沙水流在活动导叶出口形成射流磨损,导致活动导叶迎水面的头部和出水边以及背水面立面密封位置处磨损严重,随着导叶开度增大,活动导叶表面的磨损程度以及磨损区域都逐渐减小。本研究对于多泥沙电站水轮机稳定运行以及活动导叶的磨损防护具有重要意义。

摘要： 为研究不同因素对方形补偿器内固体颗粒冲蚀作用规律的影响,基于DPM模型,结合流固耦合稳态模拟及控制变量的方法,对热补偿能力相同的四种标准方形补偿器内壁面的冲蚀速率进行计算。结果表明,4种补偿器内的冲蚀速率随固体颗粒质量流率的增加而增大,其中,Ⅲ型补偿器C弯管局部冲蚀集中区最大占比达到96.2%,Ⅰ型补偿器冲蚀速率与质量流率近似呈线性正相关;在不同粒径范围内,4种补偿器先后出现波动的冲蚀速率变化周期,各型补偿器最大冲蚀速率差距明显。其中,Ⅳ型补偿器内的冲蚀速率可达到1×10^(-7) kg/(m^(2)·s)量级,明显高于其它3类补偿器;在热补偿量一定的情况下,弯径比为1.5的Ⅳ型补偿器最大冲蚀速率达到弯径比为2.75的Ⅰ型补偿器的6倍,随弯径比的增加,各型补偿器的冲蚀区域均出现明显的扩大。其中,Ⅳ型补偿器在外弧面区出现最大范围0°~240°的“带状”磨蚀区域,最大冲蚀速率逐渐下降并在弯径比为1.5时达到最低值。因此,应根据流体介质中固体颗粒粒径、质量流率及补偿器结构合理选择补偿器类型,从而减轻管件局部点蚀与大范围磨蚀对管道内表面电化学腐蚀保护膜的破坏,以降低冲刷腐蚀速率。

摘要： 污垢普遍存在于自然界、日常生活和各种工业生产过程中,特别是换热设备的传热过程中,由于污垢沉积而带来的经济损失高达国民生产总值0.28%~0.35%。近年来,随着石油开采行业的发展,原油质量降低,含水量越来越高,热交换设备、地面集输系统的结垢问题也越来越严重。本文总结了现有的微粒污垢模型,同时利用Fluent软件中的DPM模型模拟了管道中不同直径的微米级粒子的沉积和剥蚀状况。其结论是:临界微粒剥蚀直径随沉积位置不同而变化,管顶较小。速度一定时,随着粒径增大,沉积率、粒径剥蚀概率和净沉积率都会增大,粒径沉积多发生在管道的中下部,块状沉积现象加重;当微粒直径一定时,随流速增加,沉积率和净沉积率下降,剥蚀几率增大,管壁微粒沉积趋于均匀,块状沉积现象减弱。

摘要： 利用GF105管式离心机对废机油进行固液分离,分别采用VOF模型和DPM模型对转鼓内部固液两相进行三维数值模拟,获得10000 r/min和30000 r/min转速下废机油体积分数变化和固体颗粒的运动轨迹。模拟结果表明,30000 r/min分离后的机油体积分数为0.5561,10000 r/min分离后的机油体积分数为0.5632。在10000 r/min时,有少量5μm颗粒残留在转鼓顶部和分离头的缝隙里,或随分离后液体排出,30000 r/min的固液分离效果要优于10000 r/min。为了高效清洁转鼓内壁残留物,设计了一套可清洁内壁残留物的转鼓组件,为废机油回收再利用提供理论指导。

摘要： 短电弧加工过程中大量的蚀除颗粒分布在底面及侧面窄隙处,形成“富集区”。当蚀除物不能及时排除将会造成极间放电状态发生变化,引起“二次放电”,导致加工工件精度降低以及电极损耗量大,严重时会引起短路现象而无法正常加工。利用FLUENT软件对短电弧铣削加工中蚀除颗粒在窄隙中的分布状态及排除方式进行仿真研究,选择DPM模型对颗粒进行跟踪计算。通过模拟研究不同加工深度下粒子在窄隙中的分布规律,并结合实验对其进行验证发现,加工深度的变化对工件表面质量影响不显著。当加工深度为3mm时,流场速度较大且颗粒在拐角处分布稀疏,有利于排屑,可提高短电弧加工的稳定性。

摘要： 针对多梯度控压钻井过程中空心球分离效率低,无法实现多密度梯度的问题,设计了空心球过滤分离器.利用多孔介质模型、DPM模型以及冲蚀模型对分离器内部流场进行了数值计算.研究了注入速度和空心球直径对分离器腐蚀速率的影响,以及过滤过程中分离器内部在轴向上以及径向上的压力与速度分布规律.研究结果表明:空心球注入速度越小以及空心球直径越大,对工具的冲蚀磨损速率越低;过滤结构内入口层的中心压力高而外侧压力低,随着压力逐渐扩散,出口层外侧压力高而中心压力低,速度分布规律则相反;随着入口速度与油水比的增加,工具的压降逐渐增加,但是油水比的影响较小.该研究实现了多梯度控压钻井中空心球分离效率低的技术突破,显著提升了多梯度钻井方式实现的可行性,为窄压力窗口地层中井筒压力控制提供了技术支撑.

摘要： 冲蚀磨损是影响管道寿命的重要原因之一,本文以常见的沙粒及水作为流动对象,研究含沙流动对变径管道的冲蚀磨损规律,并基于计算流体动力学软件FLUENT分析了颗粒直径及水流速度等参数与管道磨损的关系.结果表明,颗粒粒径与管道的最大冲蚀磨损率成正比例关系,水流速度与最大冲蚀磨损率成反比例关系,整个管道中,冲蚀磨损最严重的部位发生在变径段,而管道的上游段与下游段冲蚀磨损程度较小.

摘要： 针对陶瓷料浆喷雾干燥过程中干燥塔内气固两相流动及传热传质复杂,温度场、速度场、湿度场、颗粒直径分布等难于测量问题,基于CFD方法,采用DPM模型描述陶瓷料浆颗粒运动轨迹,构建陶瓷料浆喷雾干燥过程二维轴对称数学模型,并进行了数值模拟.搭建喷雾干燥试验装置,开展了陶瓷料浆喷雾干燥实验,实验测得颗粒直径分布、颗粒湿含量与模拟结果吻合,验证了该模型的有效性.陶瓷料浆喷雾干燥过程数值模拟得到了干燥塔内空气湿度、速度、温度分布,以及颗粒的运动轨迹、湿含量情况,可为陶瓷料浆喷雾干燥塔的优化设计提供理论指导。

摘要： 针对陶瓷料浆喷雾干燥过程中干燥塔内气固两相流动及传热传质复杂,温度场、速度场、湿度场、颗粒直径分布等难于测量问题,基于CFD方法,采用DPM模型描述陶瓷料浆颗粒运动轨迹,构建陶瓷料浆喷雾干燥过程二维轴对称数学模型,并进行了数值模拟.搭建喷雾干燥试验装置,开展了陶瓷料浆喷雾干燥实验,实验测得颗粒直径分布、颗粒湿含量与模拟结果吻合,验证了该模型的有效性.陶瓷料浆喷雾干燥过程数值模拟得到了干燥塔内空气湿度、速度、温度分布,以及颗粒的运动轨迹、湿含量情况,可为陶瓷料浆喷雾干燥塔的优化设计提供理论指导。

摘要： 针对陶瓷料浆喷雾干燥过程中干燥塔内气固两相流动及传热传质复杂,温度场、速度场、湿度场、颗粒直径分布等难于测量问题,基于CFD方法,采用DPM模型描述陶瓷料浆颗粒运动轨迹,构建陶瓷料浆喷雾干燥过程二维轴对称数学模型,并进行了数值模拟.搭建喷雾干燥试验装置,开展了陶瓷料浆喷雾干燥实验,实验测得颗粒直径分布、颗粒湿含量与模拟结果吻合,验证了该模型的有效性.陶瓷料浆喷雾干燥过程数值模拟得到了干燥塔内空气湿度、速度、温度分布,以及颗粒的运动轨迹、湿含量情况,可为陶瓷料浆喷雾干燥塔的优化设计提供理论指导。

摘要： 针对陶瓷料浆喷雾干燥过程中干燥塔内气固两相流动及传热传质复杂,温度场、速度场、湿度场、颗粒直径分布等难于测量问题,基于CFD方法,采用DPM模型描述陶瓷料浆颗粒运动轨迹,构建陶瓷料浆喷雾干燥过程二维轴对称数学模型,并进行了数值模拟.搭建喷雾干燥试验装置,开展了陶瓷料浆喷雾干燥实验,实验测得颗粒直径分布、颗粒湿含量与模拟结果吻合,验证了该模型的有效性.陶瓷料浆喷雾干燥过程数值模拟得到了干燥塔内空气湿度、速度、温度分布,以及颗粒的运动轨迹、湿含量情况,可为陶瓷料浆喷雾干燥塔的优化设计提供理论指导。

摘要： 针对陶瓷料浆喷雾干燥过程中干燥塔内气固两相流动及传热传质复杂,温度场、速度场、湿度场、颗粒直径分布等难于测量问题,基于CFD方法,采用DPM模型描述陶瓷料浆颗粒运动轨迹,构建陶瓷料浆喷雾干燥过程二维轴对称数学模型,并进行了数值模拟.搭建喷雾干燥试验装置,开展了陶瓷料浆喷雾干燥实验,实验测得颗粒直径分布、颗粒湿含量与模拟结果吻合,验证了该模型的有效性.陶瓷料浆喷雾干燥过程数值模拟得到了干燥塔内空气湿度、速度、温度分布,以及颗粒的运动轨迹、湿含量情况,可为陶瓷料浆喷雾干燥塔的优化设计提供理论指导。

摘要： 高速电火花小孔加工中,放电间隙的蚀除微粒分布极大影响加工状态、加工速度.因此借助于流体CFD软件,对高速电火花小孔加工放电间隙流场的蚀除微粒分布进行了仿真研究.选择DPM模型追踪计算单个蚀除微粒.通过数值模拟分别研究了工作液入口压力、加工深度、电极旋转速度对间隙蚀除微粒分布的影响.模拟结果表明随加工深度增加碎屑堆积加剧,而提高工作液入口压力可减小堆积.电极旋转速度在40～120r/min,对蚀除微粒分布影响较小.

摘要： 高速电火花小孔加工中,放电间隙的蚀除微粒分布极大影响加工状态、加工速度.因此借助于流体CFD软件,对高速电火花小孔加工放电间隙流场的蚀除微粒分布进行了仿真研究.选择DPM模型追踪计算单个蚀除微粒.通过数值模拟分别研究了工作液入口压力、加工深度、电极旋转速度对间隙蚀除微粒分布的影响.模拟结果表明随加工深度增加碎屑堆积加剧,而提高工作液入口压力可减小堆积.电极旋转速度在40～120r/min,对蚀除微粒分布影响较小.

摘要： 高速电火花小孔加工中,放电间隙的蚀除微粒分布极大影响加工状态、加工速度.因此借助于流体CFD软件,对高速电火花小孔加工放电间隙流场的蚀除微粒分布进行了仿真研究.选择DPM模型追踪计算单个蚀除微粒.通过数值模拟分别研究了工作液入口压力、加工深度、电极旋转速度对间隙蚀除微粒分布的影响.模拟结果表明随加工深度增加碎屑堆积加剧,而提高工作液入口压力可减小堆积.电极旋转速度在40～120r/min,对蚀除微粒分布影响较小.

摘要： 高速电火花小孔加工中,放电间隙的蚀除微粒分布极大影响加工状态、加工速度.因此借助于流体CFD软件,对高速电火花小孔加工放电间隙流场的蚀除微粒分布进行了仿真研究.选择DPM模型追踪计算单个蚀除微粒.通过数值模拟分别研究了工作液入口压力、加工深度、电极旋转速度对间隙蚀除微粒分布的影响.模拟结果表明随加工深度增加碎屑堆积加剧,而提高工作液入口压力可减小堆积.电极旋转速度在40～120r/min,对蚀除微粒分布影响较小.

摘要： 高速电火花小孔加工中,放电间隙的蚀除微粒分布极大影响加工状态、加工速度.因此借助于流体CFD软件,对高速电火花小孔加工放电间隙流场的蚀除微粒分布进行了仿真研究.选择DPM模型追踪计算单个蚀除微粒.通过数值模拟分别研究了工作液入口压力、加工深度、电极旋转速度对间隙蚀除微粒分布的影响.模拟结果表明随加工深度增加碎屑堆积加剧,而提高工作液入口压力可减小堆积.电极旋转速度在40～120r/min,对蚀除微粒分布影响较小.

摘要： 确定为DPM过滤器(11)的入口压力和出口压力之间的差的过滤器压差，并且根据该DPM过滤器(11)的再生条件在第一DPM捕集量计算进程和第二DPM捕集量计算进程之间进行切换，其中该第一计算进程估算燃烧掉该DPM过滤器(11)中捕集的所有DPM的完全再生之后的DPM捕集量，而该第二计算进程估算燃烧掉该DPM过滤器(11)中捕集的一部分DPM时的DPM捕集量。根据该过滤器压差，利用该第一和第二DPM捕集量计算进程之一估算该DPM过滤器(11)中的DPM捕集量。

摘要： 本发明公布了一种基于DPM模型的RB粒子滤波时间同步方法。本发明的具体思路是：首先，将双向时间信息交换模型等效成动态马尔可夫模型，把双向时间信息交换过程中的不确定时延看作是动态马尔可夫过程的观测噪声，把时钟偏差看成是动态马尔可夫模型的状态变量；然后，利用DPM模型描述观测噪声分布；最后，依据观测数据，利用RB粒子滤波估计出观测噪声分布参数和时钟偏差，消除时钟偏差，实现时间同步。本发明结合DPM模型的优势和RB粒子滤波估计未知参数的高效性，有效提高了时间同步精度。

摘要： 本发明公开了一种DPM码图像对比度增强方法及装置，首先对二维条码图片进行解码尝试，若解码失败，则计算对比度增强阈值；然后通过带有对比度增强阈值的公式对图片进行处理，实现像素值在对比度增强阈值附近的对比度大幅拉升。对比度增强后，将图片输入现有条码解码算法进行解码尝试，若解码失败，则返回进行对比度增强阈值的重新调整，以达到最优的对比度增强阈值。本发明针对DPM码低对比度，背景纹理复杂的问题，实现对DPM条码的针对性对比度增强，大幅提升了条码的识别率。

摘要： 用于执行激光标识的系统和方法可以包括识别由激光标识系统执行的事件。可以驱动激光标识单元以在零件上标识特征。可以响应于识别事件而用可见照明信号来照亮零件以指示事件的发生。

摘要： 本发明公开了Dot‑peen DPM码的识别方法及装置，首先通过极值检测获取图像中的点；其次通过检测出的点的位置进行主方向确认，主方向为二维码边缘L线的两个方向，检测定位主方向上的L线；而后通过迭代透视变换生成采样网络；最后对透视变换后的所有点坐标进行采样及二值化处理。采用本方案，可以有效应对DPM码中的Dot‑peen类型的点，并对金属反光、光照不均匀、噪点复杂等情况的DPM码有很好的解码效果；此外，本方案对Dot‑peen DPM码中存在部分点污损的情况有很好的容忍度，可以精确识别带有污渍的Dot‑peen DPM码。

摘要： 确定为DPM过滤器(11)的入口压力和出口压力之间的差的过滤器压差，并且根据该DPM过滤器(11)的再生条件在第一DPM捕集量计算进程和第二DPM捕集量计算进程之间进行切换，其中该第一计算进程估算燃烧掉该DPM过滤器(11)中捕集的所有DPM的完全再生之后的DPM捕集量，而该第二计算进程估算燃烧掉该DPM过滤器(11)中捕集的一部分DPM时的DPM捕集量。根据该过滤器压差，利用该第一和第二DPM捕集量计算进程之一估算该DPM过滤器(11)中的DPM捕集量。

摘要： 本发明公开了一种基于DPM模型的一体化预制泵站沉积特性的计算方法。本发明的过程为：采用LES计算一体化预制泵站中潜污泵的内部流场，并与试验验证；基于DPM模型计算一体化预制泵站内单颗粒运动轨迹，并与试验结果进行比较，验证离散相模型的适用性；提出评价预制泵站防沉积性能的两项指标：颗粒的沉积率以及泵坑表面易沉积区域的面积占比；采用刚盖假定或VOF方法对一体化预制泵站内固液两相流动进行数值计算；根据迭代结果计算出颗粒的沉积率；将泵坑表面的流速云图进行二元化及二值化处理，基于MATLAB与图像处理函数得出易沉积区域的实际面积。本发明提出了一体化预制泵站沉积特性计算方法，为研制防淤积型一体化预制泵站提供了理论依据。

摘要： 本发明公布了一种基于DPM模型的RB粒子滤波时间同步方法。本发明的具体思路是：首先，将双向时间信息交换模型等效成动态马尔可夫模型，把双向时间信息交换过程中的不确定时延看作是动态马尔可夫过程的观测噪声，把时钟偏差看成是动态马尔可夫模型的状态变量；然后，利用DPM模型描述观测噪声分布；最后，依据观测数据，利用RB粒子滤波估计出观测噪声分布参数和时钟偏差，消除时钟偏差，实现时间同步。本发明结合DPM模型的优势和RB粒子滤波估计未知参数的高效性，有效提高了时间同步精度。

摘要： 柴油发动机(1)包括：排气通道(3)和安装在排气通道(3)上的DPM过滤器(4)，DPM过滤器(4)捕集废气中包含的柴油机颗粒物质(DPM)，使得柴油机颗粒物质累积在其中。发动机控制器(11)在到达DPM过滤器(4)的再生定时的时候，通过升高废气温度来开始DPM过滤器(4)的再生处理，设置再生处理期间的目标废气温度，以确保即使是在再生处理期间DPM过滤器(4)的温度由于发动机(1)进入空转状态而升高的时候，DPM过滤器(4)的温度也不超过DPM过滤器(4)的温度上限，以及将废气温度控制到目标废气温度。

摘要： 提供了符号读取器和利用符号读取器读取对象上的DPM码的方法。该符号读取器包括限定具有第一部分和第二部分的腔的壳体。将腔的第一部分与腔的第二部分分开的窗口被定位在腔内。该符号读取器包括漫射器，漫射器位于腔的第一部分内并且被配置为漫反射冲击到漫射器上的光。该符号读取器包括位于腔的第二部分内的成像组件和第一照明组件。该符号读取器包括光学元件，光学元件被配置为引导照明光以冲击到漫射器。