冲蚀
冲蚀的相关文献在1986年到2023年内共计2103篇,主要集中在石油、天然气工业、金属学与金属工艺、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文750篇、会议论文22篇、专利文献1331篇;相关期刊399种,包括石油和化工设备、石化技术、石油化工腐蚀与防护等;
相关会议21种,包括2008年全国模具失效分析及改性技术研讨会、2007中国石油、石化、化工自动化及仪表控制技术研讨会、2007电站材料高温腐蚀学术会议等;冲蚀的相关文献由5399位作者贡献,包括偶国富、金浩哲、韩志武等。
冲蚀
-研究学者
- 偶国富
- 金浩哲
- 韩志武
- 张俊秋
- 刘伟
- 李平
- 尹维
- 牛士超
- 王李波
- 苏莉
- 郑智剑
- 陈道兵
- 任露泉
- 张建军
- 李勇
- 张磊
- 徐迎新
- 曹学文
- 王云
- 刘刚
- 曾德智
- 周益春
- 庞佑霞
- 曹海彬
- 李效波
- 杨丽
- 王勇
- 赵焰杰
- 邓福成
- 陈小明
- 魏纳
- 伏利
- 何光宇
- 刘书杰
- 刘永刚
- 匡韶华
- 张军
- 张来斌
- 曹欣
- 李健
- 杨红斌
- 梁晓瑜
- 樊建春
- 王宝权
- 邢建东
- 何卫锋
- 佟姗姗
- 冀宏
- 刘庆萍
- 刘战合
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陈绍云;
解鲁平;
高昌保;
王丰;
张春生;
陈英敦;
周丝雨;
谈庆旬
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摘要:
某气田在生产过程中,地面集输管线(包括三通、弯头、法兰等)发生多起穿孔或爆管事件,严重影响正常安全生产。通过管内腐蚀产物组成的能谱分析,管内多相流计算,腐蚀和冲蚀模型验证,腐蚀部位流场分析等,对该气田管线腐蚀的影响因素进行了研究。结果表明:管线和管件的穿孔或爆管主要是CO_(2)腐蚀和冲刷腐蚀引起的,管内介质流速较高时缓蚀剂的缓蚀效果会降低,通过流场与腐蚀数据耦合,明确了适合该气田工程应用的冲刷腐蚀临界流速,并提出了控制管线与管件腐蚀的防护措施。
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陈延辉;
闫美芳;
徐孝轩;
赵宝琴
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摘要:
为研究软化水对90°弯管的冲蚀情况,使用CFD-FLUENT数值仿真,选用RNGk-ε湍流模型,DPM离散相冲蚀模型对两相流颗粒流场分布、流体流速、流体黏度、颗粒质量流量、颗粒粒径研究分析。结果表明:随流体流速增大,最大冲蚀速率呈增大趋势;随流体黏度增大,最大冲蚀速率先增加后趋于平稳;随着颗粒质量流率增大,最大冲蚀速率呈线性增长;随着颗粒直径增大,最大冲蚀速率呈下降趋势;冲蚀区域主要集中于弯管外侧壁面,随变量改变,冲蚀区转移到出口区域,并出现二次碰撞现象。
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郭涛;
艾裕丰;
冯娜;
李振英;
张娟;
醋雯月
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摘要:
采用磁粉无损检测、化学成分分析、力学性能测试、金相分析、显微形貌与能谱分析等方法,对某5-1/2 in整体加重钻杆内螺纹接头的失效原因进行分析。断口宏观形貌和低倍显微镜观察发现存在多个相互独立的裂纹扩展面,且具有疲劳裂纹扩展的贝纹圆弧扩展典型特征;磁粉检测发现多条扩展面的延伸裂纹,微观分析表明这些延伸裂纹与宏观断面一致,沿螺纹齿底轮廓线扩展;化学成分和力学性能实验表明,失效加重钻杆材料的各项性能均符合SY/T 5146—2014标准要求。综合分析认为:整体加重钻杆接头断裂失效的原因是在高压泥浆的冲蚀及施钻时复杂的交变应力作用下,钻杆接头内螺纹齿底萌生裂纹,并快速扩展,从而导致钻杆断裂失效。
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何鹏;
梁裕如;
艾昕宇;
胡耀强;
张成斌;
张铎
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摘要:
为了探究结构参数对偏心异径管的冲蚀影响规律,采用均匀设计结合数值计算的方法研究了入口管径、管径比、过渡段倾角与偏心异径管最大冲蚀速率的关系,并根据数值计算结果对经验公式进行拟合。依据单因素数值计算对拟合公式进行检验,分析了结构参数对最大冲蚀速率的影响,并利用经验公式绘制二维等高线云图,分析了结构参数间的交互作用规律。结果表明:最大冲蚀速率与入口管径呈负相关,与管径比呈负相关,与过渡段倾角呈正相关,且冲蚀区域主要集中在过渡段管壁处,最大冲蚀速率出现在变径段入口附近区域,结构参数对最大冲蚀速率存在协同作用影响。
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侯哲
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摘要:
集输管道输送的介质常为可燃的油或气,一旦发生泄漏会引发火灾爆炸等意外事故。本文通过对吕梁地区临兴区块一集输管道泄漏失效进行调查,分析了管道破损部位的特征,进行技术检测并探讨出破损原因,最后提出若干防蚀措施和生产管理建议,为进一步做好管线输气提供安全生产运营的参考。
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王伟兵;
程坤;
王晟楠;
王博;
祝嘉鸿;
张萌;
田瑞峰
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摘要:
为了揭示了流体流动效应对SG传热管的冲蚀机理,本文通过对带有梅花形支撑板的蒸汽发生器传热管进行数值模拟。利用COMSOL Multiphysics软件中的CFD和DNV冲蚀模型对带有梅花形支撑板的SG二次侧传热管水动力效应对传热管的冲蚀影响数值模拟,分析了流体及携带的固体颗粒流经带有梅花形支撑板时对传热管的影响。结果显示:流体流经支撑板后形成漩涡,并且由漩涡引导流体流向管壁运动,造成传热管壁面应力值急剧上升,并有冲蚀发生,导致传热管的局部损伤;流体流经支撑板后固体颗粒对管壁造成的冲蚀与流体动力学具有协同效应。
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张逸群;
胡萧;
武晓亚;
李根生;
田守嶒;
赵帅
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摘要:
为探究适合南海天然气水合物特点的高效开发模式,对比分析了淹没围压条件下锥形射流和旋转射流冲蚀天然气水合物沉积物的成孔规律。首先,利用LS-DYNA软件,建立了旋转/锥形射流冲蚀天然气水合物沉积物的拉格朗日–欧拉(ALE)流固耦合模型,分析了淹没、围压条件对旋转/锥形射流冲蚀天然气水合物沉积物效率的影响;然后,利用自主设计研制的天然气水合物生成及射流冲蚀可视试验装置,进行了天然气水合物沉积物生成及冲蚀试验,天然气水合物二次生成后,在冲蚀坑中注石膏,测量冲蚀孔孔深及孔径。对比分析数值模拟和室内试验结果发现:围压在增强天然气水合物沉积物强度的同时,抑制了射流扩散能力,降低了射流冲蚀天然气水合物沉积物的效率;在无围压和围压5 MPa条件下,旋转射流冲蚀天然气水合物沉积物体积分别是锥形射流的1.8和1.7倍。研究结果表明,对于泥质粉砂储层天然气水合物沉积物,旋转射流在保证冲蚀孔孔深的同时,具有比锥形射流更强的扩孔能力,这为固态流化法开采天然气水合物提供了依据。
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乔德康;
郗文博;
张伦亭;
李尤;
陈浩;
蔡锐
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摘要:
某油田地面集输管道弯头腐蚀相当严重,穿孔事故频发。通过宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜观察、能谱分析以及高温高压模拟腐蚀试验等方法,分析了管道弯头穿孔的原因。结果表明:管道弯头的化学成分符合技术要求,且显微组织无异常;管道减薄及穿孔主要是CO_(2)和H_(2)S的协同腐蚀作用及流体冲刷所致。
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刘玉立
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摘要:
目前的套管设计不管什么类型的井均按API 5C2和5C3标准。它只考虑单向载荷(拉、内压和外挤)下的强度,唯一的复合应力只有轴向拉力下抗挤强度的降低。这对于复杂工况下的气井已不够,采用优选低级钢、避免不锈钢、采用低强度的钢种等办法,最终可实现降低工作应力。
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徐承伟;
彭晓;
颜军;
王福会
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》
| 2007年
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摘要:
利用Ni与CeO2纳米颗粒共电沉积在A3钢表面制备了一层纳米晶结构的Ni-CeO2复合膜(镍晶粒平均尺寸为60±38 nm),然后在6000°C扩散渗铝5小时获得一种新型CeO2改性的低温渗铝涂层.同时,在上述条件下制备了单镀镍渗铝涂层以及A3钢渗铝涂层作为对比.550°C~850°C模拟流化床燃煤环境中100 h冲蚀/腐蚀实验表明,Ni-CeO2复合膜渗铝涂层较单镀镍渗铝涂层和A3钢渗铝涂层具有更好的抗冲蚀/腐蚀能力.
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Jahangir Akhtar;
Abdus Salam Khan
- 《第五届碾压混凝土坝国际研讨会》
| 2007年
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摘要:
Ghazi Barotha水电站是一个无泄洪道式工程,位于巴基斯坦的Indus河上,于2003年完工建成。该电站装机容量145万千瓦。作为工程项目的一部分,在Ghazi的Indus河处建有一座拦河坝,拦河坝为一座自溃坝形式,在遇特大洪水流量46000m/s时,坝体自溃而进行泄洪。如果自溃土石坝溃坝,要求土石坝基不得冲蚀破坏,这样土石坝的塑性混凝土防渗墙与坝基的连接部就完好无损,随后的重建工作就不会延误。有几种方法可防止坝基侵蚀。最后决定在全部的土石坝基部位采用混凝土垫基,防渗墙项部连接土石坝。考虑到大规模垫基和施工时间的限制,用常规混凝土建构垫基是不可行的。大部份的垫基采用碾压混凝土构建。在施工期内的73天内,约浇筑碾压混凝土14.30万方。本文描述了自溃土石坝中碾压混凝土垫基的选择过程、设计特点和施工期的性能控制。
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罗经;
李健
- 《2006全国摩擦学学术会议》
| 2006年
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摘要:
针对水轮机叶片表面气蚀的典型特征,利用CFD方法进行仿真计算,模拟气蚀形成和作用过程;根据模拟计算结果提出了新观点:空泡溃灭发生微射流以一定的倾角冲击壁面,壁面材料产生的最大应变在流束边界局部区域,呈环状分布;空泡气蚀在局部区域是渐进的,以"连锁反应"形式扩展,具有一定过流环境的分布特征;典型的冲蚀缺陷形貌是空泡气蚀在不同阶段的产物。
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