腐蚀磨损

摘要： 用固相烧结法制备Ti6Al4V/xTiN(x=0,5,10,15,体积分数,%)复合材料,研究材料的腐蚀与腐蚀磨损行为及其与显微组织和显微硬度的关系。采用37°C和模拟体液模拟人体环境。结果表明,当TiN含量为15%时,氮(N)固溶到钛(Ti)晶格中使α-Ti稳定化,该显微组织的改变使Ti64基体的硬化效应达到58%。随着TiN颗粒的加入,复合材料的腐蚀电位变得更高,而腐蚀电流密度受残余孔隙率的影响而增大,使材料的耐腐蚀性降低。然而,含15%TiN样品的钝化行为减弱。复合材料的非钝化行为导致其在腐蚀磨损测试过程中电位降低。此外,固溶强化使复合材料的磨损率降低88%。研究结果有利于理解材料的成分和烧结参数与提高腐蚀磨损性能之间的关系。

摘要： 防喷器是油气井钻井作业中用于防止井喷的安全密封井口装置,运行过程中防喷器顶密封部位易出现腐蚀磨损缺陷,导致密封失效。文章以2FZ35-70闸板防喷器为例,建立防喷器顶密封局部密封连接结构的非线性有限元模型,采用ANSYS软件分析无缺陷双闸板防喷器在额定工作压力下顶密封连接部位的力学响应特性,获得不同缺陷尺寸下顶密封部位接触压力的分布特性。分析结果表明,当闸板腔顶部腐蚀深度不超过4 mm,整体磨损深度不超过0.2 mm时,防喷器顶密封部位仍可以保证良好的密封性能。

摘要： 目的以CM490钢为研究对象,定量探究海洋环境下系泊链钢摩擦磨损和电化学腐蚀之间的耦合作用。方法利用科斯特CS2350电化学工作站和Rtec摩擦磨损试验机开展CM490系泊链钢在人工海水环境下的腐蚀摩擦磨损实验。通过分析极化曲线、开路电位、摩擦因数、表面形貌及元素分布,定量分析电化学腐蚀体积损失量和摩擦磨损体积损失量,揭示腐蚀、摩擦磨损之间的交互作用机理。结果CM490钢材料总体积损失速率随载荷增加而提高,在20、50、80 N下分别为4.2×10^(−2)、6.5×10^(−2)、7.9×10^(−2) mm^(3)/h;开路电位峰值随着载荷增加而增高,80 N下峰值最大,增幅约为0.095 V,表明腐蚀磨损产物与基体间存在电位差,形成电偶腐蚀以致加深材料的腐蚀程度;磨痕区域腐蚀磨损损失为材料失重主体,其损失量约占总损失量的95.80%~96.82%;腐蚀和磨损的交互作用显著促进材料损失,占磨痕区总失重量的47.14%~49.37%;腐蚀对摩擦磨损损失的促进量占腐蚀磨损交互作用量的98.32%~98.65%,表明交互作用损失主要表现为腐蚀对摩擦磨损损失的促进;由于磨损过程中的位错等缺陷和电偶腐蚀,摩擦产生的影响加深了未磨损区域腐蚀程度。结论CM490钢表面腐蚀和摩擦磨损产生的交互作用增大了磨损接触区域的材料损失速率,其中载荷对CM490钢表面产生的形变、腐蚀磨损所生成产物引起的电偶腐蚀,都对未磨损区域产生明显的腐蚀促进。为保障系铂链在海洋工程设备中的可靠性和长时间服役提供理论支撑。

摘要： 目的在中碳钢表面制备金属+氮化物涂层以研究其在腐蚀、磨损耦合环境下的服役行为。方法利用电弧离子镀技术在42CrMo钢基体表面制备NiCoCrAlY/NiCoCrAlYN双层涂层,通过改变氮气流量来调控涂层中氮元素含量。采用显微硬度计以及特制的腐蚀磨损试验机,同时结合XRD、XPS、SEM等各类表征技术研究涂层力学及腐蚀磨损行为。结果NiCoCrAlYN涂层物相主要为γ-Ni、γ'-Ni_(3)Al、fcc-CrN和fcc-AlN。随着N_(2)流量的逐步引入,涂层中CrN/AlN陶瓷相含量增加,显微硬度从575HV_(0.05)逐渐提升至730HV_(0.05),而结合力等级从HF 2下降至HF 3。NiCoCrAlY/NiCoCrAlYN双层涂层比NiCoCrAlY单层涂层具有更佳的腐蚀磨损性能,且随着N含量的增加而显著提升。当N2流量为400 mL/min时,涂层显示出最佳的腐蚀磨损性能。此外,涂层的失效形式也由磨损失效逐渐转变为腐蚀失效。结论由于氮化物表层的高硬度特性增强了涂层耐磨性,NiCoCrAlY-NiCoCrAlYN界面的阻挡作用提高了涂层耐蚀性,加之底部NiCoCrAlY层具有良好的韧性和延展性,三者的综合作用导致NiCoCrAlY/NiCoCrAlYN双层涂层的腐蚀磨损性能优于NiCoCrAlY单层涂层。

摘要： 为提高海洋极端环境下钢结构材料的耐腐蚀磨损性能,采用高速电弧喷涂技术制备了一种AlNiZr非晶纳米晶复合涂层,并研究了该涂层在质量分数为3.5%的NaCl溶液中的腐蚀磨损行为。结果发现,AlNiZr涂层组织较为均匀,致密性较好,相结构由非晶、纳米晶及晶化相共同组成,涂层非晶体积分数约为64.93%,平均显微硬度值为363HV0.1,与45钢基体之间的平均结合强度约为30.8 MPa;在干摩擦条件下其平均摩擦因数约为0.125,磨损体积约为0.134 mm^(3),磨痕宽度约为882.4μm,磨损失效机制以氧化磨损和脆性剥层磨损为主,并伴有轻微磨粒磨损;在腐蚀介质条件下,由于受到腐蚀介质的润滑减摩作用,导致涂层的平均摩擦因数、磨损体积、磨痕宽度均有明显减小,其平均摩擦因数约为0.058,磨损体积约为0.02216 mm^(3),磨痕宽度约为314μm,腐蚀磨损失效机制主要表现为剥层磨损形式,同时磨损起主导作用、腐蚀次之。与纯铝涂层相比,AlNiZr涂层表现出优异的耐腐蚀磨损性能。

摘要： 目的在低碳钢表面高效制备沉淀硬化马氏体不锈钢涂层,研究涂层在腐蚀磨损苛刻条件下耦合损伤行为。方法采用热丝激光熔覆技术在20钢基材表面制备17–4PH马氏体不锈钢涂层,通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)等分析涂层的相组成和显微组织,采用电化学腐蚀摩擦磨损试验仪对涂层的摩擦磨损、极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)及腐蚀磨损耦合行为进行研究。结果制备的涂层组织均匀、致密,无裂纹、气孔等缺陷,主要由马氏体相组成。熔覆区的平均硬度约为310HV0.1,约是基材硬度的1.5倍,自腐蚀电流密度为6.583×10^(‒8) A/cm^(2),具有优异的耐蚀性。在3.5%NaCl溶液中,随摩擦载荷的增加,涂层的开路电位下降,摩擦因数增大,自腐蚀电位下降,腐蚀电流密度增大,摩擦对腐蚀促进作用明显。结论热材激光熔覆技术节能、高效,制备的17–4PH涂层结构致密、性能优异,可用于在腐蚀磨损苛刻环境下零部件的表面改性。

摘要： 对新研制的含Ti低合金耐磨钢ANM450和对比钢Hardox450进行组织、相结构及硬度研究。基于煤矿井下工况环境,模拟配制偏酸性、偏碱性和高矿化度3种模拟矿井水,并以去离子水作为对比,通过湿砂磨料磨损试验对2种耐磨钢的腐蚀磨损性能和机制,以及腐蚀对磨损的作用机制进行研究。研究结果表明:新型耐磨钢ANM450的组织为板条状马氏体,沿轧制方向弥散分布有TiC颗粒;在4种模拟矿井水中,新型耐磨钢ANM450的耐腐蚀磨损性能优于对比钢Hardox450,其中TiC颗粒起到细化晶粒和阻碍磨粒滑动的作用;在40、100、140 N 3种载荷下,新型耐磨钢ANM450的腐蚀促进磨损率都要高于Hardox450,这表明新型耐磨钢ANM450的腐蚀磨损交互作用大于Hardox450。

摘要： 为研究WC、Fe、663Cu等3种胎体组分质量分数对热压孕镶金刚石钻头胎体腐蚀磨损性能的影响,在pH为10,NaCl质量分数为20％的盐水环境下进行腐蚀磨损试验、静态腐蚀试验和电化学测试,并观察分析试样表面形貌和腐蚀产物.结果表明:在盐水环境下,机械磨损在腐蚀磨损中占据主导地位,纯腐蚀影响不明显,但二者之间的协同作用引起的胎体质量损失不容忽视.随着胎体耐腐蚀性的减弱,协同作用更加显著.静态腐蚀结果表明:WC和Fe质量分数的增加会使得胎体耐蚀性减弱,而663Cu恰恰相反.腐蚀产物主要是铜铁氧化物和羟基氯化物.腐蚀磨损过程中,由于不同胎体组分之间存在电位差,在盐水介质中形成以Fe等黏结相作阳极,以WC作阴极的微电偶,使得黏结剂材料被优先去除,WC颗粒失去支撑后更易在机械作用下被去除.整个磨损过程新鲜表面的暴露和钝化会达到平衡,在腐蚀磨损停止后试样表面会迅速发生钝化.

摘要： 采用质量损失法和电化学方法,并结合扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS),研究了N80钢在不同pH值的NaCl溶液中的腐蚀磨损行为.研究结果表明:N80钢在pH值为3的NaCl溶液中腐蚀磨损速率最大,在pH值为7的NaCl溶液中腐蚀磨损速率最小;在不同pH值的NaCl溶液中,由于腐蚀与磨损存在较大的交互作用,导致N80钢试样的动态腐蚀磨损速率远远大于其静态腐蚀速率;在不同pH值的NaCl溶液中,N80钢试样动态腐蚀磨损后均未出现明显的钝化区,随着pH值的增大,其腐蚀倾向和腐蚀速率均呈现先减小后增大的变化趋势.

摘要： 采用自制夹具在摆动轴承摩擦磨损试验台上开展了飞机起落架机构不同配副材料的腐蚀磨损试验,研究了在模拟海水环境中几种不同配副材料的腐蚀磨损行为,通过磨痕深度、磨痕形貌及腐蚀磨损形貌,对比分析了配副材料的耐腐蚀磨损性能.结果表明:表面镀硬铬30CrMnSiNi2A钢与表面钝化15-5PH不锈钢的组合,其试验件的整体配合间隙变化最小、磨损量最小,衬套与方块的腐蚀较轻微.

摘要： 对含碳化物等温淬火球墨铸铁(CADI)在不同pH值腐蚀环境中的静载腐蚀磨损性能进行了研究,比较了不同等温淬火温度CADI的腐蚀磨损性能,并与低铬铸铁进行了对比.结果表明:随着等温淬火温度的升高,CADI的相对耐磨性先降低后升高,在240°C等温淬火时耐磨性达到最低.在各种试验条件下的CADI耐磨蚀性均优于低铬铸铁.

摘要： 采用高速电弧喷涂技术制备了Al-RE涂层，考察了涂层在干摩擦和3.5%NaCl溶液中的腐蚀磨损行为。通过扫描电子显微镜和能谱分析了涂层磨损表面的微观组织及成分变化，探讨了涂层的磨损机理。结果表明：涂层在3.5％NaCl溶液中的摩擦系数与干摩擦相似。干摩擦时Al-RE涂层损伤机理为氧化磨损、粘着磨损和磨料磨损;在3.5％NaCl溶液中Al-RE涂层表面出现大量裂纹。

摘要： 本文主要研究腐蚀和磨损的相互影响因素，以及从腐蚀介质、第二相强化、热处理工艺、微量元素加入等方面讨论了引起材料腐蚀磨损的影响因素，提出提高合金耐腐蚀磨损性能的方法。

摘要： 采用CO2激光器在45CrNi钢表面制备了五种不同Mo含量的Ni基合金激光熔覆层,借助球盘式摩擦磨损试验机对NiCrBSiMo激光熔覆层的腐蚀磨损性能进行了测试并对腐蚀磨损的交互作用进行了定量分析.结果表明,Ni基合金中加入Mo,可以提高熔覆层的腐蚀磨损性能.熔覆层因腐蚀磨损导致的材料失重主要归因于纯磨损和腐蚀磨损的交互作用.交互作用引起的失重约占总失重的24％～56％,纯腐蚀引起的失重可忽略不计.腐蚀磨损中的磨损失重是纯磨损失重的1.3～2.3倍,磨损增量超过交互作用总量的99％;腐蚀磨损中的腐蚀失重是静态腐蚀失重的1.4～2.7倍,但其量很小.

摘要： 对机械设备零件的腐蚀磨损及其失效机理进行了综述，并从氧化磨损、特殊介质的腐蚀磨损、穴蚀及氢致磨损等方面分别进行了概述，并对润滑油的使用提出了相关要求以减少零件的腐蚀磨损。

摘要： 采用MCF-30型腐蚀磨损试验机对低铬铸铁和高铬铸铁进行冲蚀磨损实验。通过改变冲击角来考察对两种铸铁耐磨性的影响。用扫描电镜(SEM)对其冲蚀后的形貌进行观察分析。实验结果表明,其较大的磨损量出现在30°和60°,在45°冲击角下,二者磨损量较为接近。考虑成本的情况下,在相近工况中应选用低铬铸铁。这为在实际应用中的选材提供了很好的依据。

摘要： 本课题对不同碳含量和不同铬含量的高铬铸铁在5%NaOH 水介质、自来水介质和人工海水介质中的腐蚀磨损进行试验。试验结果认为，在5%NaOH 水介质中高铬铸铁的腐蚀磨损在三种介质中相对较小，而且随碳和铬含量的变化，其磨损率变化不大。在自来水介质中高铬铸铁的碳含量大于2。7%时腐蚀磨损加快；铬含量的变化，其磨损率变化不大。在人工海水介质中高铬铸铁的碳含量大于2。1%时腐蚀磨损明显加快，当碳含量大于2。7%时腐蚀磨损显著加快。铬含量大于20%时腐蚀磨损显著减缓。

摘要： 针对锅炉水冷壁管壁腐蚀减薄及因此而产生的爆管原因进行了分析,并提出了防止水冷壁管烟侧腐蚀磨损的方法。

摘要： 本文针对磷肥生产过程中使用到的风扫球磨机衬板压条的失效行为展开研究.采用体视显微镜、光学显微镜、扫描电镜、能谱仪及显微硬度仪等分析了失效衬板压条服役后的宏观、微观损伤形貌,结合成分、组织特点、显微硬度测试及冲击性能测试等进一步讨论了该材料在磷矿石风扫球磨过程中的损伤失效机理.结果表明:该衬板压条材料在磷矿石球磨过程中遭受到明显的冲击、磨损及高温氧化腐蚀等作用.脆性断裂、高温氧化、腐蚀坑和磨损剥落坑是衬板压条损伤的主要形式,冲击-氧化腐蚀-磨损的交互作用是导致衬板失效的主要原因.推荐对压条进行合适的热处理;同时，需要进一步优化铸造过程及参数，减少铸件的铸造缺陷，这些缺陷是裂纹萌生及扩展的优先位置。风扫球磨过程需要进一步控制球磨机内部温度及湿度，防止衬板压条发生严重的高温氧化及电化学腐蚀，氧化及腐蚀作用与冲击磨损之间的交互作用将对压条造成更严重的损伤。

摘要： 本文针对磷肥生产过程中使用到的风扫球磨机衬板压条的失效行为展开研究.采用体视显微镜、光学显微镜、扫描电镜、能谱仪及显微硬度仪等分析了失效衬板压条服役后的宏观、微观损伤形貌,结合成分、组织特点、显微硬度测试及冲击性能测试等进一步讨论了该材料在磷矿石风扫球磨过程中的损伤失效机理.结果表明:该衬板压条材料在磷矿石球磨过程中遭受到明显的冲击、磨损及高温氧化腐蚀等作用.脆性断裂、高温氧化、腐蚀坑和磨损剥落坑是衬板压条损伤的主要形式,冲击-氧化腐蚀-磨损的交互作用是导致衬板失效的主要原因.推荐对压条进行合适的热处理;同时，需要进一步优化铸造过程及参数，减少铸件的铸造缺陷，这些缺陷是裂纹萌生及扩展的优先位置。风扫球磨过程需要进一步控制球磨机内部温度及湿度，防止衬板压条发生严重的高温氧化及电化学腐蚀，氧化及腐蚀作用与冲击磨损之间的交互作用将对压条造成更严重的损伤。

摘要： 本发明提供一种耐腐蚀耐磨损部件以及溶射粉末，其在与会产生强腐蚀性气体的树脂相接触的金属部件表面上，形成具有耐腐蚀耐磨损性的溶射层。一种形成溶射层的高耐腐蚀耐磨损部件，其特征在于：通过在金属母材上溶射金属粉末，在金属母材表面上形成有溶射层，溶射层是正方晶Mo

摘要： 本实用新型公开了一种模拟腐蚀颗粒磨损工况的磨损腐蚀试验机，包括底座、机架、传动机构、升降机构、搅拌器皿、转盘和搅拌夹具；所述传动机构固定在机架上，所述升降机构固定在底座上，所述机架固定在底座上，所述搅拌器皿沿升降机构上下滑动，所述转盘连接在传动机构的输出端在传动机构的带动下转动，所述搅拌器皿位于转盘的正下方，所述搅拌夹具连接在转盘上夹持待测物体。本实用新型结构简单使用方便，实现待测物体悬空于腐蚀介质中，避免一个待测物体不同部位摩擦条件的差异，可模拟农机压辊工况条件，在相同条件下对不同材料进行磨损腐蚀对比试验，操作简单。

摘要： 本发明提供耐磨损性、低温韧性和耐腐蚀磨损性优异的耐磨损钢板。该低温韧性和耐腐蚀磨损性优异的耐磨损钢板具有如下成分组成：以质量％计含有C：0.10～0.20％、Si：0.05～1.00％、Mn：0.1～2.0％、P：0.020％以下、S：0.005％以下、Al：0.005～0.100％，进一步含有选自Cr：0.05～2.0％、Mo：0.05～1.0％中的1种或2种，且钢中固溶Cr量(Crsol)和钢中固溶Mo量(Mosol)满足0.05≤(Crsol+2.5Mosol)≤2.0，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，并具有以淬火态马氏体相为主相且原奥氏体粒径为30μm以下的组织，表面硬度以布氏硬度HBW10/3000计为360以上。

摘要： 本发明提供了一种微动腐蚀磨损—微幅碰撞磨损试验机。试验机由主机和系统两个部分组成，系统包括测控系统和冷却系统，主机的组成包括装置底座、驱动电机、偏心轮机构、杠杆摆臂机构和电加热炉，杠杆式摆臂机构以带滚动轴承的轴销作为旋转中心，并通过前后两个带滚珠的托架安装在装置底座上，变频电机通过轴端安装的带滚动轴承的偏心轮，使杠杆摆臂机构以轴销为中心，以滚柱托架为平面产生往复摆动，上述各处均有润滑脂润滑，电加热炉底部的孔使摆臂试验段的下部可以支托在滚柱托架上。本发明表征航空、船舶、工业燃气轮机，蒸汽轮机等动力机械装置中的“带冠涡轮叶片”、“带各种中间阻尼台的叶片”和“叶片振动阻尼装置”等的微动腐蚀磨损、微幅碰撞磨损工作特性的试验机，并能适用于类似机械。

摘要： 一种用于摩擦磨损试验机的动态腐蚀磨损装置，包括水平设置在摩擦磨损试验机上的试验机台，试验机台上设有导轨底座，导轨底座上设有导轨，导轨上设有滑动板、滑动板上设有试样槽；试样槽内通过隔板将试样槽分为进液槽和试样安装槽，隔板上设有连通孔，试样安装槽对于连通孔的位置设有排液孔；进液槽的上方设有第一PVC直角管，排液孔通过第二PVC直角管与辅助槽连接，第二PVC直角管的出液端位于辅助槽上方；辅助槽依次连通、储液槽、调速蠕动泵、第一PVC直角管；试样安装槽中设有试样，试样上方设有球对摩副，球对摩副对试样进行摩擦磨损。本发明通过摩擦磨损试验机和动态腐蚀装置共同工作，实现试样在动态腐蚀磨损环境中的研究。

摘要： 本发明提供耐磨损性、低温韧性和耐腐蚀磨损性优异的耐磨损钢板。该耐磨损钢板的特征在于，具有如下成分组成：以满足由下述式(1)定义的DI＊为45以上的方式以质量％计含有C：0.23～0.35％、Si：0.05～1.00％、Mn：0.1～2.0％、P：0.020％以下、S：0.005％以下、Al：0.005～0.100％、Cr：0.03～2.0％、Mo：0.03～1.0％，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，并具有以淬火态马氏体相为主相且原奥氏体粒径为30μm以下的组织，表面硬度以布氏硬度HBW10/3000计为450以上。

摘要： 本发明提供耐磨损性、低温韧性和耐腐蚀磨损性优异的耐磨损钢板。该低温韧性和耐腐蚀磨损性优异的耐磨损钢板具有如下成分组成：以质量％计含有C：0.10～0.20％、Si：0.05～1.00％、Mn：0.1～2.0％、P：0.020％以下、S：0.005％以下、Al：0.005～0.100％，进一步含有选自Cr：0.05～2.0％、Mo：0.05～1.0％中的1种或2种，且钢中固溶Cr量(Crsol)和钢中固溶Mo量(Mosol)满足0.05≤(Crsol+2.5Mosol)≤2.0，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，并具有以淬火态马氏体相为主相且原奥氏体粒径为30μm以下的组织，表面硬度以布氏硬度HBW10/3000计为360以上。

摘要： 本发明提供了一种微动腐蚀磨损-微幅碰撞磨损试验机。试验机由主机和系统两个部分组成，系统包括测控系统和冷却系统，主机的组成包括装置底座、驱动电机、偏心轮机构、杠杆摆臂机构和电加热炉，杠杆式摆臂机构以带滚动轴承的轴销作为旋转中心，并通过前后两个带滚珠的托架安装在装置底座上，变频电机通过轴端安装的带滚动轴承的偏心轮，使杠杆摆臂机构以轴销为中心，以滚柱托架为平面产生往复摆动，上述各处均有润滑脂润滑，电加热炉底部的孔使摆臂试验段的下部可以支托在滚柱托架上。本发明表征航空、船舶、工业燃气轮机，蒸汽轮机等动力机械装置中的“带冠涡轮叶片”、“带各种中间阻尼台的叶片”和“叶片振动阻尼装置”等的微动腐蚀磨损、微幅碰撞磨损工作特性的试验机，并能适用于类似机械。

摘要： 一种用于摩擦磨损试验机的动态腐蚀磨损装置，包括水平设置在摩擦磨损试验机上的试验机台，试验机台上设有导轨底座，导轨底座上设有导轨，导轨上设有滑动板、滑动板上设有试样槽；试样槽内通过隔板将试样槽分为进液槽和试样安装槽，隔板上设有连通孔，试样安装槽对于连通孔的位置设有排液孔；进液槽的上方设有第一PVC直角管，排液孔通过第二PVC直角管与辅助槽连接，第二PVC直角管的出液端位于辅助槽上方；辅助槽依次连通、储液槽、调速蠕动泵、第一PVC直角管；试样安装槽中设有试样，试样上方设有球对摩副，球对摩副对试样进行摩擦磨损。本实用新型通过摩擦磨损试验机和动态腐蚀装置共同工作，实现试样在动态腐蚀磨损环境中的研究。

摘要： 本实用新型属于设备改进领域：摩擦磨损试验设备改进为腐蚀磨损试验设备，涉及一种摆动磨损试验台腐蚀磨损溶液槽。包括下夹具槽(1)、上固定卡槽(2)、转接筒(6)、贯穿长螺栓(14)、螺母(15)、拧紧螺栓(16)；根据腐蚀磨损试验件的结构形式设计了上下可以拆开的溶液槽；本实用新型溶液槽设计为上下两部分，使试验件的拆装非常便捷；采用了生胶带填充结构装配空隙、采用油封圈密封轴承，在不影响转轴旋转效率的前提下能很好的达到密封效果。为很好的将输出轴旋转效率传递给转轴，输出轴与转轴之间对接有转接筒，转接筒上开有螺栓孔，采用长螺栓贯穿转接筒和销轴固定防松、拧紧螺栓顶入压紧固定转接筒和输出轴。