残余阻力系数

摘要： 为提高陆地B油田二类储层的聚合物驱效果,以目标储层特征和流体性质为研究对象,通过开展层内非均质岩心模型的室内驱替实验,优选适合目标储层的最佳注入参数及注入方式。研究结果表明:随着聚合物相对分子质量及溶液浓度的增加,聚合物分子聚集体尺寸增大,阻力系数和残余阻力系数增大,但由于受到岩心孔喉剪切作用的影响,残余阻力系数升幅逐渐变小。从驱油实验可以看出,聚合物注入黏度对开采效果影响依次为:梯度增黏>交替变黏>梯度降黏>单一高黏>单一低黏。其中梯度增黏、交替变黏与梯度降黏采收率增幅较大,增幅达到20%以上,梯度增黏提高采收率效果最优,采收率增幅为24.2%。聚合物注入速率对开采效果影响依次为:梯度增速>单一高速>变速交替>梯度降速>单一低速。其中梯度增速与交替变速采收率增幅较大,梯度增速采收率增幅为25.6%。在注入段塞尺寸一定条件下,不同组合注入方式下采收率增幅效果为:增速降黏>降速增黏,其中增速降黏组合方式采收率提高幅度为28.6%。由此可见,注入过程中同时改变注入速率和注入黏度的组合方式相比于单一改变注入速率或黏度的增油降水效果更好。

摘要： 以壳聚糖、丙烯酰胺和2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸为单体进行自由基共聚,得到壳聚糖改性聚合物。利用FTIR、1H NMR、静态光散射对产物结构进行了表征,并评价了溶液性能、流度控制能力及流经多孔介质后的生物降解性。实验结果表明,合成的壳聚糖改性聚合物的Mw为5.13×106,经生物降解后,黏度保留率为49.14%。与部分水解聚丙烯酰胺相比,壳聚糖改性聚合物溶液具有较好的增黏性、耐温抗盐性、抗剪切性及生物降解能力。壳聚糖改性聚合物经地层多孔介质剪切拉伸作用后,再进行酶降解,生物降解性更优,黏度保留率仅为18.49%。

摘要： 针对渗透率高于10μm2及孔隙度大于35％的特高孔高渗稠油油田,开展化学驱可行性研究.研究了部分水解聚丙烯酰胺类聚合物、结构聚合物、稠油活化剂和凝胶4种驱油体系剪切前后的黏浓关系.结果表明:普通聚合物和稠油活化剂剪切前后黏度均较低,结构聚合物剪切前后黏度较高,并且质量浓度越高,黏度保留率越高,凝胶体系黏度最高,抗剪切能力最好.进一步研究了结构聚合物和凝胶体系的阻力系数和残余阻力系数,结果表明渗透率、流速及聚合物质量浓度均对阻力系数和残余阻力系数造成影响,从阻力建立能力角度出发,认为结构聚合物不适应于10μm2以上渗透率地层;凝胶体系比结构聚合物驱油体系建立阻力系数的能力更强,针对渗透率高于10μm2的油藏,凝胶体系建立流动阻力的能力较好.

摘要： 克拉玛依油田七中区油层气测渗透率主要分布在28.8～300.0 mD,渗透率级差大,部分区域存在高渗窜流通道.在二元体系驱先导试验过程中,由于对二元体系与储集层物性的匹配关系认识不清,部分井组油层堵塞,油井产液能力大幅下降,亟需确定二元体系与油层渗透率的匹配关系.针对扩大试验区的油藏特征,利用不同渗透率的岩心开展二元体系注入性实验,根据阻力系数、残余阻力系数和黏度损失率,进行注入性综合评价.结果 表明,储集层气测渗透率不大于30.0 mD时,低分子量10～50 mPa·s、中—高分子量10～20 mPa·s的二元体系注入性好;气测渗透率为30.0～ 100.0 mD时,适合注入低—中分子量10～50 mPa·s、高分子量10～35 mPa·s的二元体系;气测渗透率为100.0～300.0 mD时,低—高分子量10～50 mPa·s的二元体系注入性皆宜.

摘要： 吐哈油田低渗透稀油油藏注水开发进入高含水期后,水淹程度高,水驱调整措施效果较差,亟需寻找后续提高采收率方法.针对低渗透油藏注入能力差、不适合注聚合物等高黏度流体的特点,利用水驱、氮气泡沫驱和水驱后氮气泡沫驱开展室内实验研究,探讨驱油效率及其影响因素.结果表明,水驱驱油效率随渗透率的增加而升高,与渗透率呈较好的对数关系;氮气泡沫驱驱油效率为67.66％,较水驱驱油效率提高10.62％;氮气泡沫驱可在水驱的基础上提高驱油效率约9.63％.实验用泡沫的残余阻力系数大于1,表明氮气泡沫驱通过堵水调剖,提高了水驱后油藏的采收率,从机理和实验提高驱油效率程度判断,氮气泡沫驱适用于吐哈油田低渗透稀油油藏.

摘要： 本文针对聚/表二元体系的性能展开分析,主要研究了聚/表二元体系的注入性能以及驱油效果.聚合物选用部分水解的聚丙烯酰胺干粉,表面活性剂选用重烷基苯磺酸盐,岩心选用人造均质块状岩心(Φ30×4.5×4.5cm),进行渗流实验,比较和分析不同渗透率以及不同聚合物浓度对阻力系数与残余阻力系数的影响,以此来判断聚/表二元体系在岩心的注入能力;然后进行驱油实验,比较和分析聚/表二元体系中组分浓度对驱油效果的影响以及聚/表二元体系与纯聚合物溶液的驱油效果的差异.

摘要： 为更好的评价SN-1聚表剂、SN-2聚表剂的性能,采用室内实验法研究了其增粘性能、稳定性能以及流动性能,研究表明:与SN-2聚表剂溶液相比,SN-1聚表剂溶液具有更好的稳定性,粘损率较低,且在小岩心柱水测渗透率接近的条件下,相同浓度的SN-1聚表剂比SN-2聚表剂阻力系数、残余阻力系数要小,不易发生堵塞现象.

摘要： 研究聚合物驱有效控制时间范围及其影响因素,有利于聚合物驱后进一步提高采收率措施的开展.结合水驱油藏的特征曲线理论和聚合物驱流度控制作用机理建立了判断方法,并通过室内驱油实验进行了影响因素的分析.结果表明,聚驱前后的水驱特征曲线存在一定的差异.随着后续水驱过程的进行,其水驱规律会逐渐回归到聚合物驱前的原有规律,将聚合物驱前后水驱特征曲线规律的一致性作为判断聚合物驱有效流度控制范围的方法是可行的.增加聚合物溶液黏度对其流度控制时间的影响相对较小,仅有10-2数量级注入PV量的影响;增加残余阻力系数能大幅度延长聚合物驱的有效流度控制时间,达到10-1数量级注入PV量的影响.聚合物的残余阻力系数是影响有效流度控制时间范围的主要因素.

摘要： 现阶段,弱凝胶调驱技术已经在渤海油田多个区块得到应用,随着调驱轮次的增加,调驱效果下降.为进一步提高调驱效果,需要明确弱凝胶体系在油藏中的物化参数:黏度、残余阻力系数、最大吸附量、残余吸附量等.以NB35-2油田为研究对象,本文首先通过敏感性分析,确定了影响弱凝胶调驱效果的关键因素为黏度,然后针对关键因素进行量化分析.弱凝胶在注入过程中影响黏度损失的主要因素为工艺流程、剪切作用和衰竭层效应.通过近井地带模拟装置确定了射孔带会造成60％的黏度损失,通过双流体模型结合Huggins方程、Mark-Houwink经验式确定衰竭层效应会造成8％的黏度损失,再使用CMG软件对大模型进行拟合,拟合率从80％提高到93％,效率提高40％,为工艺方案的设计提供了条件.

摘要： 本文通过室內物模实验,对聚合物铬体系凝胶在岩心中成胶时间与成胶强度关系、成胶温度与成胶强度关系、不同渗透率与成胶强度关系、不同凝胶浓度与成胶强度关系、不同聚交比与成胶强度关系以及聚合物铬体系凝胶成胶后在岩心中的注入性能和黄原胶铬体系凝胶成胶后在岩心申的注入性能进行了研究。本文同时还提出应用封堵率指标判断凝胶封堵能力是不太合适的,采用残余阻力系数或者本文提出的标准残余阻力系数是值得考虑的。

摘要： 针对用于大庆油田低渗油藏聚合物驱的HPAM(分子质量1000万)的流变性进行了研究。根据注入不同浓度聚合物和后续注水时注入压差变化，判断聚合物是否堵塞岩心，测定了阻力系数和残余阻力系数值。

摘要： 本发明涉及一种同时获得车辆空气阻力系数与滚动阻力系数的测量方法，进行多次自由滑行试验，记录试验中过程数据时间t、车速v和滑行距离s；设定空气阻力系数和滚动阻力系数的计算上、下限；选出参考曲线，计算滑行阻力、减速度和滑行时间；求得试验曲线、计算曲线的重合度以及距离与时间三者的误差值；本发明的益处为：解决了车企研发过程中空气阻力系数与滚动阻力系数获取困难且获取成本高的难题，且能与车企的整车仿真计算模型进行高效的匹配。

摘要： 一种测量多孔介质粘性阻力系数和惯性阻力系数实验装置，所述实验装置由进液管段装置、试验管段装置、出液管段装置、可调节支撑托架四部分组成。试验管段装置由试验测量管段和试验可视化管段组成；可调节支撑托架由固定架托和可调节高度支撑架组成。液体压降通过试验管段的压差变送器测量，流量由流量变送器测量。该实验装置可快速测量液体流经多孔介质时的流量与压差，进而可定量的确定多孔介质的粘性阻力系数和惯性阻力系数。该实验装置所采用的理论原理简单，操作容易实现，实验液体可为单相或多相流体，实验多孔介质可为规则、随机不规则形状且不同粒径的细小颗粒材料组成，测量应用范围广泛。

摘要： 本发明公开了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量方法，包括以下步骤：步骤一、使用传感器获取流体流经多孔介质材料前后的压降ΔP和流体的流速v；步骤二、将ΔP和v拟合成二次多项式Δp＝a1v2+a2v，得到参数a1和a2的值；步骤三、计算粘性阻力系数1/α和惯性阻力系数C2：式中Δn为多孔介质材料的厚度，μ为流体的动力粘度，ρ为流体的密度。本发明还提供了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量装置。本发明提供的多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量及方法，通过测量流体的流速及流经多孔介质前后的压差，就能计算出粘性阻力系数与惯性阻力系数，计算方法简单，精度高，获取测量参数的装置结构紧凑，成本低廉，使用十分方便。

摘要： 一种测量多孔介质粘性阻力系数和惯性阻力系数实验装置，所述实验装置由进液管段装置、试验管段装置、出液管段装置、可调节支撑托架四部分组成。试验管段装置由试验测量管段和试验可视化管段组成；可调节支撑托架由固定架托和可调节高度支撑架组成。液体压降通过试验管段的压差变送器测量，流量由流量变送器测量。该实验装置可快速测量液体流经多孔介质时的流量与压差，进而可定量的确定多孔介质的粘性阻力系数和惯性阻力系数。该实验装置所采用的理论原理简单，操作容易实现，实验液体可为单相或多相流体，实验多孔介质可为规则、随机不规则形状且不同粒径的细小颗粒材料组成，测量应用范围广泛。

摘要： 本实用新型公开液压加载式粘性阻力系数与惯性阻力系数测试装置，装置包括实验管和风管，实验管的一端与风管的另一端通过法兰盘连接，实验管的另一端内壁滑动设有压板，压板和法兰盘之间的实验管内填充有具有一定粒径的矸石，压板外侧连接有一推杆，推杆由一液压机驱动，实验管上安装有压差计，压差计的两个探针对应设置在矸石填充区的两端，风管的一端分别连接有风机和真空泵，风管上分别安装有风速表和真空表，风速表探测风管内的风速，真空表探测风管的真空度，压差计、风速表和真空表均与一信号采集仪连接。本实用新型便于连续测试不同孔隙率下的粘性阻力系数与惯性阻力系数。

摘要： 本实用新型公开一种粘性阻力系数与惯性阻力系数测试装置，其包括注水泵以及依次连接的第一风管、实验管和第二风管，实验管两端与对应侧的第一风管或第二风管通过法兰盘连接，实验管分为外层钢管和内层橡胶管，内外层之间形成注水的腔体，实验管中部设有连通腔体的注水头；注水泵通过注水管连通注水头，实验管的内层橡胶管内填充若干具有一定粒径的矸石，实验管上安装有压差计，压差计的两个探针对应设置在矸石填充区的两端，第二风管的外侧端分别连接有风机和真空泵，第二风管上分别安装有风速表和真空表，风速表探测风管内的风速，真空表探测风管的真空度，压差计、风速表和真空表均与一信号采集仪连接。本实用新型便于连续测试不同孔隙率下的粘性阻力系数与惯性阻力系数。

摘要： 本实用新型公开了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量装置，其特征在于，包括依次连接的流体发生装置、流体稳定装置、流量控制装置和试验管路；所述试验管路包括：试验材料装夹装置，用于装夹多孔介质材料；高压力扫描装置，其设置在试验材料装夹装置的前端，以测量流体流经多孔介质前的压力；低压力扫描装置，其设置在试验材料装夹装置的前端，以测量流体流经多孔介质后的压力；叶轮测速仪，用于测量试验管路中流体流速。本实用新型通过测量流体的流速及流经多孔介质前后的压差，就能计算出粘性阻力系数与惯性阻力系数，计算方法简单，精度高，获取测量参数的装置结构紧凑，成本低廉，使用十分方便。

摘要： 本发明提供了一种在线监测聚合物残余阻力系数的实验装置及方法，方法包括：组装两套测试装置并装填测试岩心，分别测试聚合物溶液和实验盐水的表观黏度，使用实验盐水驱替岩心，通过记录的压力传感器的压力数据，计算出岩心的水测渗透率和毛细管导流装置的渗透率；使用目标聚合物溶液驱替岩心，计算驱替岩心内的阻力系数；根据毛细管导流装置进出口的压力数据，计算出不同驱替压差下的有效黏度，再根据驱替岩心内的实时阻力系数和实时有效黏度计算出不同时间条件下残余阻力系数，本发明在计算聚合物残余阻力系数上，实现了能进行实时获取残余阻力系数值和变化情况，提高了对聚合物溶液在多孔介质中残余阻力系数的测算准确度。

摘要： 聚合物驱残余阻力系数测定方法与装置是由平流泵，一号开关，二号开关，三号开关，四号开关，一号中间容器，二号中间容器，一号压力表，二号压力表，手摇泵，岩心夹持器，一号分流器，二号分流器，带刻度的烧杯组成的。该发明专利通过聚合物驱残余阻力系数测定实验，能够熟悉聚合物驱残余阻力系数测定实验设备和组装步骤，实验时在中间容器装入不同溶液并记录岩心夹持器两端的压力差，阻力系数计算可以根据所测压力差及阻力系数公式直接计算，此实验方法与装置在石油行业中通过对阻力系数和残余阻力系数表征聚合物驱对地层伤害程度有较为广泛的应用。

摘要： 聚合物驱残余阻力系数测定装置是由平流泵，一号开关，二号开关，三号开关，四号开关，一号中间容器，二号中间容器，一号压力表，二号压力表，手摇泵，岩心夹持器，一号分流器，二号分流器，带刻度的烧杯组成的。该实用新型专利通过聚合物驱残余阻力系数测定实验，能够熟悉聚合物驱残余阻力系数测定实验设备和组装步骤，实验时在中间容器装入不同溶液并记录岩心夹持器两端的压力差，阻力系数计算可以根据所测压力差及阻力系数公式直接计算，此实验方法与装置在石油行业中通过对阻力系数和残余阻力系数表征聚合物驱对地层伤害程度有较为广泛的应用。