搅拌功率

摘要： 含钒页岩浸出槽是钒页岩湿法提钒浸出段的主要操作单元,存在固相分布不均、槽底矿物易沉积等问题。通过数值模拟研究来对比分析搅拌桨叶双层同速以及异速方案下对搅拌浸出槽内固液两相流搅拌功率和效率的影响。结果表明,当搅拌桨叶双层同速由1.3 r/s改变至1.7 r/s时,死区由5.02 m^(3)减少至2.03 m^(3),混匀时间由1501 s降低至1116 s,近自由液面平均速度也由0.32 m/s增大至0.56 m/s,因此搅拌桨转速选择1.7 r/s更为合适;搅拌桨叶双层异速可以得到与双层同速情况下基本一致的搅拌效果,当上层桨叶转速由1.5 r/s改变至1.7 r/s时,死区由2.95 m^(3)减少至2.33 m^(3),混匀时间由1261 s降低至1146 s,近自由液面平均速度也由0.44 m/s增大至0.54 m/s。因此搅拌桨转速选择上层1.7 r/s、下层1.5 r/s能在保持较低的搅拌功率同时能得到较好的搅拌效率。

摘要： 研究在全挡板、水介质及特定搅拌槽条件下,在常用转速区间内,比较了三种常用涡轮搅拌器搅拌功率的实验测试值、Bates算图经验计算值和数值模拟值。结果表明,三种搅拌功率计算方式所得功率曲线的总体一致性较好,在低转速下(≤180 r/min),偏差不超过10%,而在高转速强湍流时,偏差较大,但总体趋势一致,功率与转速成幂函数关系。Bates算图经验值普遍高于实验测试值,偏于保守,能可靠应用于工程实际;对于特定的搅拌混合过程,数值模拟方法适用于方案比较或一般的工程应用。

摘要： 在搅拌器的搅拌过程中,因其桨叶的冲蚀磨损及颗粒黏附会导致叶片表面的粗糙度发生改变,从而影响搅拌器的搅拌性能。针对这一问题,采用实验的方法研究了搅拌器表面粗糙度对其搅拌性能的影响。首先,选择了不同粒径的微观粗糙元和宏观粗糙元,并黏贴在桨叶的不同部位,构建了不同的实验结构;然后,针对各种实验结构开展了实验测试,通过实验装置上的扭矩传感器测量了搅拌轴的扭矩,并计算了搅拌功率,采用电导法测量了电势差并计算了混合时间;最后,对实验数据进行了功率和混合时间的对比分析。研究结果表明:相对于光滑叶片,在叶片压力面、吸力面以及两面都设置整面粗糙度会使搅拌功率增大约5%以上,吸力面叶根和吸力面导边处的粗糙度能使功率增加约5%—15%;对于大小不同的粗糙度,粗糙度越大,其对搅拌功率的影响越大;在吸力面、压力面叶根区域设置粗糙度能显著促进搅拌槽中NaCl的溶解,并提高其扩散的速率,转速为180 r/min时,混合时间缩短约14%;转速增大到360 r/min时,表面粗糙度对于混合时间影响较小;搅拌器表面粗糙度虽然会增加扭矩和搅拌功率,但在合适的搅拌转速下可以缩短混合时间,对搅拌混合有利。

摘要： 沥青混合料在搅拌过程中,搅拌功率与沥青混合料拌合均匀性之间存在着密切关系,可通过检测搅拌功率判别拌和质量.由于搅拌功率受到沥青混合料重量与搅拌轴转速的影响,为使搅拌机在一个稳定的状态下工作并且保证混合料拌和功率测量精度,本文通过对沥青混合料搅拌试验机加装变频调速装置、搭建功率测试系统,研究了沥青混合料重量与拌和功率、电机转速与拌和功率的关系,确定了搅拌机的合理拌和参数,为搅拌机稳定工作与提高拌和功率测试精度提供基础.

摘要： 应用计算流体力学软件Fluent,对捏合机中黏性物料的运动进行仿真模拟研究,分析讨论了作为黏稠物系反应釜的卧式双Σ桨叶捏合机内部流场情况.通过对设备和物料特性的初步分析,选择了Laminar模型作为层流模型,标准k-ε模型作为湍流模型,动静区域选择多重参考系法.在此基础上,分别考察了该捏合机内部物料的速度分布、压力分布和搅拌功耗等特性,分析了液体黏度、搅拌转速和搅拌桨安装高度等条件的具体影响.结果表明,该捏合机适于处理的液体物料黏度范围为1～20 Pa·s,在此范围内,液体的轴向混合和径向混合均能够达到较为理想的状态;提升搅拌桨转速对径向混合的改善更为明显.提高搅拌桨安装位置,能够小幅度降低功率消耗,但是会削弱捏合机内部压差,影响搅拌混合,因此不宜用提高搅拌桨安装位置的方法来节省功率;搅拌功率会随着液体黏度的提升而线性增加,且正比于搅拌转速的2.08次方.

摘要： 为了研究钢包水模型比例对混匀时间的影响,采用几何相似比分别为1/4.5、1/7.4、1/10、1/17.3的有机玻璃水模型进行了物理模拟试验。使用电导率仪测量了钢包模型内流体在不同条件下的混匀时间,结果表明,模型比例对搅拌功率与混匀时间的拟合曲线的指数n值有影响。随着模型比例的增加,n值的绝对值逐渐减小,其中,模型比例小于1/7.4时,n值变化较大,n值的拟合直线斜率为-3.97;当模型比例大于1/7.4时n值变化不大,n值的拟合直线斜率为-0.19。同时,对于中心吹气和偏心吹气,n值的变化范围也不相同,当中心吹气时,n值的变化范围为0.25~0.75;偏心吹气时,n的变化范围为0.30~0.60。

摘要： 以典型四折叶搅拌桨为研究对象,运用CFD技术进行搅拌槽的固液双相流仿真计算.通过仿真,可观察固液两相的瞬时混合情况,仿真结果显示,搅拌流场的稳态流型与文献一致,搅拌桨功率的仿真计算值与传统公式计算值相差很小,表明运用CFD技术对搅拌槽进行模拟仿真并计算搅拌功率的方法正确可靠.

摘要： 通过测试并绘制搅拌电机功率曲线的方法对振动搅拌过程中混凝土的结构演变进行了分析.结果显示,根据搅拌功率变化曲线的4个阶段以及各阶段功率拐点,可间接判断混凝土搅拌的均匀程度和流变特性;同时,振动可降低平均搅拌功率、并加速各功率拐点的到来:当振幅为0.82mm、振动强度D分别为1、2、4时,平均搅拌功率分别降低了7.0％、11.6％、12.3％,搅拌时长(流动点)分别缩短6.7％、22.6％、29.3％,大幅减少了搅拌损耗并提升了搅拌效率和混凝土的工作性能,对工程应用具有重要意义.

摘要： 采用数值模拟与功率测试相结合的方法,研究直叶桨式粉体混合机搅拌过程及搅拌功率、扭矩的变化规律.对粉体混合机内球形颗粒的混合过程进行离散单元法DEM数值模拟,研究直叶桨式粉体混合机内搅拌转速、搅拌桨直径、桨叶数目等特性参数对粉体混合时搅拌功率和扭矩的影响,并拟合得到功率计算公式.搭建粉体搅拌试验台,测试粉体搅拌功率并与模拟结果比较.结果表明,直叶桨式粉体混合机内功率消耗与搅拌桨转速、搅拌桨直径、桨叶数目等特性参数有密切关系.同时,扭矩值和功率值与搅拌桨转速、搅拌桨直径和桨叶数目都呈正相关.实验得到了与模拟类似的扭矩-转速关系以及功率-转速关系,模拟值与测试值具有较好的吻合性,验证了所推导公式的准确性.

摘要： 当前混凝土的坍落度和扩展度等试验只检测其某个时刻的流变性,无法用于搅拌全过程的流变性研究.为监测C20水泥混凝土在搅拌过程的周期性流变特性,本文基于最小二乘法利用Matlab采用多项式模型拟合间歇式搅拌机的功率曲线,对比拟合结果发现:低阶模型的阶数越高,效果越好;高阶模型中50阶多项式拟合曲线在混凝土流动点附近更贴合试验数据.

摘要： 在内径T=300mm、带导流筒(导流筒直径内径210mm,下沿距槽底54mm)的有机玻璃搅拌反应器内,分别采用直径175mm的Rushton桨和45o下压六叶折叶透平桨(PBTD)进行气液体系搅拌功率的测定.采用HX-901型扭矩信号耦合器测量搅拌功率.研究了搅拌转速、气体分布器型式及位置、进气量、桨型和湍动程度对搅拌功率的影响.研究结果表明,随着搅拌转速的增加,Rushton桨和PBTD桨的扭矩和搅拌功率均增大,且Rushton桨的搅拌功率大于PBTD的搅拌功率;气体分布器型式及位置对搅拌功率的影响很小;通气条件下PBTD桨和Rushton桨的功率均出现降低,PBTD的功率在通气条件下降低更显著;两种搅拌桨的功率准数在湍动程度剧烈的高雷诺数条件下,趋于常数.

摘要： 对南京钢铁集团转炉厂32t钢包进行了水模型模拟研究.结果表明:钢液裸露面的大小及卷渣的产生与底吹气量的大小、钢液熔池的深度、渣层厚度及渣流动性有关,并得出了防止卷渣的临界搅拌功率的计算公式.

摘要： 通过水模实验,研究了南钢钢包底吹氩对钢液裸露面的影响,得出了防止卷渣的临界搅拌功率的计算公式.结果表明:钢液裸露面的大小与及卷渣的产生与底吹气量、熔池深度、渣层厚度及渣流动性有关.

摘要： 以聚丙烯气相聚合卧式搅拌床反应器为研究对象,选取叶片桨和门桨两种桨叶形式,系统考察了搅拌功率与物料性质、搅拌桨结构、加料系数、搅拌转速以及底部循环气之间的关系。结果表明,对于卧式釜中的粉体搅拌,搅拌功率随着加料系数的增加而线性增加；搅拌功率与搅拌转速的一次方近似成正比，底部循环气基本没有影响；搅拌功率与物料性质密切相关,且随着粉体流动性能的增加而减小；相同操作条件时,不同桨叶搅拌功率不等。通过引入加料系数、速度准数、加料准数等无因次变量,结合粉料物性参数,对搅拌桨的功率准数进行了经验回归,得到功率准数的经验关联式。经工业数据检验,关联式误差小于7%,达到工程放大的要求。

摘要： 为分析工业搅拌罐内的流动和传热等情况,并为搅拌器的优化设计提供基础,本文对三层桨式搅拌罐内的混合过程进行了三维数值模拟,采用多重参考系法(MRF)及标准k-ε模型,分析了8种不同工况下的搅拌功率、罐壁和物料间传热系数分布情况.通过搅拌混合过程的非定常多相流计算,获得相分率随时间的变化历程,并由此得到搅拌过程的混合时间.结果表明,流动模拟可获得详细的流场分布,并获得各项特性参数,高粘度条件下,增大桨叶直径可有效提高表面传热系数,同时功率也明显上升,混合时间的计算可为工业搅拌过程提供工艺参考.

摘要： 设计了直接接触式二元冰蓄冷系统试验台,观察了制冰罐中的二元冰溶液搅动过程,对根据搅拌器的功率测定冰浆浓度的可行性进行了研究.试验研究表明,搅拌器的功率随冰浆浓度增大而增加,经过进一步的实验和理论验证,可考虑将其作为在线测量手段.

摘要： 本文根据前人的研究成果和经验,通过实验分析找出了双层桨构型的优化工作条件，通过对几种构型桨组合的传质系数、搅拌功率和混合时间等流体力学特性的测定比较,结果表明，Rushton桨与整体混合能力强的上推式Techmix335桨构成的桨组合的气液传质性能最优.

摘要： 在直径380mm的搅拌釜内,以中高粘的牛顿流体糖浆溶液为实验介质,分别研究了以SBT-6桨和PBT-6桨为内桨、框式桨为外桨的同心双轴搅拌器的功率特性和混合特性,并通过定义特征直径和特征转速,建立了兼顾转动模式、内外桨速比RN和径比DN的用于同心双轴搅拌器总体功率计算的新型关联式.实验结果表明:外桨功耗受内桨影响较为明显,同向旋转时,外桨功耗会比单独旋转时降低,反向旋转时则会增加;高速旋转内桨的功耗在系统总功耗中占有很大比例,受外桨影响较小.同现有其他关联式相比,新型关联式建立的总体功率曲线能更好地反映同心双轴搅拌系统的功率特性.相同单位体积功率消耗下,同向模式下同心双轴搅拌器的混合准数Ntm更小;达到相同混合效果时,以SBT-6为内桨的同心双轴搅拌器消耗的单位体积混合能Wv较45°PBT-6更低,混合效率更高。

摘要： 在直径380mm的搅拌釜内,以中高粘的牛顿流体糖浆溶液为实验介质,分别研究了以SBT-6桨和PBT-6桨为内桨、框式桨为外桨的同心双轴搅拌器的功率特性和混合特性,并通过定义特征直径和特征转速,建立了兼顾转动模式、内外桨速比RN和径比DN的用于同心双轴搅拌器总体功率计算的新型关联式.实验结果表明:外桨功耗受内桨影响较为明显,同向旋转时,外桨功耗会比单独旋转时降低,反向旋转时则会增加;高速旋转内桨的功耗在系统总功耗中占有很大比例,受外桨影响较小.同现有其他关联式相比,新型关联式建立的总体功率曲线能更好地反映同心双轴搅拌系统的功率特性.相同单位体积功率消耗下,同向模式下同心双轴搅拌器的混合准数Ntm更小;达到相同混合效果时,以SBT-6为内桨的同心双轴搅拌器消耗的单位体积混合能Wv较45°PBT-6更低,混合效率更高。

摘要： 在直径380mm的搅拌釜内,以中高粘的牛顿流体糖浆溶液为实验介质,分别研究了以SBT-6桨和PBT-6桨为内桨、框式桨为外桨的同心双轴搅拌器的功率特性和混合特性,并通过定义特征直径和特征转速,建立了兼顾转动模式、内外桨速比RN和径比DN的用于同心双轴搅拌器总体功率计算的新型关联式.实验结果表明:外桨功耗受内桨影响较为明显,同向旋转时,外桨功耗会比单独旋转时降低,反向旋转时则会增加;高速旋转内桨的功耗在系统总功耗中占有很大比例,受外桨影响较小.同现有其他关联式相比,新型关联式建立的总体功率曲线能更好地反映同心双轴搅拌系统的功率特性.相同单位体积功率消耗下,同向模式下同心双轴搅拌器的混合准数Ntm更小;达到相同混合效果时,以SBT-6为内桨的同心双轴搅拌器消耗的单位体积混合能Wv较45°PBT-6更低,混合效率更高。

摘要： 本发明公开了用于大功率搅拌机的高强度连接件，包括上连接座和下连接座，所述上连接座分别包括上筒体、内圈、轴套管和凹层，所述下连接座分别包括下筒体、凸起部和轴套筒，所述上筒体和下筒体的内侧皆设有内圈，两组所述内圈的内侧分别套设有轴套管与轴套筒，所述轴套筒外侧的顶部固接有三组凸起部；本发明通过上连接座和下连接座的结构配合，可使轴套管与轴套筒套设连接，从而使主轴和从动轴皆固接于上连接座和下连接座内侧，并利用内圈的结构配合，促使轴只可在轴套管与轴套筒的联系下转动，而上连接座和下连接座则通过加固机构稳固，有效的保证搅拌杆离心旋转的稳定性，降低上连接座与下连接座的磨损。

摘要： 本发明属于水力机械领域，涉及一种用于液体搅拌的潜水式搅拌机，特别是大功率的潜水式搅拌机。包括壳体，叶轮通过轴承和轴承座与壳体内的电机联接，电机通过壳体上的接线盒与电缆连接，其特征是轴承与壳体之间有两道机械密封；所述电机功率18.5KW-22KW，电机级数为16P。本发明结构简单，适用于潜水搅拌机的低速搅拌特性，避免了采用减速机进行减速造成结构的复杂性，采用两道机械密封，有效的保证密封性能，叶轮采用后掠翼形式，不会缠绕杂物。用于液体的混合、搅拌。属于水力机械领域，广泛用于水处理及工业领域。

摘要： 本发明公开了用于大功率搅拌机的高强度连接件，包括上连接座和下连接座，所述上连接座分别包括上筒体、内圈、轴套管和凹层，所述下连接座分别包括下筒体、凸起部和轴套筒，所述上筒体和下筒体的内侧皆设有内圈，两组所述内圈的内侧分别套设有轴套管与轴套筒，所述轴套筒外侧的顶部固接有三组凸起部；本发明通过上连接座和下连接座的结构配合，可使轴套管与轴套筒套设连接，从而使主轴和从动轴皆固接于上连接座和下连接座内侧，并利用内圈的结构配合，促使轴只可在轴套管与轴套筒的联系下转动，而上连接座和下连接座则通过加固机构稳固，有效的保证搅拌杆离心旋转的稳定性，降低上连接座与下连接座的磨损。

摘要： 本实用新型属于水力机械领域，涉及一种用于液体搅拌的大功率潜水式搅拌机。包括壳体，叶轮通过轴承和轴承座与壳体内的电机联接，电机通过壳体上的接线盒与电缆连接，其特征是轴承与壳体之间有两道机械密封；所述电机功率18.5kW-22kW，电机级数为16P。本实用新型结构简单，适用于潜水搅拌机的低速搅拌特性，避免了采用减速机进行减速造成结构的复杂性，采用两道机械密封，有效的保证密封性能，叶轮采用后掠翼形式，不会缠绕杂物。用于液体的混合、搅拌。属于水力机械领域，广泛用于水处理及工业领域。

摘要： 本实用新型公开的属于搅拌器技术领域，具体为一种手持式大功率食物搅拌器，所述搅拌器本体的顶部固定设置有顶盖，所述顶盖的底部固定安装有底盖，所述顶盖的表面固定设置有开关按钮，所述底盖的底部固定插接有套管，所述底盖的内腔中部固定设置有变压器，所述底盖的内腔左端固定设置有电机，所述电机的底部传动连接有传动轴，所述传动轴的底部固定安装有不锈钢搅拌棒，所述开关按钮的底部固定插接有加压杆，该种手持式大功率食物搅拌器，采用大功率380电机，不锈钢搅拌棒，使产品转速功率达到最佳效果，5秒内能够使食物搅拌均匀，让消费者省时省力，同时外壳采用磁吸的方式闭合，便于拆卸，若发生故障时，可及时对内部进行检修。

摘要： 本实用新型公开了一种大功率高效率行星搅拌机减速机，包括电机花键轴、输入轴、第一深沟球轴承、安装支架、上减速箱壳体、上减速箱下盖、主壳体、回转支撑轴承、太阳轮、从上壳体、第三圆锥滚子轴承、Z38齿轮、第三深沟球轴承、从下壳体、从下壳体端盖、第二骨架油封、输出轴端盖、输出轴锥套筒、输出轴B、搅拌臂连接件、输出轴垫片、嵌件锁紧螺母、第一减速机构和第二减速机构。该种大功率高效率行星搅拌机减速机，具有高转速低扭矩输入、低转速大扭矩输出的特点，整体结构紧凑、传动平稳，安全系数高，工作效率高，承载能力强，所有轴承和齿轮均浸泡在齿轮油内，寿命更长，故障率更低。

摘要： 本实用新型公开了一种低功率无线供电的温差自动搅拌杯，包括杯身，杯身内设置有内胆，内胆的上部和杯身相连，内胆的底部和杯身的底部之间形成一个容置空腔，容置空腔内从上向下设置有相互连接的温差发电片、电机和无线供电接收装置，无线供电接收装置输出的正负极与倒入热水时温差发电片（即上表面热，下面冷）发电时的正负极连接，正极接正极，负极接负极；温差发电片一面连接在内胆的底部，另一面与导热模块相连；无线供电接收装置可与无线发射装置感应而接收电能；电机与搅拌器连接。本实用的搅拌杯搅拌效果更好，可解决冷水、低温水无法搅拌或者搅拌效果差的问题。

摘要： 本实用新型涉及搅拌设备技术领域，且公开了一种大功率高转速搅拌器，包括搅拌罐外壳和安装在搅拌罐外壳内的电动搅拌轴，所述电动搅拌轴上固定安装有搅拌叶片，所述搅拌罐外壳上固定安装有把手，所述搅拌罐外壳包括锥形罩和固定安装在锥形罩上的筒形罩，所述筒形罩的下端固定安装有下筒体，所述下筒体的外壁上固定安装有第二齿轮，所述下筒体的下端活动安装有可拆卸的底座，所述底座上安装有外框架，所述外框架位于锥形罩的外侧，原料依次通过筒形罩、锥形罩和下筒体，搅拌罐外壳的直径缩小，在原料下沉的过程中，可自动对其进行翻动，开启电动搅拌轴，搅拌叶片开始旋转，即可对搅拌罐外壳内的原料进行旋转。

摘要： 本实用新型公开了一种电加热功率可调的搅拌釜，包括隔热底座，所述隔热底座的内部设置有釜体，所述釜体的内部设置有搅拌桶，所述搅拌桶的顶部和所述釜体的顶部之间设置有两个连接块，所述搅拌桶的外侧壁开设有环形凹槽，所述搅拌桶的外侧壁套设有套筒，所述套筒的顶部插设于所述环形凹槽的内部，所述釜体的内部设置有隔板，所述套筒的底部固定连接于所述隔板的顶部，所述釜体的底部安装有气缸，所述气缸的活塞杆固定连接于所述隔板的底部，所述套筒的外侧壁设置有加热板，所述隔板的顶部开设有弧形通槽，所述弧形通槽的内部插设有两个安装板，其中，该装置解决了当前热油和搅拌釜同时降温导致功率调节较慢的问题。

摘要： 本实用新型公开了一种能够降低搅拌功率的搅拌机，属于搅拌装置技术领域。它包括釜体，釜体内设置有传动轴，传动轴上固定连接有搅拌桨，釜体设置为细高型，釜体的顶部固定连接有若干个导柱，若干个导柱上共同滑动套接有安装板，安装板上固定连接有第一电机，第一电机的输出轴与传动轴的顶部固定连接，安装板的顶部还固定连接有拉绳，釜体的一侧还设置有用于卷绕拉绳的第二电机。本实用新型的釜体直径变小，相应的搅拌桨直径也变小，从而减少了搅拌桨与物料的接触面积，大幅度降低了搅拌功率，同时通过将搅拌桨反复升降的设置，带动物料实现不同高度上的水平环向流动和一定程度上的径向流动，提高了釜体内物料的混合均匀性，保证了搅拌效率。