塑性破坏

摘要： 为研究上覆局部采空下冲击危险工作面区段煤柱的布置问题,以某矿I010203工作面为工程背景,通过现场监测、数值模拟、理论分析等方法对工作面区段煤柱冲击危险和合理宽度进行研究。现场监测和数值模拟结果表明:I010203工作面回采过程中,15 m宽区段煤柱微震事件频繁,能量释放剧烈,增大了工作面冲击危险;15 m宽煤柱在工作面回采后不能完全破坏,仍可承受较高应力并向下部煤层传递,增大了下伏煤层回采工作面的冲击危险。理论分析结果表明:当宽度为0~6 m时,煤柱破碎程度较高,不利于隔绝采空区及巷道稳定;当宽度大于10 m时,煤柱内出现弹性核区,应力增加迅速,冲击危险性增高;8 m宽煤柱既能隔绝采空区预防瓦斯,又能使应力最低,降低冲击危险的临界煤柱宽度,因此更合理的区段煤柱宽度为8 m左右。研究结果可为该矿井接续工作面和相似条件工作面回采的煤柱宽度留设提供理论依据。

摘要： 为研究隐爆角砾岩筒内的金铜矿体采动对F_(1)断层的影响,建立三维数值模型,选择FLAC^(3D)计算分析软件,拟定分段空场嗣后充填采矿法、上向水平分层充填采矿法和上向进路充填采矿法3种方案,根据不同方案提供的采场结构参数,模拟分析隐爆角砾岩筒内的金铜矿体开采后采场围岩的塑性区破坏响应。模拟分析结果表明,采用分段空场嗣后充填采矿法时,F_(1)断层塑性区贯通,连成一片,单元破坏率高,易引发断层失稳破坏;采用上向水平分层充填采矿法和上向进路充填采矿法,对F_(1)断层开采破坏较小,采场通过断层时稳定性较好,该2种采矿方法适合用于隐爆角砾岩筒内的金铜矿体开采。

摘要： 混凝土--建筑的血肉如果把建筑比作一个人,那么混凝土就是构成他的血肉。混凝土是如今应用最为广泛的建筑材料,我国的商品混凝土产量逐年增长,至2019年已增长至27.38亿立方米。混凝土的广泛应用要归功于它硬化前出色的流动性,硬化后良好的抗压承载能力,以及低廉的价格。然而,混凝土在接近破损时并无显著变形,这被称为脆性破坏,常常会导致建筑的突然倒塌,是一种十分危险的破坏形式。与之相对的是塑性破坏,例如金属等材料,在破坏前会产生很大的变形,这给人们充足的时间发现与处置。工程中,常在混凝土构件里配置钢筋,以增强构件的变形性能,在构件层面实现塑性破坏,这也就是常见的钢筋混凝土的由来。然而,钢筋混凝土并没有从根本上改善混凝土的固有缺陷,仍存在混凝土易破损的问题,继而造成钢筋锈蚀,降低构件整体承载能力。

摘要： 随着城市交通基础建设的用地越来越紧张,隧道与路基并线设计与施工现象越来越多。以镜水路南延工程(路基)与杭绍台高速公路(隧道)并线施工为依托,根据工程特点与施工便利性,提出了先隧后路、先路再隧、部分开挖路堑,再施工隧道,待隧道支护完成且贯通后,再开挖剩余边坡的3种施工方案,并通过二维平面应变模型对施工方案进行优化。结果表明:采用不同施工方案对围岩变形具有较为明显的影响,采用先隧后路时,围岩变形最小;对支护结构受力、围岩塑性区具有一定影响,采用先隧后路时,支护结构受力极差较小,受力较为均匀,充分发挥支护承载能力,有利于结构安全。采用先路再隧时,塑性区范围较小,但大部分发生塑性破坏。通过综合各种因素考虑,先隧后路优势较为明显。本方案可为类似的工程的规划、设计与施工提供参考。

摘要： 煤矿的开采过程易造成围岩变形,引起一定裂隙,且随着导水裂隙带的发育,容易对煤矿的安全产生影响。鉴于此,采用仿真分析的形式建立数值模型,对围岩变形引起的导水裂隙带发育规律进行分析,从而为煤矿的防治水提供指导,保证煤矿的开采安全。

摘要： 研究目的:郑北大桥索梁锚固结构采用锚拉板结构形式,该区域构造复杂,焊缝交错,部分位置存在明显的应力集中现象,恒载作用下易发生塑性破坏,反复荷载作用下易产生疲劳破坏.通过建立精细化有限元模型,分析锚拉板式索梁锚固结构的易损部位,对局部细节进行设计参数优化,从而改善其恒载和活载下的受力性能.提取疲劳易损部位热点应力,通过热点应力S-N曲线和线性累积损伤理论计算其疲劳寿命,验证参数优化效果.研究结论:(1)在原设计的基础上适当优化锚拉板厚度能有效改善锚拉板式索梁锚固结构恒载下受力性能,防止材料塑性破坏;(2)经热点应力法计算疲劳寿命验证,在原设计的基础上适当优化圆形过渡区半径、锚拉板厚度、锚筒厚度能提升锚拉板的疲劳寿命;(3)本文研究结论可运用于今后的斜拉桥锚拉板式索梁锚固结构的设计中,以供相关设计人员参考.

摘要： 为了掌握李家壕煤矿综采工作面末采期间回撤通道围岩应力分布及破坏特征,采用了理论分析、数值模拟和现场监测验证的方法进行分析研究.研究得出:回撤通道围岩的变形破坏和应力分布状态随工作面推进而不断发生变化.随工作面推进,回撤通道围压比不断增大,从而导致巷道围岩破坏范围不断增大,尤其当距贯通剩余5 m左右时,随着围压比值的增大,巷道围岩变形破坏也随之突然增大.经现场观测,其结果与数值模拟及理论分析基本吻合.

摘要： 研究遗留条带煤柱下工作面合理区段煤柱宽度,对于增加回采巷道稳定性、减少资源浪费和实现工作面安全生产具有极为重要的意义.通过理论分析,研究了某矿条带煤柱的应力分布规律,确定了1310工作面区段煤柱宽度应小于7.07 m.通过数值模拟研究可知,当区段煤柱宽度为5m时,区段煤柱及回采巷道承受的支承压力较小,区段煤柱虽发生塑性破坏,但还有承载能力.

摘要： 隧道围岩变形破坏与岩石强度、结构面空间组合关系、地下水和地应力等因素关系密切.为研究结构面空间组合关系对隧道围岩稳定性的影响,文章基于郑万铁路向家湾隧道工程地质条件,采用UDEC离散元软件对全断面开挖下的围岩稳定性进行数值模拟,重点分析了两组结构面的空间组合关系对结构面剪切滑移、围岩塑性破坏及位移的影响,同时根据开挖后围岩变形的差异——完好、掉块、塌方,定性统计整理得到了结构面空间组合对隧道开挖稳定性影响统计表,并给出了相应的施工建议.研究结果表明,隧道围岩变形破坏主要发生于结构面间距小于1.5 m,且J1倾角为45°～75°、J2倾角为103°～133°的空间组合条件下.

摘要： 软弱顶板条件下,巷道在原岩应力与采动应力叠加作用下会出现深度较大的塑性破坏区,引发剧烈的巷道围岩变形,甚至出现冒顶隐患.为掌握采动过程中塑性区在软弱顶板中的演化规律,以敏东一矿回采巷道为工程背景,系统研究了采动前后巷道围岩塑性区分布与演化特征,结果表明:在本工作面超前支承压力和上区段工作面采空区侧向支承压力的叠加影响下,采动巷道周边两个主应力比值急剧升高,同时,受邻近工作面覆岩移动影响,巷道围岩周边应力中的最大主应力方向也将发生大幅度的偏转.伴随着软弱顶板采动巷道围岩主应力大小和方向的不断演化,最大塑性破裂深度逐渐扩展且朝向顶板,塑性区扩展过程中会出现隔层分布现象,顶板剧烈变形主要是由塑性破坏产生,各层位顶板的破裂顺序依次为浅部塑性破坏、高位软岩塑性破坏和中位岩层的破裂.中部层位的断裂破坏一般滞后于高位穿透塑性区的形成.期间巷道围岩出现严重的非均匀性大变形,支护难度极大.据此提出了以注浆锚索为核心的顶板控制方法,注浆层位应主要集中在采动期间发生高位穿透塑性破坏的层位,注浆覆盖范围应不小于高位穿透塑性破坏的分布范围,巷道顶板变形监测结果表明,顶板控制效果良好,顶板未出现安全隐患且变形量在允许范围内.

摘要： 本文针对ISSC及ISO标定计算任务中的两艘典型实船,从循环累积塑性破坏角度,采用ABAQUS程序进行非线性数值分析,初步研究了船舶总纵极限强度的安全性.研究表明由于循环载荷的作用,船舶在中拱、中垂两种状态下的总纵强度承载能力都发生了弱化.因此目前采用的船舶一次性崩溃下总纵极限强度分析所得结果在实际上偏于危险,有必要深入开展循环累积塑性破坏下船舶总纵极限强度的研究.将非线性数值分析与船舶实际的航行状态相联系,更加准确地分析与评估船舶总纵破坏时的极限强度,为正确评估船舶总纵强度承载能力奠定基础,所获结果有一定的创新性及工程应用前景和价值.

摘要： 针对软土地区坑底下伏有硬土的弱透水层与承压含水层的基坑.基于承压水引发基坑突涌塑性破坏的三维弹塑性有限元模型,分析了坑底弱透水层厚度、土粘聚力和摩擦角等抑制因素对基坑突涌塑性破坏的影响.计算结果表明:坑底弱透水厚度和土粘聚力与坑底土突涌塑性破坏成非线性反比关系,坑底弱透水层越厚或土粘聚力越大,坑底土突涌塑性破坏的可能性或破坏程度越小,而土摩擦角对坑底土突涌塑性破坏影响不大.最后,提出一些对含承压水基坑设计施工有参考价值的建议.

摘要： 本文提出钢筋混凝土框架的塑性破坏分析方法,研究了构件刚度和结构瞬态动力特性随时间变化的规律,研究了结构塑性破坏的具体过程及其倒塌状态的一些规律,揭示了结构发生破坏直至倒塌过程中动力特性的变化,以及对地震波频率特性影响的新认识.建立了结构机动计算机分析方法,分析结构倒塌状态,揭示了结构倒塌的详细过程.最后,对两幢钢筋混凝土框架结构在地震作用下的塑性破坏过程和失稳倒塌进行了深入的分析.

摘要： 针对当前钻井钻遇坚硬岩层时存在的机械钻速慢、钻头磨损严重等问题,国外提出了一种微波辅助破岩技术.本文利用ANSYS有限元软件建立了花岗岩的二维模型,模拟实际钻井工况下微波照射岩石,仿真不同照射时间的模型内部温度场、应力场和塑性破坏的发展演化情况,分析钻井条件下微波破岩的细观机理及损伤规律,认为岩石损伤主要由基质透波材料的拉应力破坏和不同矿物交接处的剪切破坏造成.通过对比钻井条件施加前后的仿真结果,发现钻井条件下微波破岩更加困难,需要更长的照射时间才能使岩石产生破坏.因此,在今后的实际钻井微波破岩应用中,要充分考虑不同钻井工况的影响,通过适当增加微波照射时间等方法提高微波破岩效率.

摘要： 本文以万峰煤矿1209掘进工作面地质条件为背景,采用现场测试与FLAC3D数值模拟相结合的方法,分析复合顶板巷道围岩破坏范围和特征,确定万峰煤矿复合顶板巷道合理支护参数.结果表明,万峰煤矿复合顶板巷道现有的支护参数不能有效地控制巷道围岩的变形,巷道围岩塑性区超过锚杆支护长度.本研究对复合顶板巷道支护参数优化和设计具有一定指导作用.锚杆-锚索支护系统的设计原则应为：在破碎的围岩中，锚杆的长度应保证锚固在松动圈外的稳定围岩中，通过锚杆提供的轴向力与切向力，提高不连续面的抗剪强度，破碎煤岩体的整体强度、完整性与稳定性，使破碎岩体在巷道表面形成次生承载层；锚索作为一种补强技术，它的作用除将锚杆支护形成的次生承载层与围岩的关键层相连，还须控制锚固范围内的顶板离层，充分调动深部围岩的承载能力，使更大范围的岩体共同承载，提高支护系统的稳定性；在支护参数设计中，应根据巷道围岩条件，采用合理的锚杆支护参数，选择与之相匹配的锚索支护参数，这是锚杆一锚索联合支护的关键对于1209掘进巷道滞后迎头32m以后时锚杆工作阻力基本稳定，锚杆工作载荷过大，有些地方出现锚杆失效现象，表明锚杆的强度及长度选择和布置方式不合理，需要改进；在滞后迎头26m左右时，顶板开始稳定，最大离层量为43mm，有些地方出现锚索工作阻力减小，锚索失效现象，表明锚索的强度及长度选择和布置方式不合理。对于1209掘进巷道，在距迎头32m以内时，顶板锚杆(索)工作阻力趋于稳定，两帮在距迎头84m后开始稳定。结合理论分析和数值模拟结果，优化后的巷道围岩支护参数能够有效地控制复合顶板巷道围岩变形和破坏，并产生一定的经济和安全效益。

摘要： 本文以万峰煤矿1209掘进工作面地质条件为背景,采用现场测试与FLAC3D数值模拟相结合的方法,分析复合顶板巷道围岩破坏范围和特征,确定万峰煤矿复合顶板巷道合理支护参数.结果表明,万峰煤矿复合顶板巷道现有的支护参数不能有效地控制巷道围岩的变形,巷道围岩塑性区超过锚杆支护长度.本研究对复合顶板巷道支护参数优化和设计具有一定指导作用.锚杆-锚索支护系统的设计原则应为：在破碎的围岩中，锚杆的长度应保证锚固在松动圈外的稳定围岩中，通过锚杆提供的轴向力与切向力，提高不连续面的抗剪强度，破碎煤岩体的整体强度、完整性与稳定性，使破碎岩体在巷道表面形成次生承载层；锚索作为一种补强技术，它的作用除将锚杆支护形成的次生承载层与围岩的关键层相连，还须控制锚固范围内的顶板离层，充分调动深部围岩的承载能力，使更大范围的岩体共同承载，提高支护系统的稳定性；在支护参数设计中，应根据巷道围岩条件，采用合理的锚杆支护参数，选择与之相匹配的锚索支护参数，这是锚杆一锚索联合支护的关键对于1209掘进巷道滞后迎头32m以后时锚杆工作阻力基本稳定，锚杆工作载荷过大，有些地方出现锚杆失效现象，表明锚杆的强度及长度选择和布置方式不合理，需要改进；在滞后迎头26m左右时，顶板开始稳定，最大离层量为43mm，有些地方出现锚索工作阻力减小，锚索失效现象，表明锚索的强度及长度选择和布置方式不合理。对于1209掘进巷道，在距迎头32m以内时，顶板锚杆(索)工作阻力趋于稳定，两帮在距迎头84m后开始稳定。结合理论分析和数值模拟结果，优化后的巷道围岩支护参数能够有效地控制复合顶板巷道围岩变形和破坏，并产生一定的经济和安全效益。

摘要： 本文以万峰煤矿1209掘进工作面地质条件为背景,采用现场测试与FLAC3D数值模拟相结合的方法,分析复合顶板巷道围岩破坏范围和特征,确定万峰煤矿复合顶板巷道合理支护参数.结果表明,万峰煤矿复合顶板巷道现有的支护参数不能有效地控制巷道围岩的变形,巷道围岩塑性区超过锚杆支护长度.本研究对复合顶板巷道支护参数优化和设计具有一定指导作用.锚杆-锚索支护系统的设计原则应为：在破碎的围岩中，锚杆的长度应保证锚固在松动圈外的稳定围岩中，通过锚杆提供的轴向力与切向力，提高不连续面的抗剪强度，破碎煤岩体的整体强度、完整性与稳定性，使破碎岩体在巷道表面形成次生承载层；锚索作为一种补强技术，它的作用除将锚杆支护形成的次生承载层与围岩的关键层相连，还须控制锚固范围内的顶板离层，充分调动深部围岩的承载能力，使更大范围的岩体共同承载，提高支护系统的稳定性；在支护参数设计中，应根据巷道围岩条件，采用合理的锚杆支护参数，选择与之相匹配的锚索支护参数，这是锚杆一锚索联合支护的关键对于1209掘进巷道滞后迎头32m以后时锚杆工作阻力基本稳定，锚杆工作载荷过大，有些地方出现锚杆失效现象，表明锚杆的强度及长度选择和布置方式不合理，需要改进；在滞后迎头26m左右时，顶板开始稳定，最大离层量为43mm，有些地方出现锚索工作阻力减小，锚索失效现象，表明锚索的强度及长度选择和布置方式不合理。对于1209掘进巷道，在距迎头32m以内时，顶板锚杆(索)工作阻力趋于稳定，两帮在距迎头84m后开始稳定。结合理论分析和数值模拟结果，优化后的巷道围岩支护参数能够有效地控制复合顶板巷道围岩变形和破坏，并产生一定的经济和安全效益。

摘要： 本文以万峰煤矿1209掘进工作面地质条件为背景,采用现场测试与FLAC3D数值模拟相结合的方法,分析复合顶板巷道围岩破坏范围和特征,确定万峰煤矿复合顶板巷道合理支护参数.结果表明,万峰煤矿复合顶板巷道现有的支护参数不能有效地控制巷道围岩的变形,巷道围岩塑性区超过锚杆支护长度.本研究对复合顶板巷道支护参数优化和设计具有一定指导作用.锚杆-锚索支护系统的设计原则应为：在破碎的围岩中，锚杆的长度应保证锚固在松动圈外的稳定围岩中，通过锚杆提供的轴向力与切向力，提高不连续面的抗剪强度，破碎煤岩体的整体强度、完整性与稳定性，使破碎岩体在巷道表面形成次生承载层；锚索作为一种补强技术，它的作用除将锚杆支护形成的次生承载层与围岩的关键层相连，还须控制锚固范围内的顶板离层，充分调动深部围岩的承载能力，使更大范围的岩体共同承载，提高支护系统的稳定性；在支护参数设计中，应根据巷道围岩条件，采用合理的锚杆支护参数，选择与之相匹配的锚索支护参数，这是锚杆一锚索联合支护的关键对于1209掘进巷道滞后迎头32m以后时锚杆工作阻力基本稳定，锚杆工作载荷过大，有些地方出现锚杆失效现象，表明锚杆的强度及长度选择和布置方式不合理，需要改进；在滞后迎头26m左右时，顶板开始稳定，最大离层量为43mm，有些地方出现锚索工作阻力减小，锚索失效现象，表明锚索的强度及长度选择和布置方式不合理。对于1209掘进巷道，在距迎头32m以内时，顶板锚杆(索)工作阻力趋于稳定，两帮在距迎头84m后开始稳定。结合理论分析和数值模拟结果，优化后的巷道围岩支护参数能够有效地控制复合顶板巷道围岩变形和破坏，并产生一定的经济和安全效益。

摘要： 本文以万峰煤矿1209掘进工作面地质条件为背景,采用现场测试与FLAC3D数值模拟相结合的方法,分析复合顶板巷道围岩破坏范围和特征,确定万峰煤矿复合顶板巷道合理支护参数.结果表明,万峰煤矿复合顶板巷道现有的支护参数不能有效地控制巷道围岩的变形,巷道围岩塑性区超过锚杆支护长度.本研究对复合顶板巷道支护参数优化和设计具有一定指导作用.锚杆-锚索支护系统的设计原则应为：在破碎的围岩中，锚杆的长度应保证锚固在松动圈外的稳定围岩中，通过锚杆提供的轴向力与切向力，提高不连续面的抗剪强度，破碎煤岩体的整体强度、完整性与稳定性，使破碎岩体在巷道表面形成次生承载层；锚索作为一种补强技术，它的作用除将锚杆支护形成的次生承载层与围岩的关键层相连，还须控制锚固范围内的顶板离层，充分调动深部围岩的承载能力，使更大范围的岩体共同承载，提高支护系统的稳定性；在支护参数设计中，应根据巷道围岩条件，采用合理的锚杆支护参数，选择与之相匹配的锚索支护参数，这是锚杆一锚索联合支护的关键对于1209掘进巷道滞后迎头32m以后时锚杆工作阻力基本稳定，锚杆工作载荷过大，有些地方出现锚杆失效现象，表明锚杆的强度及长度选择和布置方式不合理，需要改进；在滞后迎头26m左右时，顶板开始稳定，最大离层量为43mm，有些地方出现锚索工作阻力减小，锚索失效现象，表明锚索的强度及长度选择和布置方式不合理。对于1209掘进巷道，在距迎头32m以内时，顶板锚杆(索)工作阻力趋于稳定，两帮在距迎头84m后开始稳定。结合理论分析和数值模拟结果，优化后的巷道围岩支护参数能够有效地控制复合顶板巷道围岩变形和破坏，并产生一定的经济和安全效益。

摘要： 介绍了无锡尚能太阳能研发楼8层钢结构构成及结构分析，针对上部3层采用的悬挂柱悬挂体系及节点形式，进行节点分析及试验，提供类似项目设计施工优化建议。

摘要： 本发明公开一种混凝土梁塑性期三点弯曲破坏后强度再生试验方法，其特征在于：混凝土梁试件水泥标号、加强筋的选择与分析，混凝土梁试件基本规格尺寸确定与模具选择，混凝土梁试件的浇铸、脱模成型与编组编号，混凝土梁试件洒水养护与塑性期试验时间确定、记录，在刚性试验机上进行塑性期混凝土梁三点弯曲试验，混凝土梁试件破坏后裂缝观测与试验基本力学参数记录，塑性期混凝土梁试件三点弯曲破坏后裂缝注浆修复养护，修复与无修复混凝土梁试件养护完成后的二次三点弯曲强度试验，对采集数据进行对比分析，确定修复混凝土梁强度再生百分比。本发明方法步骤简单，易于操作，较好地实现了混凝土梁塑性期三点弯曲破坏后强度再生试验研究。

摘要： 本发明公开一种塑性混凝土防渗墙渗透破坏比降质量检测试验装置，包括基体；基体内埋设有墙体；墙体沿顶面向下开设有实验腔；实验腔内通过密闭组件连接有输水管的管壁；输水管一端伸入实验腔，另一端与水泵连通；水泵与电源电性连接；电源还与固定设置在基体底面的对照单元电性连接；对照单元与观测单元相互配合；输水管上安装有压力表。本发明通过设置新型密封塞结构实现试验过程中密封性良好，且可通过调节密封塞的内压使其密封性长久保持直至试验结束；还可通过观测单元与对照单元相互配合，确定墙体外部墙体承受压强值的实施变换。

摘要： 本发明公开一种模拟土性劣化渐进破坏过程隐式梯度塑性有限元方法，通过偏微分方程将非弹性内变量与细观应变耦合，引入空间二阶梯度；根据建立的模型，建立残差方程，获得一致切线矩阵；建立宏观平衡方程与偏微分方程残差系统，对位移和细观应变空间离散，获得有限元刚度矩阵；每个荷载步求解未知量和一致切线矩阵以及有限元刚度矩阵；利用人机交互界面部件模块建立力学分析模型，设定节点集合、划分网格、输出初步计算文件；修改计算文件、引入用于显示计算结果的网格、创建分析步、施加位移边界条件、确定可视化状态变量；利用任务提交平台连接计算文件与自定义子程序，获得渐进破坏计算结果。本发明获得了不依赖网格划分的客观数值解。

摘要： 本发明公开了塑性混凝土防渗墙渗透破坏比降质量检测试验装置和方法。塑性混凝土防渗墙渗透破坏比降质量检测试验装置，包括：若干观测单元，观测单元设在观测孔内，观测单元能检测到从试验孔渗透墙体并进入到观测孔内的液体，试验孔设在墙体上，观测孔设在基体上，墙体埋设在基体中，观测孔布置在墙体的两侧。有益效果：墙体埋设在基体中，能实现原位测试，使墙体能在实际工况中被测出抗渗透破坏的性能；试验孔用于向墙体内注入高压液体，能通过渗透破坏试验来测试墙体的抗渗透破坏的性能；观测孔设在墙体的两侧，观测单元设在观测孔中，能实时检测到高压液体是否已经渗透墙体以及墙体是否已经发生渗透破坏。本发明涉及防渗工程。

摘要： 本发明公开了一种塑性混凝土墙体芯样渗透破坏比降质量检测装置和方法。该塑性混凝土墙体芯样渗透破坏比降质量检测装置包括试件舱和渗透驱动组件；试件舱用于盛放固定芯样试件，其包括试件舱主体；试件舱主体为两端开口的筒状结构，其具有侧壁和由侧壁围合形成的第一容置腔体，第一容置腔体内具有芯样试件放置区域和抗渗粘结剂填充区域，抗渗粘结剂填充区域位于芯样试件放置区域和侧壁之间；渗透驱动组件用于连接于试件舱的一端，并向试件舱内所盛放的芯样试件施加水压，以进行渗透破坏比降检测。本发明塑性混凝土墙体芯样渗透破坏比降质量检测装置的检测准确性高，可靠性好，操作简单，检测效率高，检测成本低。

摘要： 本发明公开了一种塑性混凝土防渗墙渗透破坏比降质量检测试验装置，包括基体，所述基体的上端开设有放置槽，所述放置槽内设有墙体，所述墙体的上端设有试验槽，所述基体的上端设有水泵，所述水泵的进水端连通有进液管，所述水泵的出水端连通有传输管，所述试验槽的槽口处安装有密闭塞，所述传输管远离水泵的一端贯穿密闭塞并延伸至试验槽内，所述基体的上端安装有外接电源。该装置在塑性混凝土防渗墙渗透破坏比降质量检测试验过程中能够对试验槽的槽口进行完全的密封固定，且不会导致密闭塞弹出，同时当发生渗漏时会进行自动报警，无需人为的进行观测。

摘要： 本实用新型提出了一种热塑性塑料自动真空破坏阀，包括阀体，所述阀体内设有阀腔，所述阀腔内设有阀芯，所述阀体下方设有开口，所述开口处设有与阀体螺纹连接的阀座，所述阀体顶部设有进气口，所述进气口与阀腔连通的一端的中心与阀芯同心，所述进气口内设有过滤网；所述阀座上设有出气口；所述阀腔内壁设有沿其轴向方向设置的滑槽，所述阀芯外壁设有与滑槽适配的滑片，所述阀芯朝向进气口的一端设有与阀腔顶部位置的进气口适配的密封垫，所述阀芯朝向阀座的一端设有与阀座相抵的弹簧。本实用新型具有生产成本低，体积小巧重量轻，结构简单且组装维护方便的优点。

摘要： 均衡能量诱发塑性破坏且防治动力破坏的硬煤层开采方法及实验装置，属于煤炭开采技术领域，具体涉及硬煤层开采方法及实验装置。为了解决现有的硬煤层开采方法存在容易导致截齿磨损严重的问题以及容易引起动力破坏的问题。本发明在硬煤层的开采面上设置能量补偿孔阵列；每个能量补偿孔内设置一个能量补偿装置，通过设置冲击地压监测系统监测煤壁的能量分布，在煤层开采前，通过设置的冲击地压监测系统实时检测煤壁若干煤壁单元的能量情况，对应生成能量分布阵列，计算能量分布阵列的平均能量值并进行能量分布调整，从而实现硬煤层的开采。本发明适用于硬煤层的开采。

摘要： 本发明公开了一种变截面金属点阵结构初始刚度及塑性破坏强度计算算法，包括以下步骤：s1:通过建立平面坐标系，并结合BCC变截面金属点阵单胞杆的剖面尺寸得到BCC变截面金属点阵单胞杆截面的半径表达式；s2:通过建立空间坐标系并结合胡克定律及弯压组合变形公式得到所述单胞杆的结点所受的空间切向力、弯矩与空间位移的关系式；s3:通过能量守恒定律，结合所述空间切向力、弯矩与空间位移的关系式，得到一个关于所述单胞杆的结点处的切向力的一元二次方程，解该方程得到不含所述结点的空间位移的切向力表达式，并结合所述结点处的切向力与轴向力、弯矩的关系得到所述轴向力和弯矩的表达式；s4:依据胡克定律，结合步骤s3得出的所述切向力、弯矩、轴向力的表达式，得到BCC变截面金属点阵结构的初始刚度及塑性破坏强度。

摘要： 均衡能量诱发塑性破坏且防治动力破坏的硬煤层开采方法及实验装置，属于煤炭开采技术领域，具体涉及硬煤层开采方法及实验装置。为了解决现有的硬煤层开采方法存在容易导致截齿磨损严重的问题以及容易引起动力破坏的问题。本发明在硬煤层的开采面上设置能量补偿孔阵列；每个能量补偿孔内设置一个能量补偿装置，通过设置冲击地压监测系统监测煤壁的能量分布，在煤层开采前，通过设置的冲击地压监测系统实时检测煤壁若干煤壁单元的能量情况，对应生成能量分布阵列，计算能量分布阵列的平均能量值并进行能量分布调整，从而实现硬煤层的开采。本发明适用于硬煤层的开采。