高温后

摘要： 海砂的应用有利于缓解建筑用河砂的短缺现状,在海砂混凝土结构中以玻璃纤维增强复合材料(GFRP)筋替代钢筋可解决钢筋锈蚀引起的结构耐久性问题。目前,高温后GFRP筋-海砂混凝土的界面黏结失效规律尚不明确,对其界面力学行为的研究可促进GFRP筋-海砂混凝土结构的推广应用。该文提出了一种新型黏结滑移本构模型(指数-双曲线模型),并对高温后GFRP筋与海砂混凝土的界面力学行为进行了研究。基于ABAQUS平台,通过经验公式考虑了高温对各相材料力学性能的影响,采用内聚力损伤模型和混凝土塑性损伤模型,实现了高温后GFRP筋与海砂混凝土界面黏结失效模拟,并通过拔出试验验证了模拟的准确性。结果表明:有限元模拟结果与试验结果吻合较好;高温后海砂混凝土损伤主要集中于界面黏结段靠近加载端部分,且随着温度的升高,混凝土所受应力逐渐减小;高温后海砂混凝土和普通混凝土与GFRP筋的界面黏结性基本相当;高温后界面极限黏结强度损失率略大于筋材强度损失率,且界面极限黏结强度损失率随着混凝土强度等级的提高而增大。

摘要： 为了揭示高温后方钢管与再生混凝土的界面黏结性能,以最高经历温度(T)、再生粗骨料取代率(γ)为变化参数,设计并完成了20个试件高温后的推出试验.通过试验观察了试件的受力破坏过程及形态,获取了试件加载端和自由端的荷载-滑移曲线,分析了各变化参数对界面黏结性能及界面损伤发展过程的影响规律,并提出了相应的黏结强度的计算公式及黏结滑移本构方程.结果表明:试件加载端和自由端的荷载-滑移曲线形态基本一致,但加载端的初始滑移发生相对更早,曲线形态可以分为T≤200°C和T≥400°C两类;界面黏结性能整体上相比方钢管普通混凝土较差(相应的黏结性能平均差距范围约为3.10%~19.05%);随着经历温度的升高,黏结强度及黏结抗剪刚度先减小后增大,界面耗能能力则逐渐增大;随着再生粗骨料取代率的提高,黏结强度逐渐减小,而黏结抗剪刚度和界面耗能能力则均呈现先增大后减小再小幅恢复的变化趋势;界面初始黏结损伤的发生在T=600°C时明显推迟,并随再生粗骨料取代率的提高表现出逐渐提早的趋势,而T≤400°C时经历温度及再生粗骨料取代率对其影响均不大;黏结损伤发展速度随经历温度和再生粗骨料取代率的升高呈现先增大后减小的变化趋势.

摘要： 海洋环境中服役的结构在受到高温侵蚀作用后产生的损伤是不可估量的.碱激发海砂混凝土抵抗裂缝展开的能力需要被评估后才可以将其应用于海洋环境中.然而混凝土内部通常是不均匀的以及不连续的,并且这种情况在高温作用后会更加明显.为了探究这个问题,本文研究了两种不同矿渣粉(GGBFS)/粉煤灰(FA)质量比海水、海砂拌制的碱激发海砂混凝土在加热制度为10°C/min、恒温时间为180 min的情况下加热到200°C、400°C、600°C以及800°C的目标温度后的残余力学性能、微观表现以及基于边界效应模型(BEM)通过标准三点弯梁试验对无尺寸效应断裂参数抗拉强度f_(t)和断裂韧度K_(IC)的预测.研究发现:随着高温温度升高,f_(t)和K_(IC)逐渐降低并且降低速度越来越大.在400°C以下,更高GGBFS/FA质量比的碱激发海砂混凝土预测得到的断裂参数值比低GGBFS/FA质量比的混凝土高;超过400°C后,前者强度损失更大并且其残余强度明显低于后者.

摘要： 当前基于锈蚀的高温后钢筋混凝土梁试验研究较多,针对锈蚀梁试验的静力有限元分析较少,在理论研究以及试验验证方面存在一定不足。论文通过相关文献提供的试验数据采用ABAQUS有限元软件进行高温后锈蚀钢筋混凝土梁抗弯性能的静力数值模拟分析。

摘要： 为了研究高强Q960钢在火灾后的力学性能,对过火温度为300~900°C的高强Q960钢试件进行了稳态拉伸试验,得到其在自然冷却和浸水冷却条件下的应力-应变曲线、弹性模量、屈服强度和极限强度.结果表明:600°C是高强Q960钢强度发生明显变化的临界温度,将试验结果与普通Q235钢、Q345钢和高强Q460钢、Q690钢、S960钢进行比较,发现不同种类钢材经历高温后的力学性能退化程度并不相同;根据试验结果,建立了高强Q960钢高温后力学性能折减系数随温度变化的拟合公式,拟合结果与试验结果吻合较好.

摘要： 本研究共设计制作了60组聚丙烯纤维(PPF)混凝土棱柱体试件,并进行了6种温度作用后的单轴受压应力-应变全曲线试验。结果表明:常温下,PPF混凝土的峰值应力、弹性模量均高于基准混凝土;其峰值应变和泊松比的大小与PPF掺量和长度相关,当PPF长度为3mm、掺量为1.0kg/m^(3)时峰值应力最大;高温后,PPF混凝土的应力-应变全曲线相似,其质量损失率、峰值应力、峰值应变、弹性模量及泊松比的变化主要取决于PPF高温融化、气化对混凝土截面的削弱和温度应力释放两个方面。随经历温度升高,峰值应力和弹性模量减小,峰值应变与泊松比先降后增。当PPF长度为9mm,掺量为0.5kg/m^(3)时,高温后性能最优。研究基于回归分析,建立了高温后PPF混凝土单轴受压应力-应变的分段式本构方程。

摘要： 该文对国产Q460FR、Q420FR、Q345FR等高强度耐火钢进行了200°C~800°C高温过火、自然冷却后的拉伸试验,在获得高强度耐火钢高温冷却后的应力-应变关系曲线和力学性能参数,并与普通结构钢的高温冷却后力学参数进行对比后,给出了屈服强度和抗拉强度变化系数拟合公式。研究表明:国产高强度耐火钢在高温冷却后的屈服强度和抗拉强度均得到提高,弹性模量基本稳定。该文研究的结果可以用来评估耐火钢结构火灾后的承载性能。

摘要： 为研究自然冷却(自冷)和喷水冷却(水冷)两种方式对高温后圆钢管再生混凝土界面黏结性能的影响差异,以冷却方式、历经最高温度(T)和再生粗骨料取代率(r)为变化参数,设计并完成了21个试件的静力推出试验,观察了试件的破坏过程及形态,获得了荷载-滑移曲线,对比分析了不同冷却方式对高温后圆钢管再生混凝土短柱物理特征、界面破坏过程及黏结性能指标的影响。结果表明:与自冷试件相比,水冷试件的质量烧失率明显减小、初始滑移发生更晚,且在荷载-滑移曲线下降段中,水冷试件表现得更平缓。在自冷方式下,随着历经最高温度的增大,试件的界面黏结强度先减小后增大,但在水冷方式下,界面黏结强度先增大后减小;与自冷试件相比,T超过400°C后水冷试件的界面黏结刚度开始退化,在600°C时界面黏结刚度退化较大;无论是自冷还是水冷,随着历经最高温度的增大,界面黏结耗能系数不断减小。

摘要： 对30个钢筋全灌浆套筒灌浆连接试件高温后进行了静力拉伸试验,研究了温度和钢筋位置对钢筋全灌浆套筒连接的影响。结果表明:全灌浆套筒高温后的破坏形式为钢筋被拉断和钢筋刮犁式破坏两种;当破坏形态为钢筋拉断时,抗拉强度主要取决于钢材高温后的强度;当破坏形态为钢筋刮犁式破坏时,破坏强度取决于灌浆料的强度。

摘要： 为分析钢筋套筒灌浆连接在高温作用后的抗拉性能,进行了3种钢筋直径、6种不同温度下的钢筋套筒灌浆连接轴向拉伸试验,获得了连接试件的破坏模式和荷载-位移曲线;建立了高温后钢筋套筒灌浆连接轴向拉伸荷载作用下的有限元分析模型,对高温后套筒连接件的性能进行了分析,并将模型结果数据与试验数据进行了对比分析。采用验证后的模型分析了试件的极限荷载,以及钢筋、灌浆料、套筒的应力分布情况。研究表明:在常温下,钢筋锚固长度取套筒长度的一半能够满足连接的受力要求;试验试件在高温后表现出套筒外钢筋拉断破坏与钢筋灌浆料两者之间粘结滑移破坏两种破坏模式;有限元模拟所得荷载-位移曲线与试验曲线趋势一致;发生钢筋灌浆料两者之间粘结滑移破坏试件的极限荷载随温度的升高而明显下降;受力全过程中,钢套筒部件始终处在弹性范围内。

摘要： 通过对Q235和Q345两种常用钢材的高温后力学性能试验,研究钢材在经历高温和衙载作用冷却至常温后的力学性能。并于钢材在常温下的力学性能对比,分析高温后材料屈服强度、极限强度、弹性模量的变化规律,及温度和应力对其高温后力学性能的影响。为发生火灾后钢结构构件及结构整体的剩余承载力计算及修复加固提供依据,对工程实践具有较高指导意义。

摘要： 通过计算假定给出了GFRP单筋矩形混凝土梁常温下正截面承载力的计算方法，并参考相关文献给出了高温后混凝土抗压强度和GFRP筋的抗拉强度简化计算模型，在此基础上给出了高温后GFRP筋混凝土梁耐火极限承载力的简化、实用的计算公式。本文给出了相同截面尺寸，不同配筋率、不同温度下的单筋GFRP混凝土梁耐火极限承载力的弯矩计算结果。结果表明：相同截面尺寸的梁随配筋率的增加，梁的承载力增大；相同截面尺寸和配筋率的梁随温度的升高，梁的承载力下降。

摘要： 本发明公开了一种染色前高温退浆除油及染色后高温出水的工艺，包括：染色前，先在染缸内加水，再按照坯布种类的不同加入相应的助剂，将坯布放入染缸内进行运转，将定型机中流出的水及蒸汽导入染缸内使水温达到80‑90°C，保温30‑40min后放掉污水；在染缸内重新加清水和定型机中流出的水及蒸汽至水温达到80‑90°C，保温10‑20min后出水；染色后，在染缸内导入从定型机中流出的水及蒸汽使水温达到80‑90°C，保温20‑30min后放掉污水；重新导入水及蒸汽在相同的温度和保温时间后放掉污水；本发明还公开了一种染色前高温退浆除油及染色后高温出水的系统。本发明既可以杜绝油剂、低聚物沾缸引起的色点、色花，提高加工质量，又节约了电能和水能，减少了各项成本投入。

摘要： 本发明提供了一种活动式高温熔炼炉及高温熔炼后熔体结晶控制工艺，其中高温熔炼炉可移动，在熔炼完成后，整套炉子通过电动牵引拉出，可放置到合适地点，使得炉中熔体随炉豹纹缓慢冷却结晶，从而得到结晶颗粒小均匀的高品质产品。而发明工艺的有益效果则在于在结晶控制过程中，熔体不倾倒出来，而是在熔炼炉中随炉冷却结晶，延长结晶时的保温时间，熔体慢慢结晶，得到晶粒细小均匀的高品质产品。

摘要： 本发明公开了一种染色前高温退浆除油及染色后高温出水的工艺，包括：染色前，先在染缸内加水，再按照坯布种类的不同加入相应的助剂，将坯布放入染缸内进行运转，将定型机中流出的水及蒸汽导入染缸内使水温达到80‑90°C，保温30‑40min后放掉污水；在染缸内重新加清水和定型机中流出的水及蒸汽至水温达到80‑90°C，保温10‑20min后出水；染色后，在染缸内导入从定型机中流出的水及蒸汽使水温达到80‑90°C，保温20‑30min后放掉污水；重新导入水及蒸汽在相同的温度和保温时间后放掉污水；本发明还公开了一种染色前高温退浆除油及染色后高温出水的系统。本发明既可以杜绝油剂、低聚物沾缸引起的色点、色花，提高加工质量，又节约了电能和水能，减少了各项成本投入。

摘要： 本发明提供了一种活动式高温熔炼炉及高温熔炼后熔体结晶控制工艺，其中高温熔炼炉可移动，在熔炼完成后，整套炉子通过电动牵引拉出，可放置到合适地点，使得炉中熔体随炉豹纹缓慢冷却结晶，从而得到结晶颗粒小均匀的高品质产品。而发明工艺的有益效果则在于在结晶控制过程中，熔体不倾倒出来，而是在熔炼炉中随炉冷却结晶，延长结晶时的保温时间，熔体慢慢结晶，得到晶粒细小均匀的高品质产品。

摘要： 本发明公开了一种高温熔制矿物后黄铂金坩埚的清洗方法，按照下列步骤实施：1.选用电压220‑240V、功率50W、超声波频率40000Hz、容量2L；内槽尺寸：155*140*100mm的超声波清洗机；2.在超声波清洗槽内放入塑料薄膜套，将5%的盐酸加入到带有塑料薄膜套清洗槽内，液面没过黄铂金坩埚；3.开启超声波清洗机进行清洗，清洗5至10min取出，并用去离子水反复冲洗烘干，黄铂金坩埚内壁及底部的矿物熔融体附着物即可清洗干净。

摘要： 本发明旨在提供一种高温焊后热处理耐性优异的压力容器用钢板及其制造方法，即使在高温下长时间进行焊后热处理(PWHT)，强度和韧性的劣化也最少。

摘要： 本发明公开了一种铸造高温合金机匣变形后的校形方法及装置，校形装置包括基杆、校形块和连接件，基杆用于与数控车床连接，校形块与铸造高温合金机匣变形位置接触并发生挤压，校形块的表面硬度小于铸造高温合金的硬度。校形时，校形块压紧在孔直径超差位置的表面，然后使得校形块与铸造高温合金机匣之间产生相对运动，且校形块相对铸造高温合金机匣做圆周运动。本发明针对铸造高温合金机匣加工后变锥、变椭等问题实现了校形，保证了零件满足设计与工艺要求，同时减少了因此类变形造成的尺寸不合格而导致零件报废，具有广泛的经济效益。

摘要： 本发明提供一种高温气冷堆紧急停堆后堆芯冷却方法及系统，冷却方法包括包括如下步骤：氦气在反应堆和第一循环回路之间循环，以传递反应堆的热能；导热油在第二循环回路中循环，以传递氦气的热能；其中，在所述第一循环回路与所述第二循环回路之间设置热交换器，热交换器将氦气的热能传递至导热油；有机工质在第三循环回路中循环，以传递导热油的热能；其中，在所述第二循环回路与所述第三循环回路之间设置蒸发器，蒸发器将导热油的热能传递至有机工质，有机工质受热蒸发形成蒸汽；蒸汽做功后形成乏汽，乏汽冷凝后循环至所述蒸发器。本发明的一个技术效果在于，设计合理，提高了堆芯的冷却效率。

摘要： 本发明公开了一种高温后可修复的钢筋灌浆连接钢套筒，所述钢套筒为2个半圆筒拼合而成，所述钢套筒上设有灌浆口和排浆口；需连接的钢筋分别从钢套筒的两端插入钢套筒，所述钢套筒的两端均设有封闭橡胶圈；所述钢套筒外壁上设有通孔，通孔上采用橡胶塞封堵。

摘要： 本发明公开了一种高温后钢‑PVA混杂纤维混凝土受弯性能试验方法，涉及建筑材料检测领域，该高温后钢‑PVA混杂纤维混凝土受弯性能试验方法采用水泥为新华牌P.O.42.5型号普通硅酸盐水泥，细骨料为普通中砂，粗骨料为粒径不大于20mm的碎石；钢纤维采用衡水晟泽建材有限公司生产的铣削波浪型钢纤维；PVA纤维采用上海影佳实业发展有限公司生产的高强高模聚乙烯醇纤维；高温加热试验炉采用江苏盐城东台双宇生产的SX2‑15‑10智能马弗炉，炉膛尺寸为60cm×40cm×30cm。