总传热系数

摘要： 将平板陶瓷膜组成膜组件对烟气水分和余热进行回收,考察了烟气的温度、相对湿度、流速和冷却水温度等参数对膜组件水热回收性能的影响。在实验工况下,水通量和水回收效率随着烟气温度、烟气相对湿度的增加和冷却水温度的降低而上升;水通量随着烟气流速的加快而上升,水回收效率随着烟气流速的加快先上升后降低;膜组件的水通量和水回收效率最高分别可达22.0 kg/(m^(2)·h)和36.3%。平板陶瓷膜回收的热量主要来自烟气潜热,烟气潜热换热量与水通量呈正相关变化趋势。在实验工况下,平板陶瓷膜组件的总传热系数最高为412 W/(m^(2)·°C),高于多通道管式陶瓷膜和单通道管式陶瓷膜。

摘要： 通过粘温特性实验及环道实验等,对顺北外输原油的结蜡模型及其建立过程进行分析,并通过建立不加热管道最优经济清管周期模型及满足安全运输的约束条件,结合顺北1联合站-3号阀室间管道不同季节运行工况,分别对其最优清管周期及经济性进行研究。结果表明:采用不加热原油输送管道最优清管周期,相比于其实际清管周期,可以使每公里平均运行成本在春季、夏季、秋季、冬季分别节约11%、19%、30%和13%。

摘要： 根据海外某沙漠油田的特点和前期项目实施经验,针对埋地集输管道设计的相关技术问题进行探讨,主要包括管道路由的确定、管道覆土层厚度的确定、管道防腐措施、管道保温方案的确定、总传热系数的选择、溶气原油的黏度和凝固点等问题,以期为后续具体设计提供参考。

摘要： 为研究加热输送原油管道总传热系数的计算,确定仪长线的总传热系数,对仪长线沿线各段四季分4次采用探针法测量现场土壤导热系数,结果基本在0.9~2.0 W/(m·°C)之间。考虑到仪长线管径从864 mm到406 mm,采用分段式计算方法,根据苏霍夫温降公式、油流至管内壁放热系数α1的计算公式以及热平衡方程,计算出各管段的总传热系数,并确定了沿线各段总传热系数为2.0~3.0 W/(m^(2)·°C)。根据仪长线运行参数,利用苏霍夫温降公式,进行投产后管道“总传热系数”的反算,结果表明投产初期大冶—武汉段数值比设计值大60%。

摘要： 处于地下水环境中的埋地热油管道周围难以形成稳定的温度场,热损失较大,应优先考虑采用保温措施.选择保温层厚度时应综合考虑经济性及安全性.本文根据地下水环境下埋地热油管道的传热规律,对管道总传热系数K值计算公式进行了简化.在给定油品种类和管道直径的条件下,计算得到了不同保温层厚度时的出站温度;对比了不同管径时保温层厚度变化对费用净现值的影响,给出了保温层厚度的推荐值.

摘要： 为保障长庆—呯和浩特原油管道(长呯原油管道)安全、平稳运行,实现降耗输送,在分析历年沿线温降、地温真实数据的基础上,利用经典油温预测工具计算了各管段总传热系数K,且在充分考虑油品物性、运行经验和风险因素基础上,确定了原油安全进出站温度及输量,进而探讨了长呼原油管道夏季一站启炉优化运行方案的可行性.实践结果表明:管道的总传热系数是预测出站温度的关键参数,须选择合适的预测工具;进站温度23°C是确保管道安全平稳运行的前提条件,是确定出站温度的重要依据;合理的输量可进一步提高方案的稳定性.方案实施后,管道运行能耗较2013年、2014年、2016年、2017年分别下降了25％、44％、22％、26％,节能降耗效果显著,证实了长呼原油管道夏季一站启炉的可行性,为后续运行工作提供了有力支持,为类似原油管道优化运行提供了参考和借鉴.

摘要： 文章针对管壳式换热器在运行过程中出现的堵塞、泄漏故障进行分析,提出了更换换热管材质的改善措施,并针对材质更换后对总传热系数所造成影响进行了论证性验算.

摘要： 流花16-2油田海底管道原油在深水不保温输送过程中,管壁结蜡对管道全线总传热系数的变化影响很大.本文通过室内环道蜡沉积实验建立流花16-2油田管道蜡沉积预测模型,模拟研究了不同沉积时间条件下管道沿线结蜡速率及结蜡厚度的变化,并引入单位时间管道全线总结蜡量概念对管道全线结蜡速率进行了描述.结果表明,在管壁结蜡层的保温作用下,管道沿线最大蜡层厚度位置处的总传热系数迅速降低导致后管段油流温度升高,管道沿线蜡沉积速率峰值向管段末端移动;随着沉积时间的增长,管道全线结蜡区域逐渐扩大,导致单位时间管道全线总结蜡量增大;根据管道沿线最大蜡层厚度2 mm或管道全线总结蜡量10 m3的沉积时间,推荐流花16-2海底管道清管周期为3～5 d,以保障海底管道的安全运行.

摘要： 固体界面不完整接触会产生接触热阻.为研究固井界面不完整接触产生的微环隙对井筒温度场预测的影响,推导了接触热阻计算方法,并设计空气条件下测试接触热阻的实验进行了验证,最后研究了不考虑固井界面接触热阻的经典方法在预测井筒温度场时产生的偏差.结果表明:接触热阻与接触表面的间距和温度有相关性;固井界面微环隙增大(0.05～1 mm)、注蒸汽时间增加(2～40 d)、地层温度升高(305～400 K)等情况下,预测井筒温度场时不考虑固井界面充填气体的微环隙,将使计算的水泥环外壁温度略有偏低(约3 K),而水泥环内壁温度和地层内壁温度偏高较大(约14 K).提出的将固井界面接触热阻应用到井筒径向传热的方法,可以使井筒温度预测更符合现场实际.

摘要： 为了给埕岛油田海底管道设计提供准确的基础数据支持,结合埕岛油田目前使用最多的双壁保温海底输油管道的特点,通过分析双壁保温海底输油管道的传热过程,分解计算各传热过程的热阻,对不同流态分别给出计算方法.为校验每种管径的总传热系数,通过采集实际投产管道的温度运行数据,反算总传热系数,对原理论计算值进行修正,保证了后续同管径海底输油管道热力计算的准确性.

摘要： 准确计算热油管道的总传热系数对于提高经济效益和避免安全事故都具有极为重要的意义。本文认为在总传热系数计算中，主流与近壁边界间的过渡区、即热边界层内的换热不可忽略；进而采用动量热量比拟的方法建立输油管道对流换热系数模型，并在此基础上对总传热系数进行了分析计算。计算结果表明，边界层内的对流换热系数在大多数工况下对管道的总传热系数具有较大影响。

摘要： 大小孔折流板是一种新的管壳式换热器壳程导流结构,波纹管是一种应用较广的传热强化管,本论文对由大小孔折流板、普通弓形折流板、波纹管及直管构造的几种不同结构管壳式换热器进行流体流动与传热数值模拟,比较壳程流动阻力和总传热系数,结果发现在结构参数和流动条件相同的前提下,采用大小孔折流板结构的换热器壳程压力降比采用常规折流板结构换热器降低69％左右;采用波纹管结构换热器的总传热系数比直管结构换热器的高3％～28％;大小孔折流板和波纹管组合结构的换热器综合性能最好,应用前景广.

摘要： 本文分析了闭式冷却塔的传热传质机理，建立了二维计算模型，在此模型的基础上编写圆管型闭式冷却塔设计计算模拟程序。采用不同作者经典的传热传质经验公式，以总传热系数、换热面积为研究方向，计算模拟分析管内流速、配风量、喷淋密度、迎面风速对热力性能的影响，得到了各因素的最佳范围，对封闭式冷却塔的性能优化设计具有一定的指导作用。

摘要： 在低温工况下(-18°C)，对一小型间冷式制冷装置的变间距翅片管蒸发器在结霜工况下的动态性能进行了实验研究，考察了进口空气温度，空气相对湿度和空气风速对蒸发器性能的影响，给出了换热量、空气侧压降、结霜量和总传热系数在结霜过程中的动态变化规律。实验结果表明在低温工况下，不同的环境参数对结霜的影响差别较大。结果可为优化环境参数，使制冷系统达到节能匹配提供参考。

摘要： 本文以空气和水为流动介质，在空气进口流速uin=1 6 m/s的范围内，在适体坐标系下，采用耦合数值计算的方法，对圆管管翅式散热器肋侧换热系数进行数值求解，并与实验值相比较。结果表明：本文提出的采用散热器传热系数K1 求解得到的肋侧换热系数与实验值更为接近，而采用定性温度Tbulk 得到的数值结果与实验值的误差较大。从而验证了本文提出的数值方法的准确性和可靠性。

摘要： 本文以空气和水为流动介质，在空气进口流速uin=1 6 m/s的范围内，在适体坐标系下，采用耦合数值计算的方法，对圆管管翅式散热器肋侧换热系数进行数值求解，并与实验值相比较。结果表明：本文提出的采用散热器传热系数K1 求解得到的肋侧换热系数与实验值更为接近，而采用定性温度Tbulk 得到的数值结果与实验值的误差较大。从而验证了本文提出的数值方法的准确性和可靠性。

摘要： 本文以空气和水为流动介质，在空气进口流速uin=1 6 m/s的范围内，在适体坐标系下，采用耦合数值计算的方法，对圆管管翅式散热器肋侧换热系数进行数值求解，并与实验值相比较。结果表明：本文提出的采用散热器传热系数K1 求解得到的肋侧换热系数与实验值更为接近，而采用定性温度Tbulk 得到的数值结果与实验值的误差较大。从而验证了本文提出的数值方法的准确性和可靠性。

摘要： 本文以空气和水为流动介质，在空气进口流速uin=1 6 m/s的范围内，在适体坐标系下，采用耦合数值计算的方法，对圆管管翅式散热器肋侧换热系数进行数值求解，并与实验值相比较。结果表明：本文提出的采用散热器传热系数K1 求解得到的肋侧换热系数与实验值更为接近，而采用定性温度Tbulk 得到的数值结果与实验值的误差较大。从而验证了本文提出的数值方法的准确性和可靠性。

摘要： 阐述换热器水侧污垢的形成、危害，提出考虑污垢时水冷冷水机组换热器的设计方法，指出正确选取污垢系数的重要性，并就GB/T 18430.1-2007规定的水侧污垢系数进行讨沦。

摘要： 本发明创造提供了一种基于非稳态传热技术的现场快速鉴别普通与low‑e中空玻璃及现场快速检测中空玻璃的现场传热系数检测的装置及方法，通过自主设计研发的控制装置及防护箱在中空玻璃一侧施加固定的加热功率，进而测量中空玻璃另一侧表面的温度变化及响应时间，分析温度与时间变化的曲线，找出不同组合形式的中空玻璃表面温度变化的规律，确定相关参数之间的关系及数学模型，寻找判定依据及判定指数(K

摘要： 本发明提供一种传热系数检测加热装置及传热系数检测装置，其中传热系数检测加热装置包括箱体，包括箱体本体以及形成于所述箱体本体内部的空腔，所述箱体本体的开口端与待检测的围护结构的内表面密封连接；加热装置，设于所述箱体内。采用热流计法对建筑围护结构进行传热系数检测时，将箱体的开口端与待检测的围护结构的内表面密封连接，通过加热装置对箱体内进行加热，使箱体内的温度高于围护结构外侧的温度10°C以上，即可进行检测，结构简单，不需要在现场搬运空调，大大提高了工作效率，也不需要对室内进行加热，操作简单，在各种季节都可进行检测。

摘要： 本发明公开一种建筑墙体传热系数检测装置及建筑墙体传热系数检测方法，采用双层箱体结构，环境箱体、检测箱体中都设置有加热器，并通过温度传感器实时检测环境箱体、检测箱体中的温度，通过加热器实时调整环境箱体、检测箱体中的温度，环境箱体、检测箱体设定同温度，这样可以使检测箱体中的测试温度和环境箱体中的环境温度差可以达到规范要求，从而可以有效降低检测箱体边缘的热损失，如果不能够达到试验精度要求，可以通过加大环境箱体与检测箱体间距的方法降低检测箱体的边缘热损失偏差，有效控制检测精度。

摘要： 本发明提供一种建筑围护结构传热热阻/传热系数的现场测定方法，利用实时的温度测量，通过数据处理，公式计算，能比较准确地测量得出建筑围护结构的热阻或传热系数。本发明只需以一天24h小时为周期，求解建筑围护结构的热阻或传热系数所需要的计算周期内各表面的平均温度，进而带入计算公式完成现场检测的任务。本发明检测快速，测试数据准确，不需要大量的仪器设备，克服了热流计法受测量时间较长、环境影响较大；热箱法设备提及较大、安装极为不便；红外热像仪法应用范围比较局限的问题。

摘要： 本发明创造提供了一种基于非稳态传热技术的现场快速鉴别普通与low‑e中空玻璃及现场快速检测中空玻璃的现场传热系数检测的装置及方法，通过自主设计研发的控制装置及防护箱在中空玻璃一侧施加固定的加热功率，进而测量中空玻璃另一侧表面的温度变化及响应时间，分析温度与时间变化的曲线，找出不同组合形式的中空玻璃表面温度变化的规律，确定相关参数之间的关系及数学模型，寻找判定依据及判定指数(K

摘要： 本发明创造提供了一种基于非稳态传热技术的现场快速鉴别普通与low‑e中空玻璃及现场快速检测中空玻璃的现场传热系数检测方法，通过在中空玻璃一侧施加固定的加热功率，进而测量中空玻璃另一侧表面的温度变化及响应时间，分析温度与时间变化的曲线，找出不同组合形式的中空玻璃表面温度变化的规律，确定相关参数之间的关系及数学模型，寻找判定依据及判定指数(K

摘要： 本实用新型提供一种传热系数检测加热装置及传热系数检测装置，其中传热系数检测加热装置包括箱体，包括箱体本体以及形成于所述箱体本体内部的空腔，所述箱体本体的开口端与待检测的围护结构的内表面密封连接；加热装置，设于所述箱体内。采用热流计法对建筑围护结构进行传热系数检测时，将箱体的开口端与待检测的围护结构的内表面密封连接，通过加热装置对箱体内进行加热，使箱体内的温度高于围护结构外侧的温度10°C以上，即可进行检测，结构简单，不需要在现场搬运空调，大大提高了工作效率，也不需要对室内进行加热，操作简单，在各种季节都可进行检测。

摘要： 本实用新型创造提供了一种基于非稳态传热技术玻璃传热系数的快速检测装置，通过自主设计研发的控制装置及防护箱在中空玻璃一侧施加固定的加热功率，进而测量中空玻璃另一侧表面的温度变化及响应时间，分析温度与时间变化的曲线，找出不同组合形式的中空玻璃表面温度变化的规律，确定相关参数之间的关系及数学模型，寻找判定依据及判定指数(KP值)，进而鉴别被测试件是否为具有节能效果的中空玻璃。该装置适用于各种施工环境，可以快速准确地计算出门窗、幕墙用中空玻璃的传热系数，且检测数据精确，弥补了我国在现场检测建筑门窗、幕墙用中空玻璃传热系数的空白。

摘要： 本发明公开了一种气体到土壤的总传热系数测试方法、装置及系统，通过数据采集器采集待测试输气管段的气体数据和土壤温度数据；其中，所述数据采集器安装在所述待测试输气管段上，且所述待测试输气管段为已投产运行的输气管道上的任意一段；根据所述气体数据和所述土壤温度数据，计算获得所述待测试输气管段的气体到土壤总传热系数，从而获得所述输气管道的气体到土壤总传热系数。与现有技术相比，通过实时、有效地收集、分析处理输气管道中气体及周围环境的温度等参数，从对单段管道中气体到土壤的总传热系数的计算，得出整段管道中气体到土壤的总传热系数，减少对人工的依赖性，提高了数据的准确性。

摘要： 本发明公开一种注蒸汽井井筒总传热系数计算方法，包括：将井筒从井口至喇叭口按照预定规则分割成多个井筒单元；获取多个所述井筒单元的结构参数；根据所述结构参数按照预定算法计算每个所述井筒单元的井筒总传热系数。所述预定规则包括：沿着井筒按照井筒结构的变化，依据不同井筒结构的长度进行分段。