飞溅区
飞溅区的相关文献在1991年到2022年内共计122篇,主要集中在金属学与金属工艺、石油、天然气工业、化学工业
等领域,其中期刊论文70篇、会议论文5篇、专利文献43044篇;相关期刊41种,包括跨世纪(学术版)、中国高新技术企业(中旬刊)、东北大学学报(自然科学版)等;
相关会议5种,包括2015年度钻井技术研讨会暨第十五届石油钻井院(所)长会议、中国石油学会石油工程专业委员会海洋工程工作部2012年工作年会暨技术交流会、'2008全国钢结构学术年会等;飞溅区的相关文献由280位作者贡献,包括黄彦良、侯保荣、余秀明等。
飞溅区—发文量
专利文献>
论文:43044篇
占比:99.83%
总计:43119篇
飞溅区
-研究学者
- 黄彦良
- 侯保荣
- 余秀明
- 黄桂桥
- 单亦礼
- 李焰
- 李鑫
- 王勇
- 郭为民
- 魏绪钧
- 严新永
- 亢淑梅
- 侯发臣
- 侯越
- 徐美玲
- 李再春
- 李文军
- 王宁
- 赵清平
- 赵辉
- 路金林
- 郭菁
- 马峥
- 马秀敏
- 严玲
- 于萱
- 余直霞
- 冯兴国
- 刘文
- 刘明
- 华正岩
- 叶永彪
- 叶海宾
- 周晨
- 夏伦进
- 孙兆浩
- 孙建波
- 宋春娜
- 巫飞
- 张体明
- 张国庆
- 张炜强
- 张经磊
- 张静
- 张鹏
- 徐优红
- 徐小连
- 揭敢新
- 晏学兵
- 曲文娟
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孙锟;
刘文;
杨盛;
陈晓东;
段立志
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摘要:
跨接管海上安装时,在穿越飞溅区的阶段受到较大的环境荷载,对现场安装海况有严格要求,使得安装作业效率较低。为扩大跨接管安装的容许海况,利用OrcaFlex软件建立了包括垂直连接器在内的完整跨接管安装分析模型,研究了撑杆配重、吊机吊高及作业半径、垂直连接器索具数量、波流方向等关键因素对跨接管所受应力的影响。结果表明:增加撑杆配重和减小吊机吊高及作业半径均无法有效降低跨接管穿越飞溅区时的最大应力响应,而增加垂直连接器索具数量、选择合适的作业船首向都可以有效降低跨接管穿越飞溅区时的应力响应。因此,刚性垂直连接跨接管安装时将垂直连接器由2腿索具改为4腿索具以及选择适宜的浪向2种措施相结合的方案,跨接管的最大允许作业海况达到了2 m,提高了跨接管的海上安装效率。本研究为刚性跨接管的海上安装提供了参考。
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刘文;
郑可欣;
位予瑄;
吴健行;
唐婷
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摘要:
与国外制造加工的管汇相比,国产化管汇有质量较轻、体积较小且高度面积比小的特点,当穿越飞溅区时会受到较大的波流载荷,在海床着陆阶段需要将其升沉方向的运动速度和运动位移控制在设计范围之内。该文主要针对这两种工况进行建模优化分析,结果显示在保证管汇和船舷的安全距离的情况下,吊臂角度减少至70°较适宜作业;在海床着陆阶段,开启吊机主动升沉补偿系统(Active Heave Compensation,AHC)可以确保管汇的垂向运动速度和位移均满足施工要求,降低吊机钩头的动态载荷。该文为国产管汇的海上安装提供了指导。
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昝英飞;
郭睿男;
韩端锋;
黄福祥;
罗超;
贾辉
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摘要:
针对吸力锚吊装作业跨越飞溅区时的动力学问题,本文基于雷诺时间平均Navier-Stokes(RANS)方程,采用流体体积函数法求解多相流,对在不规则波浪中不同吊装速度下缆绳拉力与吊物运动进行了分析.通过数值结果与工程实测数据进行对比,验证数学模型的准确性,并研究动态影响因子、特征拉力和运动参数随傅汝德数和速度的变化.结果表明:在实际吊装速度为0.1~0.7 m/s时,即使缆绳的拉力和结构物的运动呈非线性变化,吊装作业中缆绳也不会发生松弛;随着吊装速度的增加,纵向和横向位移的均值增加,最大可达-1.204 m.结构物的横摇和纵摇加剧,而艏摇减弱,但吊装速度最大时艏摇角仍大于0.25°.研究表明:在吊装作业中应当充分考虑吸力锚的水平面非对称运动,仅对其垂向运动进行仿真是不合理的.
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朴泷;
徐旭锋;
陆卫中;
任立纯;
方明山
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摘要:
针对海洋环境下传统钢管桩飞溅区、潮差区的防腐涂层材料耐久性差、服役寿命短、易受机械损伤失效等技术难题,以宁波舟山港主通道项目为背景,结合环氧粉末涂层的优势,提出一种应用于海上钢管桩飞溅区、潮差区的新型纤维增强环氧粉末复合涂层技术.新型纤维增强环氧粉末复合涂层由性能优异的耐磨耐蚀多元有机/无机纤维和环氧粉末制成.采用复合涂层一体化缠绕施工技术,保证了多层复合涂层体系的相容性、粘结性、致密性.与以往加强级双层环氧粉末涂层相比,纤维增强环氧粉末复合涂层抗冲击强度提升100%,耐磨性提升70%,耐划伤性提升60%,该技术首次应用于宁波舟山港主通道项目,应用效果良好.
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马桂君;
王伊诺;
晏学兵;
韦宣余;
聂兰兆
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摘要:
根据海洋飞溅区腐蚀环境,对钢结构飞溅区防腐从涂层系统、施工工艺和质量控制方面进行了系统的阐述,详细介绍了厚浆型环氧涂料的施工工序、相关注意事项以及验收标准,为飞溅区钢结构涂层施工和质量控制提供参考.
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马桂君;
王伊诺;
晏学兵;
韦宣余;
聂兰兆
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摘要:
根据海洋飞溅区腐蚀环境,对钢结构飞溅区防腐从涂层系统、施工工艺和质量控制方面进行了系统的阐述,详细介绍了厚浆型环氧涂料的施工工序、相关注意事项以及验收标准,为飞溅区钢结构涂层施工和质量控制提供参考。
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陈伟军;
郭海;
许小波;
郭兴伟;
苗俊安;
贾健
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摘要:
海洋飞溅区与全浸区服役的涂层须具备优异的防腐可靠性,行业通常依据NORSOK M501标准对涂层认证测试.标准推荐的涂层系统按NO.7A、7B、7C区分,测试项目包括海水浸泡、循环老化、阴极剥离.文章分析了NORSOK M501对飞溅区和全浸区涂层系统的认证要求,结合涂料工业现状作了选型推荐,在涂层测试和海洋防腐工程中有较好的参考作用.
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郎东旭;
王立秋;
李勇
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摘要:
介绍了海管潮差区和飞溅区立管部分目前现有的几种传统腐蚀修复方法和水下高分子材料修复法,比较了现有传统修复方法与水下高分子材料修复法的优缺点,通过比较认为水下高分子材料修复法具有防腐性能好、结构强度高、耐温性好及施工方便快捷等优点.最后以渤海某油田2个平台海管立管腐蚀修复工程为案例,详细描述了利用水下高分子材料修复海管立管的具体实施过程.
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王忠畅
- 《中国石油学会石油工程专业委员会海洋工程工作部2012年工作年会暨技术交流会》
| 2012年
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摘要:
海洋固定平台飞溅区是处于海平面附近,在潮水和波浪的作用下经常处于干湿交替状态的区域.由于现行主要规范对飞溅区的确定没有明确的计算公式,一些推荐做法也是根据本地特定的条件,不具有通用性.本文从飞溅区的定义出发,结合南海特殊的台风和非台风条件,提出一种南海深水飞溅区的确定方法,同时结合结构布置,探讨更加经济的导管架布置原则.
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黄桂桥
- 《耐蚀金属材料第九届学术年会》
| 2003年
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摘要:
报告了12种铜合金在青岛海域飞溅区暴露16年的腐蚀结果,总结它们在飞溅区的腐蚀行为和规律.铜合金在飞溅区的腐蚀率较低,长期暴露,发生较轻的点蚀和缝隙腐蚀.在飞溅区黄铜有脱锌腐蚀倾向.紫铜和青铜耐蚀性接近,腐蚀率随暴露时间降低.HMn58-2和HSn62-1短期暴露的腐蚀率随暴露时间降低,长期暴露腐蚀率出现上升的趋势.HA177-2和BFe10-1-1的腐蚀率随暴露时间略有增加.长期暴露,HA177-2、BFe10-1-1和BFe30-1-1的耐蚀性比紫铜差.
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黄桂桥
- 《'2001全国水环境腐蚀与防护学术交流会》
| 2001年
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摘要:
获得了5种不锈钢在青岛海域飞溅区暴露16年的腐蚀结果,总结了其在飞溅区的腐蚀行为和规律.2Cr13在飞溅区不能维持其表面的钝态,它的耐蚀性较差.含Cr16℅以上的不锈钢在飞溅区有较好的耐蚀性.1Cr18Ni9Ti、00Cr19Ni10和000Cr18Mo2在飞溅区暴露2~4年间,F179在1、2年间,点蚀速度较大,而后它们的点蚀深度随时间无明显加深.不锈钢在飞溅区的点蚀密度随暴露时间增大.增加Cr含量、添加Mo能提高不锈钢在飞溅区的耐蚀性.
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艾飞;
张伟国;
逄淑华;
刘永峰
- 《2015年度钻井技术研讨会暨第十五届石油钻井院(所)长会议》
| 2015年
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摘要:
针对海洋油田表层套管飞溅区(splash zone)易出现的套管完整性问题,考虑到传统的修补措施如跨越式封隔器等无法满足后期作业对井眼尺寸要求,提出了套管外补贴技术.本文介绍了套管外补贴的结构原理和工艺流程,以及在惠州油田HZ19-3-6井及HZ26-1-16井的应用情况,结果表明修复后的套管能保持原有强度且产生永久密封,具有不牺牲井眼尺寸等优点.同时针对作业过程中出现的复杂情况进行了深入分析,并提出解决方案.对海洋油田表层套管完整性的修复工作具有实践支持和理论指导意义,同时也给陆地油田水井、地热井等套管的修复提供借鉴和启示.
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