燃料比

摘要： 为提升钒钛磁铁矿冶炼的经济效益,研究了降低钒钛磁铁矿冶炼燃料比的技术措施的必要性,并从原料精细化、高风温技术、控制湿度、控制冶炼强度、提高w(CO_(2))、提高压力、选择低硅铁以及减少热量损失八个角度提出了切实可行的解决措施,最后从运营管理的维度及科技含量的先进性和技术设备的优化配制两个角度对管理体系的建设做出了畅想,以期对相关产业发展起到一定的推动作用。

摘要： 为降低高炉冶炼燃料比,减少生产成本,创造更多的综合效益,重点关注耗能高的高炉炼铁工序,采用相关工艺技术,采取提升热风温度、炉顶压力、强化化富氧冶炼及喷吹煤粉等多种冶炼措施,不断降低工序中的能源损耗,从而提升高炉炼铁操作的环保效果。

摘要： 为了避免高炉炼铁燃料消耗过多,出现严重经济损失,以及资源浪费问题,需要进一步对高炉炼铁燃料比的技术举措展开分析。本文分析降低高炉炼铁燃料比的技术举措相关内容,优先对降低高炉炼铁燃料比的现实意义与价值展开分析,明确有效控制高炉炼铁燃料比的现实意义和重要性,引起企业以及相关工作人员的重视。重点对降低高炉炼铁燃料比技术举措进行研究,针对目前高炉炼铁的现状,采取针对性的举措来实施燃料比的管控工作,配合使用大风机和大风量来对高炉进行操控,使燃料比达到最低,以此提高其利用系数,实现合理使用资源和高强度冶炼的目标。

摘要： 湖南华菱湘潭钢铁有限公司(简称湘钢,下同)湘钢炼铁厂2^(#)高炉在2019年大修之前,存在低产能高消耗的缺点。2020年初大修结束之后,采用非中心加焦模式,并采取一系列措施提高产量降低燃料消耗。具体措施包括:保证合理的含铁炉料结构,提高炉料质量和炉料的平均入炉粒度;制定合理的炉内操作制度、渣铁排放制度、造渣制度及上下部调剂手段。通过一系列的技术措施,2020年完成产量268.94万吨,全年利用系数维持在3.0以上,燃料消耗量较2019年降低61 kg,降低了生产成本,同时为湘钢其他高炉提产降耗提供了理论基础和实践参考。

摘要： 针对首钢长钢炼铁厂2020年度高炉和烧结工序吨铁能耗较高、与行业先进水平相比差距较大的问题,通过采取优化高炉操作水平、强化电能管控等措施,高炉工序吨铁能耗由430.94 kg标煤降到415.17 kg标煤,烧结吨矿能耗由57.30 kg标煤降到48.08 kg标煤,成效显著。

摘要： 随着社会经济不断发展,我国工业化、城市化建设水平显著提高,在这种背景影响下,虽然为社会发展带来了极高的经济效益,但同时也导致生态环境日益恶化、能源资源逐渐短缺等问题。钢铁企业作为我国经济发展中重要的产业之一,也是污染排放和能源消耗大户,在我国提倡节能减排的发展理念下,对钢铁企业生产经营模式进行改革创新刻不容缓。在高炉炼铁过程中,燃料比作为衡量生产标准的重要指标,能够在一定程度上体现出钢铁企业高炉炼铁的工艺水平,因此,相关人员要着重注意降低高炉炼铁的燃料比,满足我国节能减排发展理念的同时,促进钢铁企业长远稳定的发展。基于此,文章主要分析我国钢铁企业高炉炼铁燃料比现状与发展趋势,并提出几点有效的技术措施,以供参考。

摘要： 践行以大数据分析+冶炼智能诊断+人工智能算法+专家控制策略为主线的技术体系,通过IT与OT的深度融合,研发高炉炉热闭环智能控制系统,并成功投用于太钢4 350 m~3高炉。设计系统闭环下发逻辑,以系统研发目标、技术框架为指导,形成集物料跟踪、目标设定、寻优燃料比、数据预处理、异常状况处理等模块为一体的技术路线。投用后,工长只需要设置目标Si范围和目标铁水测温上下限,系统即可自动跟踪高炉焦炭负荷变化,自动寻优控制燃料比,自动平衡料速,自动平衡热负荷、煤气利用、焦炭煤粉质量变化、炉缸盈亏变化等影响炉热的关键因素,自动计算当前状态下的喷煤量,并自动下发一级系统执行,取代人工操作。投用效果表明,该系统不仅能够有效降低炉温波动,提高铁水质量,降低炼钢双渣冶炼次数30%,而且能够通过稳定炉温有效促进高炉炉况顺行,显著降低燃料比,综合创效1 276万元/年。

摘要： 对陕钢铁前系统技术进步所遵循的理念及采取的措施进行了总结.认为:①焦炭质量管理的核心是对焦炭粒度的管理,诸多检验指标最后大多指向粒度变化和对粒度变化的影响程度,热态强度的本质是检验焦炭能否满足高炉软熔带对焦炭粒度的要求;②提高含铁炉料质量所采取的一切技术措施都应服务于冶金性能的提高,提高冶金性能是提高含铁炉料质量的最终目标,冶金性能指标的提升更为直接地促进了高炉技术经济指标的进步;③高炉温度场合理分布既是高炉调剂的依据,又是对调剂结果的检验.

摘要： 基于迁安地区气象条件,计算了不同月份的鼓风湿度.通过热量平衡,分析了鼓风湿度、鼓风湿度年周期变化、昼夜周期变化规律,以及鼓风湿度的变化对高炉冶炼的影响.结果表明:①高炉鼓风湿度越大,燃料比越高;②鼓风湿度呈现季节性和昼夜规律性变化,鼓风湿度夏季高达18.13g/m3,冬季低至0.1.32g/m3;③1 g/m3的鼓风湿度折合降低理论燃烧温度约5.82°C(考虑H2的利用);④1 g/m3的鼓风湿度对高炉的影响程度,随吨铁耗风量及CO利用率变化而相应地变化.

摘要： 总结了韶钢8号高炉在低风温冶炼条件下实现了高炉的长期稳定顺行.韶钢8号高炉于2009年投产,炉容3200m3,配备4座内燃式热风炉,至2019年热风炉出现不同程度的隔墙垮塌,烧穿,风温大幅降低,被迫热风炉采用轮流修复,送风方式由原来的两烧两送,改为两烧一送,平均风温降至1040°C.高炉通过优化操作制度,加强原燃料管理,加强炉外出铁管理及强化设备管理,实现了高炉长期稳定顺行,取得了理想的技术经济指标.

摘要： 对武钢有限1号高炉降低燃料比的措施进行了总结.通过调整风口布局、优化装料制度及高炉操作参数,加强炉前炉内操作管理,高炉平均煤气利用率达50％,燃料比大幅降低,达到国内同级别高炉领先水平.

摘要： 新1号高炉在2012年11月投产,2016年11月到2017年4月燃料比平均为541.29kg/tFe.2017年5月开始本厂通过运用六西格玛方法分析确定重要因子并制定解决方案,制定控制计划书,在控制阶段降低燃料比530kg/tFe以下,满足高炉强化冶炼需要.

摘要： 对青特钢2×1800m3高炉长期稳顺、低燃料比经验进行总结.通过强化原、燃料质量管理、稳定炉内操作制度、提高风温和富氧率、提高煤比和控制出铁节奏等措施,实现了快速开炉,长期稳顺,低燃料比,有效管控的良好局面.

摘要： 对山钢3200m3高炉在低品位入炉原料条件下的低燃料比冶炼实践进行了总结.在入炉品位逐年降低的情况下,通过不断地摸索和总结经验,积极采取应对措施,如减少中心焦比例、稳定初始煤气流分布、低硅冶炼、提高风温、加强精细化管理等,3200m3高炉主要技术经济指标明显改善.进入2017年,山钢3200m3高炉实现了入炉品位56.22％的情况下,最低入炉焦比达到315kg/t,煤比达到180kg/t,燃料比为495kg/t,创历史最好水平,达到国内同类型高炉的先进水平.

摘要： 芜湖新兴铸管1#1280m3高炉自2017年1月以来,通过稳定原燃料结构和成分,调整上、下部操作制度,提高风温,提高炉顶压力等措施降低燃料比,降低了Si02的入炉量.同时,采取提高高炉渣碱度及MgO含量,降低硅的还原,使生铁硅含量降低至0.239％的水平,达到了低硅、节焦、增产的目的.

摘要： 河钢宣钢2号2500m3高炉自2013年以来,坚持控制边缘,稳定中心的原则,通过调整上部装料制度,由"中心注焦"转型为"平台+漏斗"的布料模式.通过操作制度的转型不但实现了高炉炉况长期稳定顺行,而且大大提高了高炉煤气利用率,燃耗大幅降低,炉顶设备运行周期显著延长.在此基础上,进一步优化上部装料制度,逐步向矿焦平铺靠拢,技术经济指标进一步改善,燃料比最低达到494kg/t.

摘要： 2017年我国生铁产量是持续增长的态势,与上年相比铁产量升高了1.83％,主要是重点企业产铁增涨2.15％,使我国炼铁产业集中度有所提高;中钢协会员单位高炉利用系数、入炉铁品位、劳动生产率和热风温度有所提高,说明炼铁技术进步了;但燃料比、工序能耗、污染物排放有所升高,应当及时扭转;各企业之间炼铁系统技术经济指标发展不平衡,差距较大,生产条件有较大区别.

摘要： 日照钢铁于2003年3月31日开工建设,9月28日第一座高炉竣工投产,目前有16座高炉,高炉炉容在450m3～1080m3,具备年产1700万吨生铁的能力.对炉料结构与燃料质量进行分析，对高炉燃料比、高炉入炉焦比和煤比等技术指标的变化规律进行分析。从薄壁炉型成功应用、低硅冶炼技术、大富氧经济煤比冶炼技术、有害元素控制和定期排碱技术、提高烧结矿实物质量攻关、焦炭烘干技术、出铁组织优化与量化管理等方面分析了日钢铁炼铁的技术进步。

摘要： 本钢北营新2号高炉通过不断探索及研究,总结出适合新2号高炉原燃料特点的布料矩阵,并取得了良好的效果,实现一氧化碳利用率48.5％～49.5％,大焦比327kg/t,燃料比518kg/t,高炉利用系数2.43以上.优化期布料矩阵相对中心加焦模式取消了失效角位(12°)加焦，利用减小焦炭最小布料档位角度弥补中心气流的不足，同时，相对“平台+漏斗”布料模式增加了料面平台宽度，改善了料面稳定性和透气性，结合了两种布料模式的优点，即有利于高炉炉况的稳定顺行，获得良好的生产指标，又对原燃料的质量波动具备良好的适应能力，总体效果显著。

摘要： 新常态下,高炉产量需要与市场需求相结合,而控产对高炉生产影响较大,易造成炉缸不活跃、燃料比升高等问题.针对这些问题,基于数据分析的思想,提出一套维持高炉控产条件下稳定顺行的方法,以产量确定风量、进而确定顶压,通过调整风口保证一定的鼓风动能,结合理论燃耗提出富氧和喷煤的匹配关系,在此基础之上还提出料制计算方法,为分析料制变化提供了新模式.

摘要： 本发明涉及使燃料电池用燃料组入多孔性材料，成型为一定的形状，在得到的燃料保持材料成型体的表面形成被膜，制造燃料电池用固体燃料。另外还涉及使水与燃料电池用燃料组入多孔性材料，成型为一定的形状，在得到的燃料保持材料成型体的表面形成被膜，制造燃料电池用固体燃料。由此，可以制造操作性优良的燃料电池用固体燃料，同时可以控制燃料电池用燃料的气化，可以改善燃料电池用燃料的安全性。

摘要： 在本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片的至少一个面，利用荧光渗透探伤试验检测出的上述片的表面的瑕疵数在将上述片分割成1边为30mm以内的区域所得的各区域中为30点以下。本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池具备燃料极、空气极、以及配置在上述燃料极和上述空气极之间的本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片。本发明的固体氧化物型燃料电池具备本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池。

摘要： 燃料电池用燃料、燃料电池用燃料罐及燃料电池，含有选自甲醇、乙醇、二甲醚及甲酸的至少1种有机化合物和利用气相色谱-质谱分析的单一成分换算为1～200ppm的烃类化合物。

摘要： 本发明涉及使燃料电池用燃料组入多孔性材料，成型为一定的形状，在得到的燃料保持材料成型体的表面形成被膜，制造燃料电池用固体燃料。另外还涉及使水与燃料电池用燃料组入多孔性材料，成型为一定的形状，在得到的燃料保持材料成型体的表面形成被膜，制造燃料电池用固体燃料。由此，可以制造操作性优良的燃料电池用固体燃料，同时可以控制燃料电池用燃料的气化，可以改善燃料电池用燃料的安全性。

摘要： 本发明涉及一种用于向燃料箱提供燃料的燃料加注口颈。该燃料加注口颈包括基管，该基管具有入流开口和至少一个出流开口以及从入流开口穿过基管的内部到所述至少一个出流开口的流动路径。此外，该燃料加注口颈包括具有入流端口的过渡管和具有至少一个出流端口的延伸管。该过渡管以可释放方式连接到所述延伸管，并且提供了从入流端口穿过过渡管的内部并穿过延伸管的内部到所述至少一个出流端口的流动通道。过渡管的至少一部分被可移除地并且以覆盖所述至少一个出流开口的方式布置在基管的内部。

摘要： 描述了一种用于从燃料箱中提取气态燃料的燃料提取系统。所述燃料提取系统包括：输送装置，所述输送装置被配置成用于输送气态燃料并且使气态燃料从第一压力水平达到第二压力水平；第一管线，所述第一管线被配置成用于使所述输送装置与所述燃料箱的内部以流体方式连接；缓冲箱，所述缓冲箱被配置成用于储存具有第二压力水平的燃料，并且所述缓冲箱具有第一出口和第二出口；具有气动致动装置的至少一个阀；以及第二管线，所述第二管线被连接到所述缓冲箱的第一出口并且被配置成用于将所述具有第二压力水平的燃料的一部分引导至所述至少一个阀的气动致动装置。此外描述了一种燃料箱设备以及一种燃料电池系统。

摘要： 本说明书涉及固体氧化物燃料电池的电极浆料、用于固体氧化物燃料电池的电极的生片、固体氧化物燃料电池的电极、固体氧化物燃料电池、以及固体氧化物燃料电池的电极的制造方法，所述电极浆料包括：氧离子传导性无机颗粒；成孔剂；受控絮凝剂；以及溶剂。

摘要： 本发明的目的在于提供作为燃料电池的电极的气体扩散层、催化剂层的形成材料等有用的、导电性、气体扩散性优异的导电膜。本发明的导电膜含有平均直径(Av)和直径的标准偏差(σ)满足关系式:0.60＞(3σ/Av)＞0.20碳纳米管、和与该碳纳米管不同的导电性碳，它们的含有比例以质量比计(碳纳米管/导电性碳)为1/99～99/1。

摘要： 在本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片的至少一个面，利用荧光渗透探伤试验检测出的上述片的表面的瑕疵数在将上述片分割成1边为30mm以内的区域所得的各区域中为30点以下。本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池具备燃料极、空气极、以及配置在上述燃料极和上述空气极之间的本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片。本发明的固体氧化物型燃料电池具备本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池。

摘要： 一种燃料供给组件，其接收包括具有高级烃和低级烃内含物的烃和高分子量含硫化合物的液体燃料原料的供给，该高级烃内含物和高分子量含硫化合物比低级烃内含物更不易挥发。燃料供给组件向燃料电池组件供给燃料并且具有适于容纳液体燃料原料以气化而形成燃料原料蒸气的外壳单元(201)，该气化条件使得，在燃料原料蒸气中与在液体燃料原料中相比，低级烃内含物的浓度更高并且高级烃内含物和高分子量含硫化合物的浓度更低。在燃料供给组件中设置收集单元，其具有与外壳单元连接的第一端和适于与燃料电池组件连接的第二端，该收集单元从外壳单元收集燃料原料蒸气，以使得该蒸气可用于燃料电池组件。