壁后注浆

摘要： 为解决骆驼山煤矿斜井井筒形成后井壁涌水治理难题,提出了一种截断井筒涌水补给水源、充填井筒壁后松动圈、提高井筒围岩稳定性的旋喷注浆支护方法。采用旋喷注浆法截断主斜井井筒涌水补给水源,采用壁后注浆技术充填井筒长期涌水携砂所形成的空隙和空洞,加固井筒并进一步封堵井筒涌水;通过水位观测、流场变化分析、钻孔验证和涌水量变化分析等方法对注浆治理效果进行验证。结果表明,旋喷注浆和壁后注浆既可封堵井筒涌水,又能充填加固井筒壁后空隙和空洞,消除井筒后期生产运行期间的安全隐患,对斜井井筒涌水治理具有很好的参考价值。

摘要： 盾构隧道施工过程中,壁后注浆材料强度的变化直接影响到隧道结构的稳定及地表沉降.为了探究水玻璃与氯化铝对壁后注浆浆液改性后强度变化的影响,通过对4组浆液开展三轴试验,研究了不同龄期下改性浆液的抗剪强度变化规律.结果表明:壁后注浆浆液为呈应变软化型浆液,浆液的28 d峰值强度最大提高了1.3倍,主要是通过黏聚力的增加而提高;改性浆液的黏聚力随氯化铝添加量增加而增加,最大达1330 kPa,氯化铝与水玻璃反应是改性浆液后黏聚力增加的主要原因.试验结果可为盾构壁后注浆材料的改性及配制提供一定的参考.

摘要： 对盾构隧道壁后C-S双液浆性能指标进行试验研究,结果表明,掺加P·O 42.5水泥的双液浆近似呈Bingham塑性流体,可调节的配合比范围较大,随着配合比的增大,不同水玻璃模数浆液塑性黏度与黏聚力均增大,初凝、终凝时间均缩短,结石体早期初凝强度基本增大。掺加P·C 32.5水泥的双液浆较符合假塑性流体,可调节的配合比范围较小,随着配合比的增大,不同水玻璃模数浆液塑性黏度基本增大,初凝时间变化表现出缩短、缓增、激增阶段,结石体早期初凝强度先增大后减小。大模数水玻璃配制的C-S双液浆塑性黏度大、稳定性好、强度高,但流动性差,不适用于配制同步注浆浆液。大配合比的C-S双液浆塑性黏度大、稳定性好,但流动性差,结石体早期初凝强度不稳定,成本高,建议配合比为0.08∶1~0.15∶1。

摘要： 我国盾构隧道广泛使用凝结时间较长的单液浆,但由于注入后不能及时凝结常常引发管片上浮、浆液流失等工程问题。针对这些问题提出“定时浆”的概念。通过在单液硬性浆中添加氯化铝溶液与水玻璃,基于浆液的胶结时间、流动度、28 d强度等指标研究了“定时浆”的配方。结果表明:1)通过先加入氯化铝溶液再加入水玻璃的方法,可以实现浆液“定时”凝结;2)在硬性浆中掺加0.50%~0.75%的氯化铝溶液、1.00%~1.25%的水玻璃,可以达到良好的定时效果;3)通过简单的注浆设备改造可以形成“双液单注”的定时注浆工艺。

摘要： 双液浆胶凝时间短,早期强度较高,能够及时填充盾尾空隙,有效防止管片上浮、错台及地表沉降。依托北京东六环改造工程,采用室内试验比较分析了水灰比、波美度对双液浆泌水率、强度等性能指标的影响。通过原型试验,探讨了注浆量、注浆压力、配合比等因素对大直径盾构隧道同步双液注浆的扩散机理及注浆效果的影响规律。研究结果表明:化学胶结时间,物理初凝、终凝时间随水灰比减小而逐渐减小;原型试验中土压力和孔隙水压力整体呈“单峰”式曲线变化;盾构隧道管片上浮量在-10~10 mm,管片错台量集中在3 mm以内,地表沉降值较小。

摘要： 为探究盾构隧道壁后注浆浆液在围岩内的渗透扩散行为,基于达西定律和流体力学,建立考虑与不考虑黏度时变性的浆液渗透扩散方程,并根据弹性力学原理,推导渗透压力作用下围岩的径向有效应力、切向有效应力和径向位移的计算方程;基于长沙地铁4号线盾构施工实测数据,借助Matlab软件对方程进行计算分析,提出壁后注浆对围岩的影响机理。结果表明:壁后注浆浆液在围岩中的扩散半径随注浆压力和注浆时间的增加而增大;当考虑浆液的黏度时变性时,浆液扩散半径会缩小,特别是在长注浆时间(40 min)情况下,浆液的扩散半径相对于不考虑黏度时变性时缩小34.9%;随着注浆压力的增大,渗透区土体的径向有效应力增大,切向有效应力减小,且随着围岩距隧道中心距离的增加,最终均趋于原位围岩有效应力;壁后注浆渗透压力使围岩产生的径向压缩变形量随注浆压力的增大而增大,当注浆压力为0.42 MPa时,围岩内部最大位移达7.81 mm。

摘要： 为优化水下盾构隧道施工参数设定问题,以兰州地铁1号线下穿黄河泥水平衡式盾构隧道工程为研究背景,针对其独特的强透水砂卵石地层条件,对水下盾构隧道穿越砂卵石地层施工参数进行统计分析。盾构施工参数相互联系、相互影响,施工时应综合考虑各参数的联动关系。为保证隧道开挖面土体稳定,施工时应适当提高盾构推力,保持切口泥水压力稳定,掘进速度不宜过快。为形成致密性良好的泥膜,适当提高泥浆性能参数。为有效减少地层损失和地表沉降,应加强同步注浆控制,选择凝结时间较短的注浆浆液。

摘要： 当盾构隧道位于水位线以下时,为了分析壁后注浆浆液驱动地下水体过程,基于毛细管组渗透理论,将浆液的渗流路径概化为毛细管,考虑牛顿流体浆液驱动地下水(牛顿流体)进行扩散,推导了半球形及柱形模型浆液渗流扩散半径计算式,并讨论了注浆压力、浆液水灰比、地层渗透系数的影响.研究结果表明:浆液扩散半径主要与注浆压力、渗透率、注浆时间、孔隙率、浆液和地下水黏度等因素有关,浆液水灰比对于浆液扩散半径影响最为显著,浆液的黏度由0.0047 Pa•s降至0.0019 Pa•s时,浆液扩散半径在注浆时间为1 h时降低幅度为46.7%,相同注浆条件下可增大水灰比来增大浆液扩散半径;浆液扩散半径随渗透系数的增大而增大,地层的渗透系数大小一定程度上反映了浆液扩散的难易程度;在计算出浆液扩散半径(浆液加固范围)的基础上提出了注浆压力下限值计算方法,用以指导盾构隧道壁后注浆工程施工.

摘要： 城市轨道交通盾构隧道结构超限变形极有可能引发隧道结构失稳甚至破坏,使其丧失使用功能。因此需要采取必要加固或纠偏措施治理盾构隧道结构超限变形。以苏州轨道交通实际运营线路盾构隧道例,介绍了盾构隧道管片壁后注浆横向纠偏技术,结合三维激光扫描监测数据分析了盾构隧道管片壁后注浆加固效果。由分析可知,管片壁后注浆可有效提升盾构隧道结构的强度,能够纠正盾构隧道结构超限收敛变形,纠偏范围可控制在0~20 mm内。同时需通过轨道精调等处理道床存在的问题,这可有效控制盾构隧道变形超限带来的结构问题。

摘要： 大社矿工业广场92606工作面开采致使东副井筒发生严重破坏,为减轻工业广场待采92606外工作面开采扰动对东副井筒的叠加影响,采取的加固方案如下:(1)在东副井筒破坏位置处(埋深298 m)采用单液水泥浆和水泥水玻璃双液浆进行壁后注浆加固;(2)待注浆帷幕达到强度后,为释放因开采煤层导致地层沉降所产生的作用于井筒的竖向负摩擦力,在垂深278 m处开切卸压槽,该卸压槽内充填沥青防腐木砖;(3)同时,为增强井筒强度和稳定性,在东副井破坏段采用槽钢井圈加固。井筒加固后,在三个水平采用振弦式应变计、振弦式测缝计和振弦式压力计对其应力应变进行监测,结果表明:开采130 d后,一水平和三水平位置井筒环向和竖向拉应力均在为5 MPa左右,小于井筒极限承载力;卸压槽防腐松木产生1.5 mm的压缩变形,远小于其极限压缩量(132 mm),表明井筒加固后目前处于安全状态。

摘要： 地铁隧道盾构施工壁后注浆体在不同地层条件下的固结过程有很大差异,以硬性浆、惰性浆为研究对象,在四种渗透系数不同的地层条件下进行固结试验.研究表明:地层渗透系数大于浆体平均渗透系数时,两种浆体固结时间均比较短,且沉降量基本相同;当地层渗透系数小于浆体平均渗透系数时,两种浆体固结时间明显增长,硬性浆由于水泥水化作用导致孔压消散快,变形量小.

摘要： 处于流塑性状态的壁后注浆材料在注入盾尾空隙后发生的应力应变过程对盾构隧道施工的影响很大.壁后注浆材料在围岩中的应力路径非常复杂,又处于由流塑性状态向固体状态变化的过程之中,其材料性质非常多变.为了能够理论上描述这一过程,使用颗粒级配、配方完全相同的两组惰性浆和硬性浆进行三轴试验,研究壁后注浆体的孔压消散过程.结果表明:在固结过程中惰性浆的孔压先经过一段时间后才发生消散,硬性浆则从固结开始即发生消散.通过分析水泥的作用,提出了壁后注浆材料的固结-胶结规律并进行了初步的描述.

摘要： 沂南金矿金龙东区竖井设计位置受区域矿体范围、河流、村庄等限制,位置在两个断裂带交汇处,工勘资料表明地质条件复杂,岩石破碎断层出水(热水)、串水等,导致施工工作面温度过高,采取壁后注浆和工作面预注浆相结合的堵水方案,最终把涌水量控制在了5.8 m3/h,有效的控制了高温,取得了良好的治水效果.

摘要： 立井掘进过程中,井壁淋水使得工作环境恶化,甚至严重影响施工进度和井壁质量.利用壁后注浆,能有效封堵井壁淋水,充填加固壁后围岩,增强壁后围岩抗压强度.本文主要介绍在文家坡煤矿风井井筒施工中利用壁后注浆技术治理井壁淋水。施工中采用的注浆工艺流程合理，所选参数适宜，依据现场情况确定的注浆材料配比、浆液配比合理，应用效果好。井壁的处理是非常重要的，它关系到注浆的效果和成败。混凝土井壁存在的接茬、裂缝、麻面和蜂窝必须经过处理后才能进行注浆。井壁裂缝首先用风镐挖成V形，在V形槽底铺上已开出导水口的半圆形铁皮，采用水泥-水玻璃胶泥进行封堵。井壁接茬处漏水量较大，是本次注浆的重点。在井壁质量不好、且井壁接茬涌水时，采用均匀布孔；井壁质量好，在接茬的上、下布孔；上接茬和下接茬之间有出水点，除在接茬处注浆外，还需在出水点处打孔注浆。考虑到井壁抗压强度问题，本次实际注浆压力与设计注浆压力相比偏小，封水效果不太理想。但通过本次注浆施工，为今后较大压力下壁后注浆积累了经验。

摘要： 盾构隧道的壁后注浆质量不仅影响到地面的沉降和变形,还关系到隧道运营期间的渗漏水病害.探地雷达技术可以快速、连续、无损地探测到隧道壁后注浆体的形态.但是在实地探测中,雷达图像往往受到较多的杂波干扰,信噪比较低,不利于对壁后注浆层的准确识别.希尔伯特-黄变换(HHT)是一新型的非线性非稳态信号处理方法,主要是由经验模态分解(EMD)和希尔伯特谱分析(HSA)两部分组成,更适合于复杂的探地雷达信号处理中.本文将希尔伯特-黄变换(HHT)应用到壁后注浆的正演模拟数据中,分析注浆层及其背后异常体的时频特征,通过经验模态分解(EMD)可提取出注浆层的层位信息,并消除了注浆层多次波的干扰.同时,对壁后注浆的实地探测数据,希尔伯特-黄变换(HHT)有效滤除了雷达图像中的杂波干扰,可准确提取出注浆层的层位信息.另外,对壁后注浆背后异常体的分析中,可以看出希尔伯特-黄变换(HHT)能较好地提取出雷达图像中深层的微弱异常信息,并能滤除深层的低频干扰杂波,使注浆层背后的异常区域较好地凸显出来.

摘要： 为了修复朱集煤矿主井箕斗装载硐室支护破损区,采用了壁后注浆修复破裂损伤区围岩,增设预应力锚索将锚杆锚固区与深部围岩联为一体的加固方法,实现应力峰值向深部的转移和围岩承载圈的扩大。实践结果表明加固效果良好。

摘要： 邢东矿由于井深大地压大，巷道普通锚网支护效果不理想，主要运输行人巷道均采用了钢管混凝土支架作为二次支护，钢管混凝土支架支护的最后一道工序为壁后围岩注浆，将浅部围岩与深部围岩加固成一个整体，这道工序对延长钢管混凝土支架的使用寿命至关重要，邢东矿井下围岩加固壁后注浆工程量大,传统井下注浆加固工艺受水泥运输和注浆泵泵送能力限制,具有严重的滞后性,严重影响了加固效果.在此情况下,邢东矿试验了由地面注浆站制浆直接对井下注浆地点进行壁后注浆的方案,试验效果显著,极大地提高了注浆效率并降低了成本.

摘要： 为处理井筒基岩段施工破锅底时出现的涌水事故,袁店二井煤矿采用了地球物理无损检测技术对钻井法施工下沉的井壁及壁后基本状况进行检测,为壁后注浆堵水工程提供了可靠的技术参数,顺利完成了对井筒涌水事故处理.

摘要： 郑煤集团裴沟煤矿由于矿井开采年限长、开采深度延伸、采场范围大、矿井通风路线较长、多数巷道变形快,现有井下使用的砖、灰、砂构筑的风门出现了极易压垮、开裂、脱落、掉渣等现象,且墙体与巷道连接处空隙不易封堵,降低了矿井有效风量率和通风系统的可靠性.为确保矿井通风系统的稳定,提出了利用新型弹性让压材料结合传统抗压材料构筑通风设施,并对建造风门位置采用联合支护、壁后注浆,另外提出利用预扩大断面替代风门掏槽技术,预加固构筑风门段巷道提高抗变形能力,最后形成整体骨架抗压、材质让压性设施墙体,大大提高了设施服务寿命.探索出一套行之有效的风门构筑技术,极大的延长了服务年限,为深部开采条件下风门构筑技术提供了宝贵经验.

摘要： 在我国越江跨海隧道的建设中，泥水盾构凭借其良好的开挖面稳定性能而得到越来越多的应用。泥水盾构穿越粉细砂地层时所排放的渣土,粉细砂含量较高,如果直接废弃,不仅浪费资源,还需要耗费大量处理费用.采用室内试验的方法,将泥水盾构穿越粉细砂地层排放的渣土作为壁后同步注浆的砂源,通过比较浆液的强度、初凝时间、流动度、稠度等指标,研究该处理方法的可行性以及浆液性能.结果表明,泥水盾构穿越粉细砂地层所排放渣土经筛分后可以作为同步注浆砂源使用;利用渣土作为砂源的浆液可以通过适当增加粉煤灰的含量提高胶砂比来获得较大强度.

摘要： 本发明涉及地下洞室施工技术领域，公开了一种承压地层衬砌壁后注浆头及注浆方法，包括直管，直管外自前端开始依次套设有防脱出限位圈、遇水膨胀止水套管、无倒刺膨胀管、以及紧固螺母，直管远离防脱出限位圈的一端连接有隔水阀；注浆时先将承压地层衬砌壁后注浆头锚固在衬砌上，然后从承压地层衬砌壁后注浆头内钻透衬砌，此时若发生涌水涌沙现象，只需关闭隔水阀即可隔绝涌水涌沙，之后只需连接注浆管路并打开隔水阀即可进行注浆，整个注浆过程操作简单且安全，且注浆头在注浆完成后可拔出并重复使用；本发明中，在无倒刺膨胀管膨胀的同时，遇水膨胀止水套管被压缩并紧密地贴合在孔壁上，不仅使锚固更牢，而且隔水效果更好。

摘要： 本发明涉及一种机械法联络通道高强弹性壁后注浆浆液，包括A液和B液，所述A液组分为超细水泥和水，所述B液组分为水玻璃、聚丙烯纤维、环氧树脂类、缓凝剂、絮凝剂、减水剂和水；所述A、B液各组分的体积配比为1∶1～1：0.3，所述A液各组分的重量配比为：超细水泥30～50％，剩余部分为水；所述B液各组分的重量配比为：水玻璃45～50％、聚丙烯纤维0.0％～0.1％、环氧树脂类0.0～0.2％、缓凝剂0.5～3％、絮凝剂0.1～0.2％、减水剂0.4～1.0％，剩余部分为水。本发明的有益效果是：本发明相较于现有的盾构隧道同步注浆、二次注浆浆液，将同步注浆和二次注浆技术合二为一并应用于联络通道隧道壁后注浆，浆液具有较高的流动度、抗拉和抗压强度。

摘要： 本发明属于盾构机内注浆技术领域，尤其涉及一种壁后注浆双液及壁后注浆方法。本发明提供的壁后注浆双液的胶结速度快，能快速提供早期强度(1h内抗压强度达到0.5kgf/cm2，在24h内抗压强度达到8kgf/cm2)；本发明的壁后注浆双液在1h内抗压强度可达到0.6～1.1kgf/cm2，在24h内抗压强度可达到9～13kgf/cm2。本发明提供的壁后注浆双液混合后，其胶结时间为8～15s，明显低于现有双液的胶结时间(3min～3h)；本发明的壁后注浆双液胶结后，与单液同步注浆相比，较难产生材料分离。

摘要： 本发明公开了一种凝结时间可控的壁后注浆浆液、注浆工艺及注浆装置，该壁后注浆浆液包括水泥砂浆、水玻璃和缓凝剂；缓凝剂的质量为水泥砂浆中水泥质量的1％‑10％；水玻璃添加量为水泥砂浆体积的5％‑10％。本发明还提供了上述壁后注浆工艺。该注浆装置包括第一砂浆罐、与第一砂浆罐通过第一管道连通用于混浆的第二砂浆罐，分别通过第二管道、第三管道与第二砂浆罐连通的第一储料罐、第二储料罐，第二砂浆罐上设置有壁后注浆管；第一管道、第二管道、第三管道上分别设置有流量控制泵。本发明通过调整水玻璃与缓凝剂的掺量调整水泥砂浆的凝结时间，解决了单液浆凝结时间过长所造成的管片上浮、地表下沉、凝结时间过短等问题。

摘要： 本发明公开了一种盾构隧道定时凝结的壁后注浆材料配方及注浆工艺，该壁后注浆材料配方包括主浆液水泥砂浆，速凝浆液水玻璃和时间控制浆液氯化铝溶液；相对于1m3主浆液，速凝浆液水玻璃添加量为0.5L‑1.6L，时间控制浆液氯化铝溶液为0.5‑1.6L之间。不同于单液浆一次将注浆液注入管片壁后，双液浆是两种浆液分别注入在管片壁后混合的注浆工艺，本发明的注浆工艺是在主浆液注入之前掺入速凝浆液和时间控制浆液，通过一次性注浆注入管片壁后，通过速凝浆和时间控制浆的化学反应，能够准确地控制浆液的凝结时间，保证注入过程中不发生凝结堵管以及在0.5‑2.0小时内迅速凝结，解决了单液凝结时间过长、双液浆易于堵管不好控制的问题。

摘要： 本发明公开了一种U型盾构机管节壁后注浆系统及其注浆方法，解决了现有技术中U型盾构施工中肥槽回填效率低的问题。本发明U型盾构机管节壁后注浆支护系统，包括流态固化土制备系统、盾尾密封系统和注浆系统，盾尾密封系统可拆卸连接在盾尾处，流态固化土制备系统包括集成在前盾内的干燥装置、筛分破碎装置和搅拌装置，搅拌装置上连通有外加剂容器、固化剂容器和水箱，搅拌装置的输出端与注浆系统的进口端连通且向后延伸至盾尾密封系统。本发明流态固化土制备系统集成在前盾内配合超前挖掘机进行流态固化土的制备，可针对不同工况进行合理施工，与U型盾构机适配度高，利用开挖土进行肥槽回填，提高注浆过程和施工效率，同时降低了施工成本。

摘要： 本发明公开了一种高掺量废弃砂壁后注浆材料及注浆方法，涉及注浆材料技术领域，包括如下质量份数的原料配方：粉质土砂替换商品砂的比例70%‑80%；商品砂220‑330份，粉质土砂770‑880份，水泥0‑260份，三异丙醇胺0‑52份，粉煤灰190份，水510份。本发明通过添加三异丙醇胺按比例替换水泥配制壁后注浆，提高废弃粉质土砂的利用率，在保证浆液流动性良好的条件下，不仅提高了浆液的流动度与稠度，提高了浆液后期强度，同时缩短了废弃泥砂壁后注浆浆液凝结时间，降低了泌水率，配料简单、成本低廉、综合性能佳；同时本发明还能够有效解决浆液的后期强度不足的问题，并且三异丙醇胺可以减少浆液的水泥用量，减少了水泥用量，保证盾构施工的安全性的同时完成了绿色与经济的目标。

摘要： 本实用新型提供了一种提高钢环管片壁后注浆密实度的注浆装置。所述注浆装置包括灌浆机、注浆止水针头和微膨胀橡胶塞，所述灌浆机通过注浆管与注浆止水针头连接；所述微膨胀橡胶塞的固定安装在注浆止水针头注浆端的镀锌螺纹管上，且微膨胀橡胶塞的直径与钢环管片上的螺栓孔直径相匹配，高度小于或等于钢环管片的厚度。本实用新型解决了传统在钢管片侧边壁后进行灌浆可能导致浆液扩散不充分、不均匀带来的弊端，保证钢环壁后灌浆的均匀饱满、大大提高了填充密实度，提高了钢环与隧道管片的贴合度，降低了填充材料用量，在提高隧道钢环加固效果质量的同时降低成本，实现双赢。

摘要： 本实用新型公开了一种矿山壁后注浆用深孔注浆管，包括注浆管本体、加长拼接管、注浆管保护条和保护滑轮，所述注浆管本体两端均设置有加长拼接管，所述注浆管本体外表面左右两侧位置均设置有注浆管保护条，两个所述注浆管保护条内部前后两侧位置均转动连接有连接轴，本实用新型通过设置的注浆管保护条，在注浆管使用时，通过注浆管保护条将注浆管支起一定高度，从而防止注浆管与矿山壁直接接触，并且注浆管保护条下方位置设置有保护滑轮，在注浆管伸入矿山壁时，保护滑轮能够首先与矿山壁接触，通过在保护滑轮的作用下，一方面能够有效减少矿山壁对注浆管造成的摩擦作用，另一方面能够加快注浆管输送效率。

摘要： 本实用新型涉及一种用于地铁隧道管片壁后注浆的注浆装置，包括下节管(1)、注浆管和闷头(4)，所述的管片(5)上开有盲孔(10)，所述的盲孔(10)底部开有贯穿管片(5)的通孔(11)，所述的下节管(1)置于盲孔(10)内，注浆时下节管(1)与注浆管连接，封闭时下节管(1)与闷头(4)连接。与现有技术相比，本实用新型具有操作简便、结构简单和密封性好等优点。