体型优化

摘要： 三河口水利枢纽放空泄洪底孔泄洪时最大工作水头为94.7 m,出口最大流速约40 m/s。鉴于工程运行中存在的水头高、流速大、事故门槽和工作门槽结构相对复杂等特点,为解决高速水流下的空化空蚀问题及高水头弧门止水问题,对放空泄洪底孔体型进行了研究和优化,采用的突扩突跌掺气体型和偏心铰弧门满足闸门止水和掺气减蚀要求。经水工模型试验验证,放空泄洪底孔过流流态、泄洪消能体型设计能够确保工程运行安全、可靠。

摘要： 为研究永良堤围淡塘水闸加固方案的优化设计问题,利用COMSOL平台完成了墩体与垫块接触面截面体型长度参数方案的仿真试验计算。水闸拉、压应力最大分别位于墩体迎水侧与闸顶,墩体迎、背水侧最大拉应力随截面长度参数均为先减后增变化,分界节点为长度参数1.5m,闸顶最大拉应力随长度参数分布在0.62~0.69MPa。特征部位最大压应力随长度参数均为递增,但增幅在长度1.5m后趋缓。墩体迎水侧具有最大负Y向位移,长度0.6~1.5m区间方案,墩体迎、背水侧Y向负位移平均降低33%,37%,超过1.5m后降幅趋缓,闸顶位移稳定在2.6mm;截面长度1.5m时墩体迎水侧负向位移分布区域较少。仿真试验综合认为,截面体型长度参数1.5m为最优设计方案。研究可为水闸等水工设施加固方案的仿真试验优化提供一定参考。

摘要： 拉哇水电站右岸泄水建筑物进口边坡地质条件复杂,开挖边坡最大高度约220 m。开挖完成后坡脚的压应力水平高,应力集中效应明显,对泄水建筑物工程的施工和运行安全构成威胁。通过建立不同部位边坡数值计算模型,分析了边坡在开挖过程中的变形、塑性区及应力变化情况,特别是边坡坡脚应力集中对边坡稳定性的影响。结果表明,溢洪洞进口边坡EL2654 m平台坡脚部位最大压应力达到18 MPa,较开挖前该部位的主压应力增大了2.1倍。为了保证坡脚岩体的稳定性,研究了2 709 m以下3种开挖坡比(直立边坡、1∶0.3以及1∶0.5坡比)时边坡变形及应力情况。结果表明,当采用1∶0.3坡比开挖后,其开挖方量和边坡变形值均较小,且坡脚应力集中有明显改善,推荐采用该方案进行开挖。

摘要： 新南干渠是东郊水库的入库河流,入库河流若携带大量泥沙进入库区,将严重影响水库下游的工业供水水质,因此在东郊水库入库前新南干渠渠首下游150m处修建沉砂池,对入库河流进行沉砂处理;通过对入库沉砂池进行水工模型试验,分析指出原设计存在的问题,并提出优化设计建议方案,根据水工模型试验最终确定满足设计需求的进口斜坡段消能型式,为今后类似工程实际应用优化设计提供参考指导。

摘要： 以具体水库工程为例,对水库溢洪道堰体型式变更及进水渠导墙体型优化进行分析探讨,结果表明,进水渠是水库溢洪道的重要组成部分,其内部水流流态及导墙长短对溢洪道泄流能力影响较大;在未设置导墙的情况下,临近闸孔处因受到横流的影响会出现水流紊流及剧烈翻滚的现象,降低水流过流能力的同时还会危及闸室运行安全;增设导墙后横流消失,入闸水流流态显著改善,闸室泄流能力提升,且导墙长度越长,对水流流态的调整和优化作用越明显;最终采用导墙直线调整段+对称圆弧曲线布置的方案三作为水库进水渠导墙体型优化方案。

摘要： 白鹤滩水电站泄量大、水头高,泄洪消能设施布置难度较大;针对白鹤滩水电站坝身泄洪的特点,对泄洪消能孔口布置方案进行了比较研究。坝身布置6个表孔、7个深孔,提出了坝身表深孔优化布置方案,使水舌横向扩散并纵向拉开,以有效地降低水垫塘冲击压强和脉动压强。1∶50水工整体模型验证试验表明,推荐方案安全可靠,合理可行。

摘要： 文章以葠窝水库除险加固工程为研究对象,采用物理模型试验研究了溢洪道闸墩尾部体型,结果显示优化方案的泄槽段水流平稳、无溅水现象且水冠消失,可为保证水库大坝和泄水建筑物安全运行以及除险加固工程设计提供一定技术支持。

摘要： 针对石头峡水电站初拟的溢洪道堰型泄流能力不足、水流流态较差等问题,文中对溢洪道闸室、堰型等进行了优化,并采用整体水工模型对初始设计体型、优化体型进行了试验研究。优化后溢洪道泄流能力满足设计要求,水流流态及挑流水舌形态较好。研究成果可直接应用于工程设计,为设计提供了科学依据。

摘要： 文章以辽宁省绥中县李金水库除险加固工程为例,通过模型试验的方式探讨了溢洪道消力池优化设计问题。根据试验结果,采用消力池加宽、加深+增设尾墩方案可以获得最佳消能效果,推荐在工程设计中使用。

摘要： 为优化多泥沙河流引水渠道内的泥沙级配,实现泥沙分选的效果,提出了一种新型旋流排沙渠道。基于数值模拟与模型试验结果,采用正交数值试验方法,以分流比与排沙洞典型断面的流速为目标函数,优化了旋流排沙渠道的关键体型参数,对比分析了体型优化前后旋流排沙渠道的水沙特性。结果表明,正交数值试验设计能有效提升结构的优化效率,获得具有良好性能的旋流排沙渠道。当渠道来流量为30 L·s^(-1)时,优化体型的排沙耗水量较原体型减小21.5%,分流比减小4.6%,排沙洞出口断面最大流速增大10.8%,水流的挟沙能力增强,在排沙洞内形成更有利于泥沙运动的旋转水流条件;体型优化前后的旋流排沙渠道对粒径为0.075~3.0 mm泥沙的总体截沙率分别高达90%和88%,表明旋流排沙渠道具有良好的排沙特性,且优化体型排沙洞内的泥沙淤积量较原体型减小61.8%。本成果可为这种新型旋流排沙渠道体型优化和其在引水渠道等工程中的应用提供参考。

摘要： 国内外许多面板堆石坝上游面板下部设有铺盖和盖重区进行辅助防渗,设置铺盖理论上可以形成渗漏自愈系统,减少大坝渗漏,提高大坝安全性,但是也为后期渗漏通道排查及堵漏施工增加了难度.本文以涔天河工程面板堆石坝为例,从研究面板上游防渗铺盖的作用机理人手,分析了大坝上游设置铺盖的利与弊,采取了优化铺盖体型、降低铺盖填筑高度并对死水位以下面板及接缝止水涂刷聚脲防渗层的优化方案.铺盖体型优化加快了施工进度,降低了后期运行检修施工难度,工程安全得到了有效保证.该设计思路和方案对类似工程混凝土面板坝工程具有一定的借鉴参考意义.

摘要： 玛尔水电站泄洪排沙孔主要担任泄洪、排沙任务.本次研究选取泄洪排沙水位与常年流量两种典型工况下对泄洪排沙孔进行模型试验.针对原设计方案试验成果,对泄洪排沙孔消能工进行了体型优化,并对不同水位下的泄洪排沙孔开启运行方式进行了初步研究,为类似工程相关研究提供参考.

摘要： 人工掺气减蚀设施能有效地降低泄洪洞内的空蚀现象,但掺气设施的体型设计缺乏可靠的设计理论.在设计过程中,常用水工模型试验对设计方案进行验证,进而提出相应的优化方案.通过模型试验进行体型优化有较多的局限性,而在同样的水力条件下开展数值模拟辅助模型试验能有效地解决这些问题.对模型试验后的优化方案在相同水力条件下开展数值计算,计算工况分别选择正常蓄水位(设计洪水位)和校核洪水位,通过比对水面线、洞顶余幅、沿程压力、空化数,分析计算结果与试验结果的误差及误差产生的原因.实例表明,数值计算进一步验证了模型试验成果,两者成果较为接近.

摘要： 主要介绍了潘口水电站进水口施工详图阶段结构体型优化设计过程,重点对进水口底板基础的计算理论与方法进行了简要分析,在此基础上采用了适合普通工程设计人员的计算程序与工作环境,通过建模、加载、求解计算等三维仿真计算过程获取了进水口底板在各工况下的应力分布图形,依据此计算结果并结合非杆件体系混凝土结构的线弹性应力图形法配筋计算规定,确定了进水口底板配筋方式,并应用于工程施工设计。

摘要： 玛尔水电站设有5孔溢流表孔,采用宽尾墩结合消力池型式消能.本次研究主要根据数值模拟推荐体型方案进行模型试验,由试验结果进行宽尾墩体型的进一步优化,以达到更好的消能防冲目的.研究结果表明:采用数值模拟推荐体型方案时,中间3孔宽尾墩溢流表孔,流态良好,消能防冲效果较好;而靠右岸侧2孔宽尾墩溢流表孔,流态和消能效果不佳,对下游护坦和岸坡造成较大冲刷.结合右侧溢流表孔后消力池底高程、尾坎位置及宽尾墩体型等参数进行优化试验,试验结果显示非对称收缩布置的X形宽尾墩可以有效改进流态,提高消能效率.

摘要： 利用FLOW-3D软件进行三维流场计算具有耗时少、时间短、省人力等优点,对澜沧江某水电站溢洪道挑流鼻坎进行FLOW-3D数值模拟分析,经过多种模拟组合,提出了一种较优的组合消能工型式,即4个表孔的中间两孔采用窄缝挑坎,两边表孔为扩散的挑坎,下设水垫塘的联合泄洪消能方式,并在1:80的水工水力学模型试验中得到了验证.这种组合方式能很好地适用于各种地形,充分利用水垫塘水体,可获得理想的消能防冲效果和较小的尾水波动,是一种值得采用的组合消能工型式.

摘要： 如果竖井式进出水口的弯道后水流流态较差,可能导致进出水口出现严重偏流和水头损失增大,进而影响其结构运行安全,降低电站发电效益.为保证竖井式进出水口的配水均匀性和流态稳定,本文采用三维RNGk-ε紊流模型和控制体积法建立了竖井式进出水口水流运动的三维紊流数学模型,结合某抽水蓄能电站模拟了进出水口在不利工况(抽水工况)下的水流流态,经过对扩散角、转弯半径、下平段坡度等进行优化,并通过对比不同体型的流速分布云图,直观展示流场分布,最终确定了合适的竖井式进出水口的体型并作为推荐体型,推荐体型的水流流态得到明显改善.

摘要： 泵站进水流道内的水流运动状况决定了水泵的吸入条件,对水泵运行状况有着直接的影响.结合某泵站工程,运用κ-ε三维紊流模型,引入优化目标函数,对簸箕形流道和肘形流道内流场进行三维紊流数值模拟,并对其体型进行优化、比较.研究指出,簸箕形进水流道目标函数值优于肘形进水流道,且体形简单,施工方便;在肘形流道设计中,根据已有优化设计,按水泵叶轮室进口直径的比值,而不是文献[1]中所说的水泵叶轮直径的比值作相应的换算,能够适应不同泵型,优化进口圆锥段锥角.

摘要： 本文介绍了基于内力平横法(IFE)原理的动力拱梁法理论及实践.引入了GRUD系数,拱坝的动力反应,供助已经可以投入设计院生产的GDP32软件在拱坝体型优化过程中进行敏感性设计.分析了选择松塔拱坝常规体型方案依据抗震规范具体要求的动力设计为例进行介绍.松塔拱坝垫座方案的动力设计及本方法迭代过程的频率稳定性论证等内容.rn 根据现有的地震实测资料，用本文所介绍的动力拱梁法原理可以在规范约定的原则下进行有效的动力计算。利用不同的GRUD参数可以得到不同的动力放大效果，由此可以用来与规范的设计反应谱及容许应力标准作比较并选定合适的取值方式。已计算的实例说明，GRUD参数对动力放大效果影响很大，而惯性系的认定虽然在理论荷载的中间值上有明显差别，但在最终的设计动力放大效果上差别却并不很大，因此笔者虽然指出这一点，但并不强调以单纯加速度项目为动力分析手段的缺点。工程实践说明，当动力放大过大而导致坝体抗拉强度超标时，拱坝横缝将张开，结构将进入非线性状况，这是本课题下一步的工作内容。

摘要： 作者长期从事三峡、白鹤滩、乌东德和驮英等电站进水口体形和分层取水水工模型试验研究,取得了一系列成果,并为设计所采用.在进水口体形中,提出了喇叭口顶面双圆弧和椭圆曲线应用的条件.在分层取水中,利用水流表面联系梁的消涡作用,将各层联系梁布置的高程与叠梁门的层数相匹配,可使门顶水深最小,以提高下泄水的平均温度.本文提出了一整套从电站进水口体形优化、叠梁门单节高度的确定、各层联系梁高程的布置和主要水力参数测试的顺序及方法,对今后该方面的试验研究和设计均具有一定的参考价值.

摘要： 能够全自动地实现从前处理至电泳的全部的工序。提供前处理电泳用一体型盒，具有与构成前处理的各个工序对应的一个或者多个区域构造，各区域构造具有：(1)第一区域，其具有反应槽、试剂槽、对各槽之间进行连接的多个流路、以及配置于上述流路的多个调节阀，并且具有对位于前级的区域构造的反应槽与位于后级的区域构造的反应槽进行连接的流路；(2)第二区域，其具有泳动溶液槽、阴极缓冲液槽以及清洗液槽，并且具有对位于前级的上述区域构造的载体槽与上述泳动溶液槽进行连接的流路及其调节阀。

摘要： 本发明涉及一种基于热熔体型气液双相换热结构的换热器结构优化方法，包括以下步骤：S1：根据热熔型气液双相换热结构，基于正余弦函数，构建热熔体型气液双相换热函数；S2：进行三维建模，构建换热单元体。S3：重复执行步骤S2，进行参数调整，获取满足预设的气液体积比条件的优选单元体；S4：通过快速迭代阵列，得到由优选单元体组成的集合单元；S5：重复执行步骤S4，获取表面积和质量最优的优选集合；S6：进行应力优化；S7：进行3D打印优化；S8：整合优选集合，得到最终换热器结构。与现有技术相比，本发明采用热熔体型气液双相换热结构，突破了传统设计结构模式的选择，实现了传热效率以及重量上的双重突破。

摘要： 整体型基材(200)包括：多孔质的基材主体(210)、第一支撑部(240)、第一隔室密封部(250)、第二支撑部(260)、及第二隔室密封部(270)。基材主体(210)具有分别从第一端面(211)贯通至第二端面(212)的多个隔室(214)。第一支撑部(240)含有陶瓷作为骨料，且填充在密封对象隔室(214A)的第一端部(214S)。第一隔室密封部(250)含有玻璃，且配置在第一支撑部(240)的外表面(240S)上。第二支撑部(260)含有陶瓷作为骨料，且填充在密封对象隔室(214A)的第二端部(214U)。第二隔室密封部(270)含有玻璃，且配置在第二支撑部(260)的外表面(260S)上。

摘要： 本发明的目的在于提供一种兼备充分的透明性和焊接部的可靠性的粘接膜(10)。本发明为一种端子间连接用粘接膜(10)，其介于表面具有多个第一端子(21)的电子部件(20)和具有与上述端子(21)对应的多个第二端子(31)的电路部件(30)之间，将上述第一端子和第二端子电连接，上述第一端子(21)的宽度为3μm以上100μm以下，上述第一端子(21)具有覆盖端子表面的至少一部分的低熔点的金属组合物，将上述第一端子(21)的宽度设为A、上述金属组合物的宽度设为B时，满足0.6＜A/B＜1.4，B满足2μm以上170μm以下，相邻的第一端子(21)彼此所具有的金属组合物间的距离为3μm以上60μm以下，所述粘接膜(10)由含有10重量％以上70重量％以下的填充材料的树脂组合物构成，表面粗糙度Ra为0.03μm以上1.0μm以下。

摘要： 能够全自动地实现从前处理至电泳的全部的工序。提供前处理电泳用一体型盒，具有与构成前处理的各个工序对应的一个或者多个区域构造，各区域构造具有：(1)第一区域，其具有反应槽、试剂槽、对各槽之间进行连接的多个流路、以及配置于上述流路的多个调节阀，并且具有对位于前级的区域构造的反应槽与位于后级的区域构造的反应槽进行连接的流路；(2)第二区域，其具有泳动溶液槽、阴极缓冲液槽以及清洗液槽，并且具有对位于前级的上述区域构造的载体槽与上述泳动溶液槽进行连接的流路及其调节阀。

摘要： 一种一体型空调系统（50），其中，内部空气单元（60）和外部空气单元（70）相连接而壁（1）位于两者之间，该一体型空调系统（50）具有包括如下结构的一体型结构：作为间接外部空气冷却机的结构（液体-气体换热器（61b,71b）、管道（51）等）；以及作为一般的空调机的结构（蒸发器（61a）、膨胀阀（54）、压缩机（55）、冷凝器（71b）等）。

摘要： 本发明涉及一种基于热熔体型气液双相换热结构的换热器结构优化方法，包括以下步骤：S1：根据热熔型气液双相换热结构，基于正余弦函数，构建热熔体型气液双相换热函数；S2：进行三维建模，构建换热单元体。S3：重复执行步骤S2，进行参数调整，获取满足预设的气液体积比条件的优选单元体；S4：通过快速迭代阵列，得到由优选单元体组成的集合单元；S5：重复执行步骤S4，获取表面积和质量最优的优选集合；S6：进行应力优化；S7：进行3D打印优化；S8：整合优选集合，得到最终换热器结构。与现有技术相比，本发明采用热熔体型气液双相换热结构，突破了传统设计结构模式的选择，实现了传热效率以及重量上的双重突破。

摘要： 本发明涉及一种优化后的联合消能工体型，属于水利工程泄洪消能技术领域。本发明包括宽尾墩、消能台阶、消力池；宽尾墩位于WES 溢流坝面闸墩尾部，消能台阶位于坝体WES溢流坝面的直线段，消能台阶一端与宽尾墩1相连，消能台阶2另一端通过反弧段与消力池3相连。本发明优化后的联合消能工采用联合消能的形式，消能率有一定幅度的提升；优化后的联合消能工优化消能台阶，能减小宽尾墩过流时坝面出现的负压，又可避免水流集中对坝面的冲蚀作用；优化后的联合消能工对下游冲刷较小，坝体安全可靠，使用寿命长；优化后的联合消能工尺寸要求较小，设施维护周期较长，更加经济与安全。

摘要： 本发明公开了一种基于优化解集合的个体单体型重建方法，包括以下步骤：预处理单核苷酸多态性(single nucleotide polymorphism，SNP)矩阵，去掉对重建工作没有帮助的冗余信息，得到只含杂合位点的SNP矩阵。通过粒子群优化策略得到一个小规模的优化解集合，即只带有杂合位点的单体型对集合。最后的扩展阶段将预处理阶段删掉的SNPs重新加上，得到最终的单体型对集合。本发明提出基于小规模优化解集合求解MEC模型的个体单体型重建方法，该方法可以获得比以往相关方法更高的单体型重建率，并且在求解大规模问题时仍具有较高的执行效率。

摘要： 本发明的目的在于提供一种新型的RNA分子、嵌合体型NA分子、双链RNA分子、及双链嵌合体型NA分子。即，本发明的一个实施方案为一种用于以具有点突变的突变型等位基因为靶基因的RNA干涉法的RNA分子，该RNA分子中，(1)具有与突变型等位基因的编码区互补的碱基序列；(2)从与突变型等位基因互补的碱基序列的最靠近5’侧的碱基开始计数，(2‑1)第5个或第6个碱基与突变型等位基因的碱基不匹配；(2‑2)第10位或第11位对应于点突变的位置；及(2‑3)在第6‑8位或第7‑8位中，五碳糖的第2’位被OCH3等修饰。在该RNA分子中，核糖核苷酸可以被脱氧核糖核苷酸等取代，可与互补链一起形成双链RNA。