高强度低合金钢

摘要： 为了探讨α-Fe/V_(4)C_(3)的界面稳定性,利用第一性原理平面波赝势方法优化(100)_(α-Fe)/(100)_(V_(4)C_(3))三种不同原子堆积序列(Fe-on-C,Fe-on-V和Bridge)的界面构型。通过界面分离功分析α-Fe/V_(4)C_(3)界面的结构稳定性,计算三种构型的界面分离功分别为4.29,1.43,2.70 eV,分离功越大表明界面稳定性越强,在α-Fe中析出的V_(4)C_(3)主要以Fe-on-C构型存在,其界面稳定性最强。通过态密度,差分电荷密度和电子局域化函数研究α-Fe/V_(4)C_(3)的电子结构性质。结果表明:在Fe-on-C构型中,界面处Fe原子存在电荷贫化区,丢失的电荷转移到界面处,由于C原子具有强电负性,在界面处形成较强的混合离子/共价键,并且Fe和C原子的键合作用明显强于Fe和V原子。通过总态密度和分波态密度发现,Fe-d轨道与C-p轨道在-4.5~-2.5 eV的区域内发生电子轨道杂化,形成Fe—C共价键。

摘要： 将两种不同Ni含量高强度低合金钢(1.5 Ni和2.0 Ni,%,质量分数)900°C水淬后630°C时效处理2 h,利用金相显微镜(OM)、高分辨透射电镜(HRTEM)和原子探针层析技术(APT)对钢的微观组织、力学性能以及纳米相析出特征进行了深入研究。结果表明:2.0 Ni钢的强度和冲击吸收功(-60°C)均高于1.5 Ni钢。两种钢的金相组织无明显差异,组织均为板条贝氏体和粒状贝氏体混合组织。1.5 Ni钢中,富Cu相为孪晶fcc结构,多呈椭球状,等效半径和数量密度分别约为3.5 nm和1.5×10^(22)m^(-3);而2.0 Ni钢中,富Cu相为9R结构,多呈球状,等效半径和数量密度分别约为2.9 nm和2.9×10^(22)m^(-3)。这是由于Ni含量的提高,导致富Cu相的临界形核功降低,形核位置增多;同时,Ni、Mn原子偏聚在富Cu相/基体界面,有效降低了富Cu相/基体的界面能,导致富Cu相较稳定,不易长大、熟化。因此,2.0 Ni钢中富Cu相尺寸相对细小,数量密度也相对较高,析出强化效果更明显。

摘要： 高强度低合金钢(HSLA钢)的性能波动问题备受瞩目。文中借助光学显微镜(OM)检测和通过拉伸试验方法,研究了炉内带钢速度对420 MPa级HSLA钢组织性能的影响。结果表明,均热温度为800°C,炉内带钢速度在100~160 m/min范围内时,带钢厚度方向上的表层、1/4处和心部都存在逐渐增多的纤维铁素体,铁素体再结晶没有充分完成。当炉内带钢速度降低时,纤维铁素体减少,强度降低,断后延伸率提高。由于降低炉内带钢速度会影响产量,可以通过升高均热温度来实现铁素体再结晶分数的提高。

摘要： 高强度低合金钢中Nb、V和Ti等微合金化元素的纳米析出相对于调控钢的组织和性能具有重要作用,它可以确保钢基体同时拥有较高的力学性能和较强的耐蚀性能.本文基于国内外最新研究现状,系统阐述了纳米析出相在高强度低合金钢中的存在形态以及其对钢中氢扩散、均匀腐蚀、应力腐蚀开裂以及各类氢损伤等腐蚀行为的影响规律和机制.研究表明,纳米析出相对钢基体腐蚀行为的影响受其尺寸、数量和分布状态的控制.细小且与基体共格或半共格的纳米析出相不仅可以通过改善钢的微观组织(包括亚结构)提高耐蚀性能,其导致的不可逆氢陷阱及对氢扩散的强烈抑制作用还可以极大提高抗应力腐蚀和各类氢损伤的能力.而大尺寸的非共格析出相则可能恶化钢基体的耐蚀性能和促进氢损伤.最后展望了目前关注较少的纳米析出相对腐蚀疲劳影响的相关研究.明确纳米析出相对高强度低合金钢腐蚀行为的影响规律与机制将有助于更高品质耐蚀钢的开发和应用.

摘要： 利用300 t钢包炉工业试验研究了不同夹杂物改质工艺(包括未改质、稀土处理和钙处理)对铝镇静高强度低合金钢夹杂物特征的影响。结果表明,未改质处理炉次钢板中夹杂物为高铝含量的Al-Mg-Ca-O-S-Mn复合夹杂物,夹杂数量密度最小(仅为7.4和9.5个/mm^(2)),但夹杂物平均尺寸大于3μm,在轧板中检测到不小于20μm的大尺寸夹杂数量多达0.1个/mm^(2)。而稀土处理炉次钢板试样中夹杂物为球形La-Ce-O-S部分夹杂可能含少量Ca或Al。尽管夹杂数量密度最多达到32.5个/mm^(2),但夹杂平均尺寸最小(仅为2.3μm),一个试样中未检测到不小于20μm的夹杂,另一个试样中基本无不小于20μm的大尺寸夹杂(仅0.01个/mm^(2))。钙处理炉次钢板中的夹杂物基本为球形夹杂,夹杂物成分为Ca-Al-S-O,部分夹杂可能含少量Mg或Mn,夹杂数量密度也较大,约为30个/mm^(2),夹杂平均尺寸为2.7μm,稍大于稀土处理炉次,基本无尺寸不小于20μm夹杂(0.01个/mm^(2))。高温共聚焦显微镜试验表明,稀土处理与钙处理的夹杂物在高温下不容易聚集成大尺寸夹杂物,而未改质炉次中的氧化铝由于与钢液界面张力大,容易聚集形成大尺寸夹杂物。

摘要： 提出了高强度低合金钢氢脆的预防措施.针对高强度低合金钢氢脆的内部影响因素,预防的主要方向为提高材料本身的抗氢脆性能,预防措施主要为钢种选择和成分控制、控制强度并提高韧性、组织优化和晶粒细化、提高表面粗糙度并减少缺陷等.针对高强度低合金钢氢脆的外部影响因素,预防的方向主要为降低氢的吸附和渗透,预防细则主要为添加微量抑制剂降低氢气的活性和吸附性能,以及对材料表面进行喷丸强化和施加涂层降低氢的渗透等.这些氢脆预防措施可为高压氢气储运系统的科学设计提供借鉴和参考.

摘要： 高强度低合金钢广泛应用于高压氢气系统中.随着氢气压力的提高和钢强度等级的提高,高强度低合金钢的氢脆敏感性增强.介绍了影响高强度低合金钢氢脆的内部和外部因素,内部因素包括材料的强度、显微组织和晶粒度、化学成分、表面粗糙度和材料缺陷等,外部因素包括氢气压力、氢气纯度、温度和应变速率等.根据这些影响因素,可为制订预防高强度低合金钢氢脆的有效措施、为高压氢气储运系统的科学设计和选材提供一定的参考依据.

摘要： 提出了一种420 MPa级高强度低合金钢的生产工艺.基于低成本和良好使用性能考虑,设计了在低碳的基础上,适当添加Si、Nb和Ti等元素,同时匹配热轧低温卷取、冷轧较低的退火温度和较大的平整延伸率,通过细晶强化和析出强化达到所需的强度和塑性,成功开发冷轧420 MPa级高强度低合金钢.产品屈服强度430～450 MPa,抗拉强度520～550 MPa,延伸率为22％～26％.经过客户使用,效果良好,目前已经实现批量化生产供货.

摘要： 1引言在实验室进行添加钒和未添加钒的屈服强度为100ksi（API X100）的高强度低合金钢炉次试验。对轧板进行机械测试，实验证明在加入0．06％（重量百分比）钒后，各个方向的拉仲强度从8％增加到14％，在韧性和延展性上没有副作用。使用透射电子显微镜（TEM）研究两种钢中析出相的分布，结构和体积密度。

摘要： 目的 针对高湿热高光照地带的金属材料腐蚀严重问题,研究高强度低合金钢在模拟海洋大气环境下的光照对腐蚀的影响规律.方法 采用电化学及光电化学方法分析腐蚀产物的光电效应.结果 光照降低了高强度低合金钢阻抗,加速了高强度低合金钢大气腐蚀速率.结论 高强度低合金钢在光照下的腐蚀产物具有半导体性质,其光生电子和光生空穴参与了高强度低合金钢基体的电化学反应过程.%Objective To investigate effects of illumination on the NaCl-induced atmospheric corrosion of high intensity low-alloy steel in simulated marine atmosphere environment based on serious corrosion of metal materials in warm area of high humid and high radiation.Methods Photoelectric effect of corrosion products was analyzed by electrochemical and pho-to-electrochemical methods.Results Illumination decreased the impedance of high intensity low-alloy steel and accelerated its atmospheric corrosion.Conclusion Corrosion products of high intensity low-alloy steel exposed in illumination had semicon-ductor properties. Their light-generated electron and light-generated holes are involved in the electrochemical reaction of high intensity low-alloy steel substrate.

摘要： 目的：针对高湿热高光照地带的金属材料腐蚀严重问题,研究高强度低合金钢在模拟海洋大气环境下的光照对腐蚀的影响规律.方法：采用电化学及光电化学方法分析腐蚀产物的光电效应.结果：光照降低了高强度低合金钢阻抗,加速了高强度低合金钢大气腐蚀速率.结论：高强度低合金钢在光照下的腐蚀产物具有半导体性质,其光生电子和光生空穴参与了高强度低合金钢基体的电化学反应过程.

摘要： 高强度低合金钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在500°C等温回火1,4,16,64h,用(HR)TEM和原子探针层析技术(APT)表征富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相的不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定.Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.

摘要： 高强度低合金钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在500°C等温回火1,4,16,64h,用(HR)TEM和原子探针层析技术(APT)表征富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相的不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定.Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.

摘要： Mo是在有很高机械性能要求的高强度低合金钢(HSLA)中添加的典型合金元素。由于钢材发展目标是高性能化和减量化，这些含钼钢种在石油天然气、汽车和建筑工业中得到了越来越广泛的应用。最为显著的是，在一定加工条件下，Mo促进贝氏体或马氏体组织的形成。Mo还可以形成细小的碳化物析出，从而达到二次硬化效果。Mo除了具有直接的作用外，还与微合金元素(如Nb)具有交互作用和协同增效效应。这些合金元素的组合一方面加强了Mo的主要作用，另一方面也使得其它微合金元素的作用达到最优化。本文对Mo的这些作用进行介绍，并探讨在高强度低合金钢(HSLA)中如何利用这些作用来提高性能。

摘要： 高强度低合金钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在500°C等温时效,用原子探针层析技术(APT)分析富Cu相的成分变化.结果表明:随着时效时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu相中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定.Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但二者偏聚的确切位置存在差异.

摘要： 高强度低合金钢连铸坯热送，轧制的钢板表面容易产生裂纹，成为限制此类钢种连铸坯实施热送的重要障碍。本文在实验室利用Gleeble试验机模拟高强度低合金钢连铸坯降温过程以及热送过程，研究了不同热送温度对高强度低合金钢高温塑性和强度的影响，同时还就其原因进行了讨论，对预防高强度低合金钢连铸坯热送裂纹的产生具有一定的参考价值。

摘要： 高强度低合金(HSLA)船板钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在不同温度等时回火1h,用显微硬度反映基体回火软化和富Cu相析出强化的作用效果,用(HR)TEM和原子探针层析技术APT表征500°C等温回火时富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布,出现硬化峰值.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定,Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.位错切过富Cu相时产生的模量强化为强度的主要贡献者.随着回火时间延长,富Cu相的强化效果不断降低,与富Cu相的大小和数量的变化规律相对应.

摘要： 高强度低合金(HSLA)船板钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在不同温度等时回火1h,用显微硬度反映基体回火软化和富Cu相析出强化的作用效果,用(HR)TEM和原子探针层析技术APT表征500°C等温回火时富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布,出现硬化峰值.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定,Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.位错切过富Cu相时产生的模量强化为强度的主要贡献者.随着回火时间延长,富Cu相的强化效果不断降低,与富Cu相的大小和数量的变化规律相对应.

摘要： 高强度低合金(HSLA)船板钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在不同温度等时回火1h,用显微硬度反映基体回火软化和富Cu相析出强化的作用效果,用(HR)TEM和原子探针层析技术APT表征500°C等温回火时富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布,出现硬化峰值.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定,Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.位错切过富Cu相时产生的模量强化为强度的主要贡献者.随着回火时间延长,富Cu相的强化效果不断降低,与富Cu相的大小和数量的变化规律相对应.

摘要： 高强度低合金(HSLA)船板钢在900°C固溶处理0.5h,水淬至室温,然后在不同温度等时回火1h,用显微硬度反映基体回火软化和富Cu相析出强化的作用效果,用(HR)TEM和原子探针层析技术APT表征500°C等温回火时富Cu相的析出特征.结果表明:马氏体组织在500°C回火时,富Cu相优先在马氏体板条界面、位错等晶体缺陷处形核,呈弥散分布,出现硬化峰值.随着回火时间的延长,富Cu相的尺寸不断增加,数量逐渐减少,形态由球型向椭球型转变.纳米尺寸的富Cu团簇中,含有大量的Fe和一定量的Ni和Mn,成分波动较大.随着富Cu相不断长大,Cu含量逐渐升高,Fe含量不断降低,Ni和Mn含量趋于稳定,Ni和Mn倾向在富Cu相/基体界面处偏聚,但在尺寸较大的富Cu相中,Mn含量明显高于Ni.位错切过富Cu相时产生的模量强化为强度的主要贡献者.随着回火时间延长,富Cu相的强化效果不断降低,与富Cu相的大小和数量的变化规律相对应.

摘要： 本发明涉及用于制造高强度度、可焊接的热轧无缝钢管材尤其是结构管材的低合金钢的钢合金，具有如下化学组成(以质量％计)：0.15-0.18％C；0.20-0.40％Si；1.40-1.60％Mn；最高0.05％P；最高0.01％S；＞0.50-0.90％Cr；＞0.50-0.80％Mo；＞0.10-0.15％V；0.60-1.00％W；0.0130-0.0220％N；余量的铁以及由冶炼引起的杂质，任选地加入选自Al、Ni、Nb和Ti中的一种或多种元素，前提是，V/N的比值为4-12并且所述钢的Ni含量不超过0.40％。

摘要： 本发明涉及用于制造高强度、可焊接的热轧无缝钢管材尤其是结构管材的低合金钢的钢合金，具有如下化学组成(以质量％计)：0.15-0.18％C；0.20-0.40％Si；1.40-1.60％Mn；最高0.05％P；最高0.01％S；＞0.50-0.90％Cr；＞0.50-0.80％Mo；＞0.10-0.15％V；0.60-1.00％W；0.0130-0.0220％N；余量的铁以及由冶炼引起的杂质，任选地加入选自Al、Ni、Nb和Ti中的一种或多种元素，前提是，V/N的比值为4-12并且所述钢的Ni含量不超过0.40％。

摘要： 本发明为一种用富氮合金和含钒合金微合金化高强度低合金钢的冶炼方法，涉及高强度低合金钢的炼钢生产工艺。所述微合金化高强度低合金钢的化学成份(重量%)为：N0.0083～0.021%，Si0.15～0.7%，C0.12～0.3%，Mn0.8～1.6%，V0.03～0.12%P≤0.4%，S≤0.04%，余量为Fe。所述冶炼方法可以采用转炉冶炼工艺，也可以采用电炉冶炼、精炼炉精炼工艺，所用铁水必须符合GB717-82炼钢生铁所规定的二级标准，该方法通过提高钢中[N]含量，降低微合金化元素含量，获得了强度高、塑性好的高强度低合金钢，并显著降低了生产成本。

摘要： 本发明属于核结构材料及其制备技术领域，具体涉及一种耐辐照含Cu纳米团簇强化高强度低合金钢及其制备方法。目的在于提供一种具有高强度和高延伸率的耐辐照含Cu纳米团簇强化高强度低合金钢及其制备方法，包含以下步骤：首先按照成分及摩尔百分分数配置原料；再将原料置于铜坩埚内，抽真空后冲氩气，开始熔炼；将熔炼获得的铸锭经过不同工艺轧制成2mm厚的板材；再进行固溶时效、离子辐照处理。本发明通过合金成分设计，通过时效析出富Cu纳米团簇强化合金，并作为辐照诱导缺陷陷阱提高耐辐照性能，可耐超过50dpa的高剂量离子辐照，具有优异的耐辐照性能，在核结构材料尤其是压力容器用钢领域具有很好的应用前景。

摘要： 本发明为一种用富氮合金和含钒合金微合金化高强度低合金钢及其冶炼方法，涉及高强度低合金钢的炼钢生产工艺。所述微合金化高强度低合金钢的化学成份(重量％)为：N 0.0083～0.021％，Si 0.15～0.7％，C 0.12～0.3％，Mn 0.8～1.6％，V 0.03～0.12％P≤0.4％，S≤0.04％，余量为Fe。所述冶炼方法可以采用转炉冶炼工艺，也可以采用电炉冶炼、精炼炉精炼工艺，所用铁水必须符合GB717－82炼钢生铁所规定的二级标准，该方法通过提高钢中[N]含量，降低微合金化元素含量，获得了强度高、塑性好的高强度低合金钢，并显著降低了生产成本。

摘要： 本发明公开了一种激光增材修复专用的微合金化高强度低合金钢粉末，质量百分比组成如下：碳C：0.10％，铬Cr：1.3％，硅Si：0.50％，锰Mn：0.70％，钼Mo：0.50％，微合金元素：0.06％～0.1％，铁Fe：余量；所述微合金元素选自钒V、钛Ti、铌Nb、铝Al中的一种或多种；采用本发明合金粉末及其应用方法，有效的改善了激光熔覆铸态显微组织的力学性能，与锻件相比，铸态的组织往往在强度上难以与锻件相媲美，但是随着微量元素的加入能够显著的改善这一情况。

摘要： 一种Nb-V复合微合金化船用低碳高强度低合金钢，成分包括碳、硅、锰、钒、铌、磷、硫、铝和铁，其中碳、钒、铌组分的重量百分含量为：C0.10-0.15％、V0.06-0.09％、Nb0.23-0.32％；其制备方法是：在高炉炼铁、铁水预处理脱硫、转炉冶炼脱碳和升温后钢水脱氧后，加入铌、钒使其微合金化，经吹氩精炼铝丝脱氧后，进行板坯连铸；其应用是用于轧制船用中厚板材。本发明的优点是：该船用钢材强度高、低温韧性好、制成碳当量低、有良好的焊接和加工成型等性能，制成高强度中厚船板具有良好的抗腐蚀性和耐疲劳性，抗拉强度达530±20MPa以上，适用于大型船舶、海上石油钻井平台等领域。

摘要： 本发明属于热镀锌钢板生产技术领域，具体公开了一种力学性能更优的高强度低合金钢热镀锌钢板，以及制备上述热镀锌钢板的生产方法。高强度低合金钢热镀锌钢板，化学成分为：按重量百分比计，C：0.09～0.12％，Si：0.22～0.60％，Mn：1.0～1.5％，P：0.010～0.040％，S：≤0.015％，Als：0.020～0.080％，Nb：0.055～0.080％，余量为Fe和不可避免杂质。该高强度低合金钢热镀锌钢板通过严格控制C、N等间隙原子以保证钢质纯净，尤其是对Si、Mn、Nb含量定量化成分设计，最终使其屈服强度达到440～480MPa、抗拉强度达到540～600MPa、延伸率≥28.0％，具有更优良的力学性能，保证了其抗拉强度和延伸率同时满足汽车外板的使用要求，特别适用于制作汽车的结构件。

摘要： 本发明公开了一种高强度低合金钢Q355B的加工钻孔装置，包括工作台，工作台底部的四角以及中部均焊接有固定支腿，固定支腿的底部安装有橡胶蹄脚，工作台的左侧端部安装有控制器，工作台上表面的中心处向下开设有放置槽，放置槽的一侧设有固定装置，固定装置包括固定柱、伸缩管、弹簧和固定板，固定柱的底部固定在工作台的上端面。本高强度低合金钢Q355B的加工钻孔装置，固定装置能够对放置槽内的钢材进行固定，便于钻孔机构对钢材进行钻孔处理，钢材钻孔的定位准确，减少钢材的浪费，降低经济损耗，钻孔机构能够对钢材的表面进行钻孔，使得钢材适用于各种金属的制造和加工，适用范围广，提高了钢材的实用性。

摘要： 本发明公开了一种高强度低合金钢Q355D的加速冷却装置，包括工作台，工作台下端面的四角安装有固定支腿，固定支腿的底部安装有橡胶蹄脚，工作台的上端面固定有冷却箱，冷却箱的一侧设置有水箱，水箱放置在工作台上，水箱的上方连接有输水管。本高强度低合金钢Q355D的加速冷却装置，驱动电机通过带动转轴的旋转从而带动转盘的转动，实现全方位的旋转，对冷却箱内部各个位置的低合金钢进行冷却，实现装置的实用性，储水桶内抽出的水源通过多个出水喷头喷出，不仅加大了装置的出水力，还加快了低合金钢表面的冷却速度，大大提高了冷却的工作效率，橡胶蹄脚具有较好的减震、防滑效果，能够提高装置的稳定性，保证装置工作的正常运行。