表皮系数

摘要： 现有水平井产能预测模型较多,但均未考虑二次完井的防砂方式,则在预测中存在一定的误差。鉴于此,以常规完井防砂产能Joshi模拟为基础,考虑海上油田地层参数和完井方式等因素,修正了钻、完、修井作业过程地层伤害的表皮系数,建立了考虑不同二次完井防砂方式的海上油田水平井产能预测模型。对南海番禺区块示例油田的计算结果表明:老筛管射孔后二次筛管完井产能比最小,砾石充填完井次之,独立筛管完井最大;影响油井产能的因素由强到弱依次是穿深、孔密、孔径,并推荐了适合于示例油田的最优射孔参数为穿深800 mm,孔密12孔/m,孔径14 mm。研究结果对海上油田二次完井防砂方式的选择及参数优化具有一定的现场指导意义。

摘要： 后效负压射孔技术是在常规负压射孔的基础上增加后效体二次爆燃的一种工艺,该技术可以显著降低地层表皮系数,增加孔道深度和孔道半径,从而增加油气产能。本文介绍了后效体射孔技术的作用原理及技术优势,同时分析了南海东部某油田一口定向井实施该技术的工艺方案。结果表明:后效射孔技术与负压射孔技术的结合将进一步提升孔道的深度和宽度,增加卸油面积;本次定向井负压射孔的最佳负压值是3.87~5.40MPa,运用后效体技术后在相同生产条件下预计产液量达到889m^(3)/d,比常规射孔增加34%。该技术在陆丰油田作业区的推广应用将有效提升剩余油动用程度,增加原油产量,提升经济效益。

摘要： 为了给疏松砂岩压裂提供低成本、简单快捷的人工裂缝半径和导流能力的定量分析信息,针对疏松砂岩储层油井内向型污染引起的产量大幅下降的油井污染规模难以定量评价问题,开展了受污染油井的污染程度和污染半径方法设计研究。采用渗流力学和采油工程相关理论,结合油藏数值模拟手段,在对油藏参数拟合的数据基础上,以平面径向流压降损失70%为参照,设置20 m为污染程度计算的标准,再结合油井的产量降低幅度,通过数值模拟结果插值得到修正系数,进而得到油井的污染半径。结果表明高渗储层的污染对产油量的影响大,压裂具有较好的效益;产量下降幅度较大的井污染程度可达0.6以上,污染半径可达40 m;设计的方法与数值模拟结果对比的误差不到1%,现场压裂的裂缝半长和导流能力与应用该方法分析的结果相符合,压裂后效果显著,验证了该方法的可靠性和可行性。以上成果认识,对疏松砂岩压裂选井和设计具有一定指导意义。

摘要： DS开采井周围的储层压力系数较低(0.36~1.04),埋藏较浅,储层物性好,在储气库先导试验井钻井过程中,钻井液有可能发生渗漏或漏失,对储层造成伤害,进而降低储气库井的注采效果。根据表皮系数评价标准,当表皮系数S>0,说明井受到了污染,储层存在污染。通过开展QC活动,对工程现状调查,制定对策并实施,研究得出一套钻井液屏蔽暂堵材料的最佳配比,使DS井储层表皮系数S值小于零。

摘要： 凝析气藏流体性质特殊,不同测试制度下的产能测试结果差异明显。以某凝析气井产能测试资料为例,采用拟单相流法评价不同测试制度下气井无阻流量,分析无阻流量差异产生的原因。结果表明当井底流压低于流体的露点压力时,随着测试油嘴尺寸增加,近井地带凝析油析出范围增加,气体流动阻力增加,导致气井解释的无阻流量明显下降;凝析油在近井地带析出产生的表皮系数贡献较大,远井地带析出对表皮系数影响较小。该评价结果对凝析气井产能评价具有一定指导意义。

摘要： 注水井由于水质、地层物性、施工等因素影响,易造成水井停产停注,常用的动态分析法缺少对水井定量评价。将RTA解释技术应用到注水井中,利用注水井井口压力及注水量数据,结合不稳定试井理论,拟合注水井史及双对数诊断曲线,获得注水井地层参数及边界信息,与地质油藏认识相结合,提高解释精度。以X油田C1、C2井为例,采用RTA解释技术对欠注原因进行分析,认为C1井地层物性、连通性差,C2井储层污染严重。该方法可快速获得地层参数,为注水井动态分析提供一种新的方法。

摘要： 深层高产碳酸盐岩油藏由于储层非均质性导致储层类型差异明显,往往包括孔隙、裂缝等储集空间.此外,该类油藏存在大埋藏深度带来的强应力敏感和高产量、高流速造成的高速非达西,给试井解释及储层参数反演带来了挑战.聚焦于深层高产碳酸盐岩油藏,分别引入拟压力和表皮系数考虑强应力敏感和高速非达西效应两大特征,建立了裂缝孔隙双重介质试井模型,通过无因次化和拉氏变换得到了拉氏空间下的数学模型,求得井底压力解析解并绘制了压力响应样板曲线,明确了曲线6个流动阶段及敏感性分析.结果表明:在应力敏感作用影响下,压力导数曲线上移,且应力敏感愈强,曲线上翘幅度越大;此外,产量越高,表皮系数越大,附加压降越大,压力及压力导数曲线位置越高.基于T油田某实例井生产动态反演得到应力敏感系数0.027、高速非达西表皮系数2.61等关键参数,反映生产现场关井前的产量较大,储层应力敏感效应较强.现场应用实例拟合结果进一步证明了模型的准确性与实用性.

摘要： 为节约地热井酸化增产成本,提高地热资源经济开发利用效率,开展酸化增产潜力评价模型研究。针对近井地带储层伤害情况,以达西定律为基础,选取储层伤害解除时渗透率恢复至地层原始条件下的增产倍数表征增产潜力大小,推导建立地热井酸化增产潜力计算模型,采用Newton-Simpson迭代求取热储层渗透率、地热井影响半径等关键参数,借助Python程序语言建立增产潜力计算模块。以北京平原区的一口地热井为例,酸化前评价其增产潜力为2.14倍,实际酸化增产后,相同降深下的产能增加至初始产能的2.23倍,与模块预测结果基本吻合,证明了该增产潜力评价模型和模块的正确性和实用性。该模型和计算模块可快速评价地热储层物性和增产潜力,对优化改造方案和改造规模具有重要指导意义。

摘要： 针对气藏型储气库注采井注采过程中储层物性参数影响因素不明确、注采能力不对称的问题.基于相国寺储气库井下连续油管试井测试结果,提出储气库注气期"温降效应"、"变表皮效应"的概念,分析了储气库注采过程中温降效应、变表皮效应以及储层应力敏感对注采的影响.通过气藏型储气库注气期试井分析技术,研究各因素在试井曲线上的响应特征以及对试井解释参数的影响.结果表明:①相对于采气期试井测试,注气期测试得到的储层物性参数具有同样的参考价值;②储气库温降效应对于试井解释结果的影响可忽略不计,而在不同注采运行周期内,变表皮效应以及应力敏感效应影响差异较大;③编制储气库注采运行方案时应充分考虑变表皮效应与应力敏感的影响,在不同注采运行周期内开展试井测试获取准确的储层参数值.研究成果为储气库试井测试与解释提供了重要的研究依据和理论指导.

摘要： 西湖凹陷探井表皮系数在0～80之间,随着储层物性条件变好,表皮系数先增大后减小,表现出低孔渗污染小、中-高孔渗污染大、特高孔渗污染解除效果好的特点.污染对气井产能有一定的影响,但产能主要与储层本身物性相关.对于物性极差的储层,仅通过储层保护,产能仍无法有效释放,造成了经济损失.针对上述问题,结合试油资料,采用测试法,明确储层动用的门限值,为储层保护的实施提供理论参考.计算表明,渗透率下限为1.19×10-3μm2,孔隙度下限为9.81％,含水饱和度上限为46.2％,验证符合率为86.36％.当储层物性在门限值范围内,表明储层在自然条件下具有产能,可进行必要的储层保护措施;当储层物性不在门限值范围内,需考虑必要的改造措施以获得产能.

摘要： 不稳定试井方法得到的表皮系数是与射孔打开程度不完善、井斜及地层污染等多种因素有关的总表皮系数,在实际油田开采中,这往往会误导我们对油井的认识,并间接造成各种增产措施的失败。本文通过对总表皮系数进行分解,能够定量分析各种因素对表皮系数的影响程度,找出油井表皮系数较大的根源,从而为油田进行最佳增产措施设计提供参考,并进而提高措施成功率。

摘要： 为了进一步提高试油测试成果的利用率,指导气藏的开发管理,针对高石梯-磨溪构造储层特性,将传统的节点分析法与不稳态渗流的试井分析相结合,将油嘴控制、井筒流动与储层渗流视为一耦合作用的整体,建立了气藏不稳定渗流与井筒流动的耦合模型,再用拟稳态流模型修正其表皮系数,最终得到适用于高石梯-磨溪构造储层的中长期产能预测方法,并利用高石梯-磨溪构造的包括地面测试求产数据、放喷及求产期间井底流压数据和压力恢复数据的单井试油资料进行产能预测计算,验证了方法的可靠性,为四川气藏的勘探开发提供了理论指导.

摘要： 四川盆地西北部地区茅口组储层具有超深、高温、高压、天然裂缝发育等特征,钻井液漏失是制约该类气井产量的关键.为最大程度的解除污染,提出采用网络裂缝酸化技术疏通天然裂缝,降低表皮系数.基于该工艺的技术要点,建立了一套网络裂缝酸化优化设计方法.S1井开展网络裂缝酸化现场工艺试验,有效解除钻井液污染,获126.33×104m3/d高产工业气流,表明该技术是实现川西北茅口组超深气井高效开发的有效手段.

摘要： 针对海外复杂碳酸盐岩油气藏长井段水平井(大于1000m)酸化规模大、成本高、酸化效果不理想的问题,提出了长井段水平井非均匀高效布酸理念、酸化工艺技术及优化设计方法,可追踪酸化界面,进行高效布酸设计和优化.该技术理念是设计针对性的非均匀布酸剖面,其核心是解除非均匀的伤害、或者是改善非均匀的产液剖面.工艺方法采用2种全井段非均匀高效布酸和局部非均匀注酸为主要工艺技术、辅之以3种环空惰性液保护注入布酸工艺方法,配合2种分段次级化学转向布酸方法,降低水平井酸化规模.水平井非均匀高效布酸优化设计方法是以非均匀表皮系数剖面或既定的产液剖面为设计目标,建立并求解非均匀伤害精细化动态描述新数学模型,耦合水平井酸化双尺度蚓孔生长与酸液置放模型,计算水平井酸化后的蚓孔生长分布形态,结果表明对既定的高伤害带进行集中布酸酸化效果最优、用酸最少.在中东和中亚油气藏的规模化应用290余井次,平均规模由500m3以上下降到150m3,获得了显著的增产效果,强力助推了油田的快速建产.

摘要： 压裂水平井是低渗透气藏重要的增产技术手段,针对矿场实测试井曲线与理论分析存在一定差异的问题,通过理论模型分析及计算,将压裂水平井流态划分为5个主要阶段,明确与水平井的差异.理论计算结果表明表皮系数、水平段长度及裂缝参数不影响试井曲线后期系统径向流特征,但表皮系数及多参数共同作用是影响曲线前段的主要因素.近裂缝储层受到压裂液污染是导致矿场实测双对数曲线与理论曲线存在差异的重要原因.施工规模较大形成近井缝网可能导致压裂水平井与水平井的试井特征一致.

摘要： 钻井液固相和滤液侵入是造成储层伤害的主要因素,定量确定钻井液侵入储层深度无论是室内还是现场都很困难.本文根据物质量守恒方程和径向摩阻公式,在考虑内滤饼的情况下建立了钻井液固相和滤液在动态情况下的侵入储层深度模型,根据低自由水钻井液、聚合物钻井液和KCl成膜钻井液室内岩心渗透率恢复值实验及滤失量结果,计算出了这些钻井液的滤液侵入储层的深度,与这些钻井液在某油田的评价表皮系数测试结果相比,钻井液滤液侵入储层深度越大,其表皮系数也越大,钻井液对储层伤害越大.以上研究结果可以通过室内评价结果并结合模型计算结果判断钻井液对储层伤害程度,这对研究储层伤害机理和制定保护措施具有一定的指导意义.

摘要： 分析了尼日尔油田某区块储层特征,确定了固相颗粒伤害、黏土矿物遇水分散、膨胀以及碱敏为造成储层渗透率下降的损害机理.根据储层保护的要求,在原有KCl聚合物钻井液的基础上,形成了理想充填钻井液和低伤害钻井液二套储层保护方案.实验结果表明:理想充填钻井液和低伤害钻井液的暂堵率、抑制性和pH值均能符合储层保护要求,油溶后钻井液的渗透率恢复值均在90％以上,经过酸溶和生物降解后,理想充填钻井液和低伤害钻井液的渗透率恢复值均超过100％.对现场使用KCl聚合物钻井液钻完井的表皮系数统计结果显示,平均表皮系数为6.25,理想充填钻井液和低伤害钻井液的储层保护效果应具有良好的现场储层保护效果.

摘要： 表征直井损害的表皮系数及附加压降不能准确应用于水平并,目前水平井试井模型假设整个水平段都投入生产,不能很好的应用于水平井分段产油时的试井解释.引入等效水平段长度概念,在水平井线源解的基础上,考虑渗透率各向异性,建立了评价水平井损害程度的等效水平段长度模型,并进一步运用Green函数和Newman乘积方法,考虑井筒储集和各生产段不同表皮的影响,建立了水平井分段产油的试井解释新模型,利用数值反演算法计算井底压力,绘制出样板曲线,并讨论了分段生产的参数对井底压力的影响.最后,给出了水平井损害综合评价新方法.rn 研究结果表明,当水平井为不完善井时等效长度小于水平段长度,当井为超完善井时等效长度大于水平段长度;水平井分段产油时,最终水平径向流段压力导数0.5水平线前出现一个压力导数值为0.5/N的新"平台";生产段数越多、两端的生产段长度越长、两端地层表皮损害越小、两端地层流量越大,越有利于水平井产能的提高,应特别注意对水平井两端地层进行改造;水平井各生产段所造成的压力响应,不仅与表皮系数大小及分布有关,还与各生产段的长度与流量分布有关.

摘要： 不稳定试井是确定储层动态参数的主要测试技术.但海上油田地理位置特殊、平台空间有限、作业风险大及成本高,导致测试资料少,直接制约油藏的精细研究.随着井下压力监测技术的不断发展,渤海油田大量生产井安装了永久式井下压力计,可以实时录取井下压力资料。本文以渗流力学和油藏工程理论为基础,从生产动态资料着手,探索出一种储层渗透率和表皮系数评价的新方法。该方法不需要关井测试、不影响油田产量、节约测试成本,满足海上油田高效开发的需求。在渤海油田取得较好的应用效果,具有一定的推广价值。

摘要： 本文主要介绍了油田技术事业部在国内首次研制使用的一种新型的射孔器——7寸超高孔密大孔径射孔器.介绍了此射孔器的设计思路,研制难点,现场使用以及后续改进方向等.通过现场应用和压裂充填后油井的产量对比,证明该项技术能进一步增大和沟通油流面积,降低完井过程中的近井带表皮系数,为后期生产提供了更加通畅的通路,对渤海湾疏松稠油油藏的开发有很好的借鉴作用.

摘要： 本实用新型涉及鞋材检测装置技术领域，具体涉及一种鞋材表皮摩擦系数检测装置，包括安装架、工作台、安装于所述安装架并与所述工作台连接的升降模组、安装于所述工作台上的滑动模组、及安装于所述安装架并与所述滑动模组相对设置的检测模组；所述滑动模组包括滑动电机、与所述滑动电机驱动连接的治具组件；所述检测模组包括检测电机、与所述检测电机驱动连接的调节组件、及安装于所述调节组件并与所述治具组件对应的检测摩擦球头。本实用新型解决了传统的鞋材的检测装置的结构简单，需要人工手动件检测，费时费力，检测效率低等问题。

摘要： 本发明公开了一种高压致密气藏射孔总表皮和压实带表皮系数模拟计算方法，所述压实带表皮系数计算方法包括以下步骤：S1：采用局部加密网格，构建网格相同的有射孔压实带的地质模型一和无射孔压实带的地质模型二；S2：分别给两个模型的每一网格单元赋储层和流体物性的值；S3：建立气体稳定渗流控制方程，采用有限体积法对其进行离散化，相邻网格间采用Two‑Point‑Flux‑Approximation方法对气体流动能力进行调和平均，得到线性方程组；S4：采用代数多重网格方法对所述线性方程组进行求解，得到稳态压力场分布；S5：计算射孔井流量；S6：计算所述地质模型一、二的总表皮系数，总表皮系数之差即为所述射孔压实带表皮系数。本发明能够精确计算射孔总表皮系数和压实带表皮系数。

摘要： 本发明公开了一种多层油藏总表皮系数计算方法，根据渗流力学理论，采用解析方法得到了总表皮系数与分层表皮系数间关系，多层油藏合采时总表皮系数为物性修正分层表皮系数与地层系数加权的调和平均值，即

摘要： 本发明公开了一种层状油藏非均质表皮系数计算方法，根据渗流理论，推导出层状油藏非均质表皮系数S

摘要： 本发明公开了裂缝性储层非均匀伤害表皮系数计算方法，获取基础参数，等间距离散储层井段，将基础参数赋值于离散井段，建立原始储层物性参数集、伤害后储层物性参数集、非均匀伤害表皮参数集；以离散井段为对象，利用井筒概况参数和测井参数计算离散井段原始储层物性参数；计算离散井段伤害后储层物性参数、计算离散井段的基质、裂缝伤害表皮系数、计算离散井段非均匀伤害表皮系数和全井段综合表皮系数。本发明解决了现有技术中全井段表皮系数无法反应非均匀伤害程度，也无法反应储层基质和裂缝系统各自的伤害程度的问题，实现了表皮系数能够分解到长井段内体现非均匀伤害特征、且段内能够区分基质和裂缝系统的各自伤害的目的。

摘要： 本发明公开了一种高压致密气藏射孔总表皮和压实带表皮系数模拟计算方法，所述压实带表皮系数计算方法包括以下步骤：S1：采用局部加密网格，构建网格相同的有射孔压实带的地质模型一和无射孔压实带的地质模型二；S2：分别给两个模型的每一网格单元赋储层和流体物性的值；S3：建立气体稳定渗流控制方程，采用有限体积法对其进行离散化，相邻网格间采用Two‑Point‑Flux‑Approximation方法对气体流动能力进行调和平均，得到线性方程组；S4：采用代数多重网格方法对所述线性方程组进行求解，得到稳态压力场分布；S5：计算射孔井流量；S6：计算所述地质模型一、二的总表皮系数，总表皮系数之差即为所述射孔压实带表皮系数。本发明能够精确计算射孔总表皮系数和压实带表皮系数。

摘要： 本发明公开了一种酸化泵注过程蚓孔生长和表皮系数计算方法，包括计算不压破储层情况下，地面设备能够达到的极限泵注排量；对比地面设备能够达到的极限泵注排量，确定酸化施工的最大泵注排量；计算每一离散段的吸酸量和吸酸压力，迭代优化当前泵注阶段的实际泵注排量；计算当前阶段泵注时间完成后，储层每一离散段生长的蚓孔长度、蚓孔总长度、蚓孔生长产生的表皮系数和表皮系数；根据酸化施工的总酸量，优化整个酸化施工的泵注程序，计算酸化施工结束后整个储层的蚓孔发育长度剖面、表皮系数剖面和吸酸剖面。本发明通过蚓孔的生长和表皮系数的降低调整储层的酸液泵注排量，能够准确表征储层非均质带来的蚓孔发育、表皮系数和吸酸量的非均匀剖面。

摘要： 一种确定砂岩储层水平井钻井液侵入表皮系数的方法。所述方法包括如下步骤：第一步，建立水平井水平段井眼与储层损害区的椭圆台状物理模型；第二步，测试岩心钻井液动态损害滤失量，建立单位长度滤失速率与时间的函数，计算出钻井液等效侵入半径；第三步，通过测试岩心经钻井液损害前后的线性渗透率，建立渗透率恢复率与测量位置的函数，计算出井筒周围损害后径向渗透率；第四步，根据所获得的钻井液等效侵入半径和径向渗透率，确定出水平井钻井液侵入表皮系数。本种方法考虑了径向渗流对储层损害的影响因素和储层渗透率和钻井液侵入半径沿损害区的变化对钻井液侵入表皮系数的影响因素，所以更能够真实地反映出钻井液的侵入导致储层所遭受到的损害。

摘要： 本发明公开了一种基于水平井表皮系数分布特征的布酸方法，包括以下步骤：1)、建立初始条件下的单井地质模型；2)、基于步骤1)构建的单井地质模型，计算钻井伤害后的单井地质模型；3)、基于步骤1)构建的单井地质模型，计算钻井伤害前的水平井产液剖面；4)、基于步骤2)计算得到的钻井伤害后单井地质模型，计算钻井伤害后的水平井产液剖面；5)、根据步骤3)得到的钻井伤害前的水平井产液剖面和步骤4)得到的钻井伤害后的水平井产液剖面，计算沿整个水平井段不同位置上的表皮系数；6)、根据表皮系数沿水平井段的分布特征，计算水平井不同位置上的布酸量。本发明解决了现有盲目布酸导致的酸化效率低、酸化效果差的问题。

摘要： 本发明公开了一种层状油藏非均质表皮系数计算方法，根据渗流理论，推导出层状油藏非均质表皮系数S