工频过电压

摘要： 海底电缆较大的充电功率导致海上风电输电系统的工频过电压较严重,可采用高压并联电抗器进行限制。文中以中国某220 kV海上风电场为例,对其工频过电压进行了理论计算,并利用电磁暂态计算程序(alternative transient program-electro magnetic transient program,ATP-EMTP)建立了海上风电场经交流海缆送出系统模型,计算了输电系统工频过电压分布,进而对高压并联电抗器配置方案进行了分析。研究表明系统侧甩负荷过电压远大于风场侧甩负荷过电压;总补偿度相同时,在陆上进行单端补偿的效果略优于双端补偿。在此基础上给定了该海上风电场工频过电压限制的高压并联电抗器配置方案,并计算了不同海缆长度下所需的最小补偿度,为工程设计及设备选型提供技术依据。

摘要： 在变电站内,高压并联电容器组(以下简称电容器组)的主要作用,就是作为静止补偿设备,为负荷侧就近补偿无功缺额,提高电网电压和功率因数。电容器组最突出的特点是对工频过电压的承受能力较差,由于电容器的损耗与电压平方成正比,过电压会使电容器的发热量迅速增加,绝缘介质在高温下将迅速老化,直至击穿。因此,过电压防护对于电容器组的安全运行具有极其重要的意义。

摘要： 为了改善电网潮流分布不均的情况,拟将可控移相器(thyristor controlled phase shifting transformer,TCPST)应用于广东电网,TCPST的加装会改变系统参数,对工频过电压产生影响。为此,首先介绍TCPST结构和工作原理,并在PSCAD/EMTDC仿真平台上搭建电磁暂态仿真模型;然后,基于TCPST简化模型,分析装设TCPST对输电线路工频过电压的影响机理;最后,结合500 kV电网参数和500 kV TCPST设计方案,通过实际算例计算含TCPST的超高压输电线路电容效应、不对称故障、甩负荷所引起的工频过电压。通过改变TCPST档位和安装位置,记录对比不同工况下线路工频过电压的变化情况。结果表明:500 kV输电线路装设TCPST后,对空载容升和无故障甩负荷引起的工频过电压有扩大趋势,对单相接地故障引起的工频过电压有抑制趋势,而对故障甩负荷引起的工频过电压的影响则需要结合实际情况而定。

摘要： 日常的绝大多数的负载为感性负载,增加电抗器,可以使线路更加稳定的运行。该文在没有电抗器和有电抗器的情况下,对空载线路分别求解首末端电压关系,发现在有电抗器的情况下,末端电压波动要小,首末端电压比较小。最后使用EMTP进行仿真,搭建了没有电抗器和有电抗器的空载线路,采集了输入输出点电压的波形,然后画出首末端电压图,发现首末端电压波形都是标准的正弦,而且是同相位,只有幅值大小不等,仿真结果和理论相一致。

摘要： 大型海上风电场一般离岸较远,主要依赖于高电容海底电缆将电能送出,可能产生较为严重的过电压。但海底电缆敷设于海底难以检修,所发生的故障一般为永久性故障,会给电力系统造成巨大损失。作为威胁海底电缆安全可靠运行的重要因素,海上风电场送出系统的工频过电压机理与特性亟待系统性的总结和研究。本文从原理上分析了海上风电场工频过电压产生的机理与特征;并基于ATP-EMPT对500 kV海上风电场及其送出系统进行建模,对海缆参数进行了修正,以保证模型的准确性;同时,仿真计算了在不同容量情况下,海上风电场及其送出系统的五种不同工况运行时,海缆的容升效应、单相接地故障、无故障突然甩负荷、单相接地故障突然甩负荷和两相接地故障甩负荷时的工频过电压,结合理论分析,最终总结了影响海上风电场送出系统工频过电压的因素及其影响趋势。

摘要： 交流三芯海底电缆是传输海上风电的重要载体.敷设后的海缆被海水浸没,海水浸入铠装直至金属护套,造成海缆沿线金属护套处接地.海水浸入作用影响电缆过电压计算模型中护套及铠装的接地方式,影响海缆线路工频过电压计算结果.笔者基于双回路交流三芯海缆线路进行建模计算,模型中提出一种将海缆分段,每段海缆护套和铠装通过电阻接地的方式模拟海水的浸入作用.首先从不同位置发生故障后零序网络的区别分析海缆与陆缆模型的差异.其次在海水浸入模型的基础上,研究海水接地电阻的大小以及海缆分段数对于不同位置发生故障产生的工频过电压的影响规律.研究结果说明了考虑海水浸入作用后对海缆工频过电压计算结果的影响程度.

摘要： 本文以空载输电线路的工频过电压为研究对象,建立了在任意位置连接并联电抗器情况下的等效电路模型,获得了沿线电压表达式.在GUI基础上,设计了工频过电压仿真软件.分别介绍了该软件的交互式界面、基本功能和仿真实例.对空载输电线路的工频过电压进行了分析和演示,加深学生对工频过电压的理解和认识,增强学生的实践能力,对电力系统类教学改革具有一定的参考意义.

摘要： 根据海上风电场无功配置原则,分析包含风电机组、海缆、主变压器的海上风电场无功损耗.在满足无功补偿及工频过电压要求的情况下,应尽可能提高并联电抗器容量,从而给出并联电抗器和动态无功补偿装置SVG的配置优化方案.研究结果表明:当220 kV海缆长度增加和风电机组出力减少时,海上风电场容性无功会增加.当220 kV海缆长度增加时,海上风电场空载过电压、甩负荷过电压及单相接地故障过电压会增加.最后,基于某实际案例,给出并联电抗器和SVG装置的最优容量.所提方法简单实用,经济可行,可应用于工程实践.

摘要： 针对牵引变电所二次侧设备强电防护现状,提出在二次侧设备处设置防雷屏,用于集中安装浪涌保护器,使浪涌保护器与主设备物理隔离,减少雷电流泄放过程中产生的二次危害;在电源回路设置高耐压、低转移系数的隔离变压器和净能设备,降低从外部引入的工频过电压和尖波对机房用电系统的危害,增强变电所内设备的运行安全性;采用雷电流传感器对雷电信息进行采集,运用马尔科夫链寿命模型计算浪涌保护器的寿命状态,给出浪涌保护器的工作状态和寿命预值,使维护人员能及时处理和更换不符合要求的浪涌保护器.

摘要： 随着海上风电能源的不断开发,海上风电场的过电压问题对系统的安全运行极为重要,而无功补偿问题影响着系统的电能质量,因此在确定无功补偿方案的同时也应该考虑过电压的限制.本文介绍了采用海上风电场含有架空线路和海底电缆混合输电线路的风电场电磁暂态模型,利用ATP/EMTP仿真软件计算了海上风电场工频过电压,并在此基础上对风机不同出力情况下的风电场无功容量需求进行计算,从而得到符合系统安全运行范围的海上风电场无功容量配置方案.并以某海上风电场为例,对其工频过电压和无功补偿进行了综合计算分析,最后利用MATLAB/Simulink仿真验证了所提方案的可行性.

摘要： 带串补装置线路的过电压计算对750kV输电线路的设计、绝缘配合和保护都有重要的意义.本文通过建立有串联补偿装置的750kV输电系统系统暂态过程模型,以西北某750kV输电线路为研究对象,计算了不同串补装置容量对线路空载容升过电压的影响;计算了不同地点发生单相接地时,串补装置容量对单相接地工频过电压的影响;计算了两相接地时,串补装置容量对两相接地工频过电压的影响;计算了不同串补容量时,单相接地时的潜供电流和恢复电压.通过计算发现,该线路串补装置补偿度变化对相连线路工频过电压影响很小,对自身线路各节点过电压有影响.

摘要： 降低脉冲残压与提高工频过载能力是防雷保护器件的一对相互矛盾和相互制约的需求.普通多级保护方案可降低脉冲残压,但是,由于受到压敏元件工频过电压能力的限制,考虑到电源电压的正常波动及供电系统故障造成的较长时间异常过电压,后级一般采用较高压敏电压的压敏元件,降低其荷电率,以防压敏元件发生工频过电压燃烧事故.采用热耦合结构的热敏/压敏组合器件可两方面同时兼顾.采用较低压敏电压的压敏元件可降低残压,同时这种热耦合结构三端器件具有远高于一般压敏电阻的工频过负荷能力,再增加保护前级可进一步实现脉冲大电流吸收能力.应用这种三端组件同时可实现过电流保护.

摘要： 分析饱和铁芯型超导可控电抗器的工作原理,在PSCAD/EMTDC中建立其电磁暂态模型,接入到500kV超高压输电系统中进行时域仿真,观察其对不同类型线路工频过电压的影响,分析饱和铁芯型超导可控电抗器的投入对高压输电系统抑制线路工频过电压的效果.rn 对于超高压长线路空载时，由于容升效应的作用导致线路末端电压升高，利用大容量的超导可控电抗器对其进行连续，可靠的调节和补偿，保证输电线路的电气绝缘安全。rn 当线路发生甩负荷而引起过电压时，根据线路不同的负载情况，通过调节超导可控电抗器的补偿度可快速实现线路过电压的抑制，由于可控电抗器能平滑连续的调节，保证了输电系统稳定的同时，还大大提供了系统输电能力。rn 当线路发生不对称短路故障时，铁芯饱和型超导可控电抗器也可以快速响应（小于0.5s），有效抑制健全相上的工频过电压。

摘要： 超过电力系统最高工作电压称为电力系统的过电压.本文综述工频过电压、谐振过电压和操作过电压的起因,预测其幅值,为采取限制措施具有重要意义.

摘要： 本文综述电力系统中工频过电压、谐振过电压、操作过电压产生的原因及限制措施,为保护电力系的设备安全具有重要意义.

摘要： GB50057-2010《建筑物防雷设计规范》中规定了SPD根据系统特征所要求的最大持续运行工作电压Uc最小值的表格，而在国家建筑标准设计图集D501-1《防雷与接地安装》中，规定接地系统的Uc≥1.55U0。二者对比相差很多，给设计人员和成套厂选用SPD造成了很大的困惑。指出在低压供配电网络中安装的电涌保护器(SPD)的Uc值选用应考虑工频过电压对其的影响.而其工频暂态过电压必须根据不同的接地系统来考虑.SPD的安装能使设备免受由于雷电涌的危害，但在选用SPD时不能忽视工频过电压对其的影响，必须根据工程的实际情况，评估安装场合可能发生的最严重的故障来选用合适巩值的SPD，才能保证SPD的正常和安全使用，又能使残余电压降低到最小。

摘要： 由于各电压等级系统短路电流水平不断提高,35kV及以上电压等级高压电缆在导体末端发生短路时,护层电压保护器承受的工频感应过电压大大提高,使保护器在工频过电压在动作发生爆炸的可能性大大提高.对此作了分析,并指出可行的应对措施.

摘要： 目前,在低压电力系统中由于工频暂时过电压导致电源型电涌保护器Surge Protective Devices(SPD)损坏事件时有发生。根据氧化锌压敏电阻的伏安特性,结合双肖特基势垒理论,利用热稳定仪和CJ1001型压敏电阻直流参数仪进行多次实验,通过对实验数据进行对比分析,提出了电源型SPD的工频暂时过电压耐受性不仅与MOV的电压梯度有关,还与低温焊锡连接点位置、通流容量、能量耐受密度等有关;MOV的工频热击穿为瞬态过程。

摘要： 本文讨论引线式压敏电阻器结构对TOV特性的影响.通过实验分析不同直径、电压(厚度不同)、焊接以及包封层对压敏电阻TOV特性的影响.指出以加压比为基准的TOV试验下,直径小的产品受到的TOV应力更大,明确了结构对TOV下的安秒特性以及失效模式的影响模式,分析了影响机制.

摘要： 本发明涉及一种过电压保护装置，其具有至少一个过电压放电器和与该过电压放电器并联的、可热触发的、弹簧预张紧的短路开关装置，其中前述装置形成结构单元。热触发装置布置在过电压放电器过载时其期望的加热区域中，且没有工作电流或脉冲电流流经。热触发装置被构造成止动件，该止动件在热过载时释放开关装置的解锁滑块。开关装置具有两个相对的接触件，其中接触件中的至少一个被设计为移动的且在开关装置的闭合方向处于弹簧预张紧下。开关装置的断开状态由解锁滑块锁定且通过热触发装置来释放以闭合开关装置。

摘要： 本发明涉及一种过电压保护装置，包括至少一个过电压保护器和与过电压保护器串联连接、可热触发的开关装置，其中前述设备构成结构单元并且热触发设备布置在过电压保护器在其过载时预期发热的区域。所述热触发设备被构造成不被工作电流或冲击电流流过的止挡件，所述止挡件在热过载时引起或允许开关装置的解锁。此外，止挡件与过电压保护器的表面面部热耦合和机械耦合并且阻挡机械预加载的解锁滑块的移动路径。根据本发明在解锁滑块中插入接触片，接触片在开关装置的元件之间建立电连接并通过解锁使接触片经受滑动运动，致使串联电路中断并且解锁滑块运动到之前被接触片占据的空间内，其中解锁滑块的将开关装置元件分离的区域的至少部分被构造成绝缘的。

摘要： 在所公开的过电压保护电路中，当过电压检测电路检测到输入电压等于或高于预定最大电压时，开关元件被关断以防止输入电压从过电压保护电路输出。通过使用电阻器分压输入电压而得到的电压被从过电压保护电路输出。

摘要： 一过电压保护设备(32)检测一供电网中是否存在过电压，其中，另一系统通过一故障电流保护开关(10)连接在所述供电网上。为了在出现这种过电压的情况下可以通过所述故障电流保护开关(10)的开关元件(16，22)将所述相连系统断开，所述过电压保护设备(32)产生一直接作用于一脱扣元件(26)的电场或磁场。可以通过所述过电压保护设备(32)中的一电磁线圈(44)产生一磁场，一吸持磁体(26)在所述磁场的作用下发生运动，从而将用于所述开关元件(16)和(22)的闭锁装置(24)脱扣。

摘要： 本发明涉及一种过电压保护装置，其具有至少一个过电压放电器和与该过电压放电器并联的、可热触发的、弹簧预张紧的短路开关装置，其中前述装置形成结构单元。热触发装置布置在过电压放电器过载时其期望的加热区域中，且没有工作电流或脉冲电流流经。热触发装置被构造成止动件，该止动件在热过载时释放开关装置的解锁滑块。开关装置具有两个相对的接触件，其中接触件中的至少一个被设计为移动的且在开关装置的闭合方向处于弹簧预张紧下。开关装置的断开状态由解锁滑块锁定且通过热触发装置来释放以闭合开关装置。

摘要： 本发明涉及一种过电压保护装置，包括至少一个过电压保护器和与过电压保护器串联连接、可热触发的开关装置，其中前述设备构成结构单元并且热触发设备布置在过电压保护器在其过载时预期发热的区域。所述热触发设备被构造成不被工作电流或冲击电流流过的止挡件，所述止挡件在热过载时引起或允许开关装置的解锁。此外，止挡件与过电压保护器的表面面部热耦合和机械耦合并且阻挡机械预加载的解锁滑块的移动路径。根据本发明在解锁滑块中插入接触片，接触片在开关装置的元件之间建立电连接并通过解锁使接触片经受滑动运动，致使串联电路中断并且解锁滑块运动到之前被接触片占据的空间内，其中解锁滑块的将开关装置元件分离的区域的至少部分被构造成绝缘的。

摘要： 本发明提供一种过电压保护部件及过电压保护部件用的过电压保护材料。本发明的过电压保护部件具备第1放电电极、第2放电电极、以及形成于第1放电电极与第2放电电极之间的过电压保护部。过电压保护部通常虽然具有绝缘体的性质，但在第1放电电极2与第2放电电极之间被施加过电压时具有导通的性质。进而，过电压保护部使具有绝缘性的树脂、具有绝缘性的无机化合物和硼化金属化合物粉混合在一起而得到的。由于硼化金属化合物粉为高熔点，故难以熔融，再有，由于在成为熔融程度的高温的情况下氧化而丧失导电性，故可实现高可靠性。

摘要： 一过电压保护设备(32)检测一供电网中是否存在过电压，其中，另一系统通过一故障电流保护开关(10)连接在所述供电网上。为了在出现这种过电压的情况下可以通过所述故障电流保护开关(10)的开关元件(16，22)将所述相连系统断开，所述过电压保护设备(32)产生一直接作用于一脱扣元件(26)的电场或磁场。可以通过所述过电压保护设备(32)中的一电磁线圈(44)产生一磁场，一吸持磁体(26)在所述磁场的作用下发生运动，从而将用于所述开关元件(16)和(22)的闭锁装置(24)脱扣。

摘要： 在所公开的过电压保护电路中，当过电压检测电路检测到输入电压等于或高于预定最大电压时，开关元件被关断以防止输入电压从过电压保护电路输出。通过使用电阻器分压输入电压而得到的电压被从过电压保护电路输出。

摘要： 本实用新型公开了一种过电压保护器工频放电电压测试电路，220VAC电源与双刀双掷开关T连接，电容C和触点开关QA串联并且并联在双刀双掷开关T的两端，触点开关QA的两端并联有开关C3，双刀双掷开关一端连接电容C1，另一端连接电容C2，电容C1与电流继电器LJ串联，电流继电器LJ和电容C2分别连接调压器ZT的第一连接端和第二连接端，调压器ZT的调节端分别连接电流表A1和电压表V1，电流表A1的另一端和电压表V1的另一端分别连接变压器ST的一次侧，变压器ST的二次侧一端接电阻R，另一端接电流表A2，电压表V2与电流表A2并联，电阻R和电流表A2的另一端分别为两个测试端。本实用新型将电流表串联在低压测量回来里，根据电流表的读数出现明显的上下波动来判断过电压保护器间隙放电是一种简便且行之有效的办法。