塑性设计

摘要： 两边连接屈曲约束钢板剪力墙具有承载力高、耗能能力强、延性好等优点;而且在结构中布置灵活,能够减小对框架柱的作用力,避免框架柱过早发生破坏。为确定墙体在结构中的布置方式以使结构抗震性能充分发挥,提出了钢板剪力墙-RC框架结构基于能量平衡的大震塑性设计方法。设定结构预期的整体破坏模式和目标位移,基于能量平衡原理计算结构的设计基底剪力,采用剪力比将双重抗侧力结构体系离散为钢板剪力墙体系和框架体系并计算设计楼层剪力,进而完成钢板墙的截面设计。按照塑性内力分配机制和钢板墙屈服后的性能,计算框架结构梁、柱的内力需求,完成钢筋混凝土框架的截面设计。分别对5层和10层结构进行基于能量平衡的大震塑性设计,并采用时程分析法对结构进行非线性动力分析,对比研究了两个结构的损伤机制、最大层间位移角、楼层剪力比和残余位移。分析结果表明:所提出的设计方法能够实现结构预期的整体破坏模式,并满足结构大震抗震性能要求。

摘要： 目前副耳板已经广泛地应用在各种工程之中,但是国内对副耳板结构设计研究鲜有报道。本文首先通过常泰长江大桥天星洲专用航道桥2~5节间弦杆工程实际案例进行了分析计算,揭示其研究原因,然后通过理论计算确定了副耳板设计厚度,最后基于塑性设计规范,在不考虑加劲板以及焊缝对吊耳受力贡献情况下,通过有限元软件进行了副耳板圆环宽度参数分析,确定了副耳板圆环的最佳宽度。研究结果表明,GB50017-2017《钢结构设计标准》中关于吊耳部分阐述基本参照了欧洲标准及美国标准。考虑到在吊耳设计过程中副耳板厚度一般取不小于主耳板厚度的一半,对于配合使用1~10t许用荷载卸扣的吊耳可不考虑焊接副耳板。对于配合使用10~400t许用荷载卸扣的吊耳,当主耳板两侧考虑贴副耳板时,副耳板厚度取不小于0.1倍的孔径d0;当主耳板单侧考虑贴副耳板时,副耳板厚度取不小于0.15倍的孔径d0。在满足规范条件下,副耳板圆环最佳宽度为0.7倍的孔径d0,此时钢材塑性性能被充分利用,并且便于焊接,同时耳板重量减少了16%。

摘要： 提出了将预制组合肋底板混凝土双向叠合板与井字梁结构组合形成的预制组合肋混凝土双向叠合板井字梁楼盖(简称双向叠合板井字梁楼盖)。采用虚功法对4×4区格双向叠合板井字梁楼盖进行了塑性极限分析,基于塑性内力重分布法给出了各种可能存在的破坏机构,通过受力分析推导了4×4区格双向叠合板井字梁楼盖破坏机构的正确解。提出了双向叠合板井字梁楼盖的极限承载力和极限弯矩的简化计算公式,推导了其他各种不同平面网格的双向叠合板井字梁楼盖极限弯矩和极限承载力的正确解,与弹性分析方法的解进行了对比,结果表明:各种不同平面网格双向叠合板井字梁楼盖的弯矩系数随区格数增加而增加,承载力系数随区格数增加而减小,虽然塑性分析解与弹性分析解之间存在差异,但弯矩系数与承载力系数随区格增加而引起的变化趋势符合结构的实际受力,表明了本文塑性分析方法的正确性。采用本文方法对某简支4×4区格双向叠合板井字梁楼盖进行了配筋计算,可供工程设计参考。

摘要： 含端板螺栓连接耗能梁段的高强钢框筒结构(SFTSs)可以有效改善传统钢框筒结构的抗震性能,且可实现震后功能可快速恢复,是一种新型的高层可恢复功能结构。由于现行规范的抗震设计方法无法准确预测和控制结构的弹塑性性能,可能会使结构损伤集中于个别楼层出现薄弱层。为了设计具有理想失效模式的SFTSs,建立该结构体系“小震不坏,中震及大震可修,巨震不倒”的四水准抗震设防性能指标。考虑不同地震水准作用下的性能目标,采用三线型的能力曲线对传统的基于能量平衡的塑性设计方法进行改进,且考虑结构高阶振型和屈服后刚度的影响,提出了SFTSs基于性能的塑性设计方法。采用建议的设计方法设计了一个30层的结构算例,并基于OpenSees对结构算例进行弹塑性时程分析。结果表明:采用提出的设计方法设计的结构算例能够实现结构预期的失效模式以及不同地震水准作用下的性能目标,结构具有良好的抗震性能,验证了所提出的基于性能的塑性设计方法的有效性,可以为SFTSs的工程设计提供参考。

摘要： 为了提高桁架拓扑优化设计中非凸区域生成基结构的效率和准确性,介绍了一种基于几何和网榕信息生成初始基结构的方法.通过直接将已有几何边界作为碰撞检测的标准,避免对原有边界扩展或构建限制区域,简化了基结构生成过程并可以避免杆件识别不准确的问题;通过减少需要与凹边界碰撞检测的杆件个数来提升整体基结构的生成效率;最后,针对已生成的基结构进行基于塑性准则的桁架拓扑优化.

摘要： 为确定防屈曲支撑在结构中的布置方式以使结构抗震性能充分发挥,提出了基于能量平衡的防屈曲支撑-钢筋混凝土框架结构抗震塑性设计方法.构建了结构的“强柱弱梁”整体屈服机制,采用侧力比将总结构体系离散为防屈曲支撑体系和纯框架体系,并建立了结构的双线性能力曲线.基于能量平衡方法计算结构的设计基底剪力并分别得到支撑体系和框架体系的设计侧向力,进而完成支撑的截面设计.按照塑性内力分配机制和考虑支撑屈服后性能,计算梁柱构件内力需求.以一幢5层结构为例,分别设计了不同侧力比的14个结构模型,对比了基底剪力、防屈曲支撑面积和梁柱钢筋用量等.通过22条地震波下的弹塑性时程分析,研究了不同侧力比结构的最大层间位移角、屈服机制、楼层剪力比、支撑最大位移延性、累积位移延性和结构残余层间位移角.分析结果表明:所提出的方法能实现结构的预期失效模式,并满足结构的抗震性能要求,并建议设计侧力比选取在0.3 ～0.5之间.

摘要： 针对位移加载时的非线性材料结构，本文采用ESO方法进行塑性拓扑优化设计。通过对算例的数值模拟结果进行分析，验证了改进的棋盘格抑制方法在位移加载时的有效性。为相关研究人员在以后进行有关问题的研究时，提供一定的理论依据。

摘要： 消防车作用于楼板,文章研究当楼板采用塑性设计时的等效荷载.采用虚功原理,简化移动荷载的分析模型,得到一些新的有用的结论,简化实际的结构设计.结论表明,消防车道的等效荷载与板的最小板跨相关,与单双向板无关.

摘要： 针对冷弯薄壁型钢卷边槽形截面受弯构件非弹性屈曲设计方法进行研究.在名义屈服强度235 MPa的30根冷弯薄壁型钢卷边槽形截面受弯构件试验的基础上研究,通过承载力计算对比分析,提出了基于有效宽度法的受弯构件非弹性屈曲承载力的计算方法,通过与试验结果以及北美冷弯薄壁型钢结构技术规范计算结果进行对比,表明建议计算方法能够较好的考虑受弯构件在非弹性阶段承载力的提高作用.

摘要： 为了克服传统塑性设计未考虑结构的累积耗能的不足,结合基于能量结构设计方法和塑性设计理论的基本概念,对钢筋混凝土框架结构基于能量的塑性优化设计方法展开研究.由RC框架结构的破坏机构推导得到结构相应的破坏荷载方程,利用能量平衡原理转化成能量约束方程;考虑规范要求和其他约束方程,利用单纯形法对目标函数进行线性规划求得结构构件的最小抗弯需求;根据构件最小抗弯需求对梁柱尺寸和配筋率进行最优化设计.以某二层单跨平面RC框架结构为实例,验证了上述优化方法的合理性和可行性.

摘要： 详细探讨了钢筋混凝土楼板塑性设计中最小支座钢筋长度系数δx与最大支座跨中弯矩比β之间的关系,表明统一选取支座跨中弯矩比β=1.4具有较广泛的适用性,可使塑性支座钢筋长度一般在δx=0.25以下具有较大的经济性.指出板的塑性设计中使支座钢筋长度不致过小是重要的安全保证条件.提出楼板塑性设计必须控制裂缝宽度:先对全部板的所有钢筋进行塑性设计后,再用准永久荷载组合下的梁边弹性弯矩验算裂缝宽度并调整配筋.在连续板塑性设计中,角板和边板的下部主要受力钢筋较大,相应长边支座上部钢筋较少;在单块板塑性设计中,角板和边板的下部主要受力钢筋偏少,相应长边支座上部钢筋偏大.对各种楼板设计方法的结果比较表明,塑性设计的用钢量比弹性设计少得多.

摘要： 本文比对了国内外多部规范,意图寻找出各国规范对塑性设计翼缘宽厚比限值的设计区别,并总结实际应用计算中,可能与理论值计算之间的偏差.本文主要通过调研规范和理论设计方法,经过计算和分析得出结论.结合60年代以来,诸多学者对于该问题的研究,本文着重分析了一些重要的参数,将结果列于表中分析.最后,发现各国规范虽然设计表达式相近,但是对于高强度钢材而言,这一设计公式的应用,相对于理论解是偏于不保守的,因此需要给予充分的关注.

摘要： 该文讨论线性强化材料鞍形索网的塑性设计问题，文中出了该结构的塑性强化阶段的平衡方程和变形协方程，并用迦辽金法求出该索网结构的内力公式。

摘要： 提出了一种新的柱脚形式——钢与混凝土组合柱脚,并给出了组合柱脚弹性设计和塑性设计计算方法.新型柱脚通过在柱脚底板、柱脚底部和靴梁板上焊接栓钉使得底板和混凝土共同工作,建议栓钉按照组合结构构造要求选取,并给出了验算不同位置设置栓钉承载能力的计算方法.结合算例,分别设计了纯钢柱脚和钢与混凝土组合柱脚,进行了两种柱脚用钢量对比分析,表明组合柱脚的用钢量降低约40％,经济性和耐腐蚀性好,可供大型钢结构柱脚设计时参考选用.

摘要： 我国规范中对连续梁的塑性设计采用考虑塑性内力重分布的调幅法进行,但规范中仅提出了等跨连续梁的弹塑性设计方法.针对规范的不足,提出两种简化设计方法,并通过算例比较该计算公式和PKPM软件计算的控制截面设计弯矩值,研究表明计算结果高度一致.两种简化设计方法为连续梁的塑性计算提供了新的思路.

摘要： 对20根低合金高强钢Q345刻痕杆进行了低温(-45°C)断裂试验,研究了刻弧半径r和刻弧相对深度(刻痕根部直径与肩部直径之比d/D)对高强钢断裂模式的影响.刻痕杆低温断裂试验显示:刻痕杆宏观断裂于刻痕根部,断口粗糙,为解理型断裂模式,裂纹起始于刻痕截面心部;刻弧半径r较小和刻弧较深(d/D较小)的试件,断裂延性较差,但断裂强度略高.高强钢低温材性试验曲线展现了较明显的屈服、强化和颈缩现象,但屈服平台较短;高强钢低温下的强屈比σu/σy满足规范对建筑用钢材塑性设计的要求,但低温下的伸长率δ5不满足相应要求.

摘要： 对20根结构钢Q235刻痕杆进行了低温(-47°C-43°C)断裂试验，研究了刻弧半径r和刻弧相对深度(刻痕根部直径与肩部直径之比d／D)对高强钢断裂模式的影响。刻痕杆低温断裂试验显示：刻痕杆宏观断裂于刻痕根部，断口粗糙，为解理型断裂模式，裂纹起始于刻痕截面心部;刻弧半径r较小和刻弧较深(d／D较小)的试件，断裂延性较差。高强钢低温材性试验曲线展现了较明显的屈服、强化和颈缩现象，但屈服平台较短;高强钢低温下的强屈比σu／σy和伸长率δ5 满足规范对建筑用钢材塑性设计的要求。

摘要： 该文介绍了10kg TNT爆炸容器的结构尺寸，考核实验及其数据结果，并对设计方法和实验结果进行了分析，提出了改进实验方法的措施。实验结果和理论分析表明，消波板易产生应力集中。

摘要： 该文介绍了10kg TNT爆炸容器的结构尺寸，考核实验及其数据结果，并对设计方法和实验结果进行了分析，提出了改进实验方法的措施。实验结果和理论分析表明，消波板易产生应力集中。

摘要： 该文介绍了10kg TNT爆炸容器的结构尺寸，考核实验及其数据结果，并对设计方法和实验结果进行了分析，提出了改进实验方法的措施。实验结果和理论分析表明，消波板易产生应力集中。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本发明提供一种兼具高的可成型性和高强度、同时还能够制造出外观品质优异的成型体的纤维增强热塑性树脂片以及该纤维增强热塑性树脂片的制造方法。本发明涉及的纤维增强热塑性树脂片为带状的单向预浸料的无规层叠体，该纤维增强热塑性树脂片包括已开纤的增强纤维和聚合物(a)，聚合物(a)是至少式(1)：(其中，n表示1～4的整数)表示的双酚A型环氧化合物与选自双酚A、双酚F、双酚S、双酚B、双酚E以及双酚P的双酚化合物的聚合物，若将该聚合物(a)的重均分子量设为Mwa，将该纤维增强热塑性树脂片在180°C下加热1小时而得到的热处理纤维增强热塑性树脂片中包含的聚合物(b)的重均分子量设为Mwb，则Mwa为25,000以上，且Mwb与Mwa之比(Mwb/Mwa)为1.01～1.8。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物，其硬度可以借助热塑性塑料和热塑性弹性体(TPE)的经选择的组合进行调节。根据本发明的热塑性弹性体组合物的特征在于非常高的耐热性和耐化学性，同时在10至100 ShA的非常宽的肖氏A硬度范围内的非常好的机械参数。本发明还涉及用于制备热塑性弹性体组合物的方法以及在热塑性弹性体组合物的情况下调节硬度的方法。

摘要： 本发明涉及用于生产中空塑性预成型件(1)的方法，所述预成型件适于吹模塑性容器(6)，所述容器在它的表面上包括可见的设计图案(7)。本发明还涉及由其生产的塑性容器。本发明的方法使得能够在完成的容器上获得不同的美学效果，并且还可赋予那些容器防滑特性和/或舒适的触感。

摘要： 本发明公开了一种防止塑性垮塌和过度塑性变形的二元准则分析设计方法，该分析设计方法用于防止一次加载情况下结构发生塑性失效的设计准则包括强度准则和变形准则，设计载荷应小于结构最大承载能力除以安全系数，以保证运行期间结构不会发生破坏；同时限制结构的最大变形(或应变)量，以保证在设计载荷作用下不会出现过量变形。针对该准则是综合ASME VIII‑2规范和EN 13445标准中的优点、基于零曲率载荷和借鉴材料许用应力提出的。利用载荷抗力系数设计法对弹塑性应力分析双准则进行评定，更加方便简单。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法、由该制备方法制备的热塑性树脂以及包含该热塑性树脂的热塑性树脂组合物。更具体地，本发明的方法包括：对乳液聚合胶乳进行酸凝结的步骤，用碱处理凝结后的浆料并进行脱水的步骤，和向脱水后的湿粉末中添加金属盐和水以将pH调节至9以上的步骤。根据本发明，所述方法可以提高热塑性树脂的生产率，并且通过所述方法制备的热塑性树脂具有优异的机械强度、热稳定性和外观性能。此外，当在涂层中使用本发明的热塑性树脂时，所述热塑性树脂具有改善涂膜的粘合强度和外观质量的效果。

摘要： 本发明提供一种热塑性高分子膜涂布用组合物、使用了该组合物的改性热塑性高分子膜的制造方法、以及由该制造方法得到的改性热塑性高分子膜，其因制膜时或铺展时的摩擦所致的流滴性能的降低少，从铺展的初期起发挥出优异的流滴性，即使在铺展后也长期维持优异的流滴性，进而涂布有流滴剂的膜面也极少发黏。作为热塑性高分子膜涂布用组合物，使用在特定的改性无机阳离子胶体溶胶中以特定比例含有聚醚改性硅酮、特定的聚氧化烯衍生物和数均分子量为1500～50000的聚烷撑二醇而成的物质，该特定的改性无机阳离子胶体溶胶是将特定的无机阳离子胶体溶胶利用特定的硅烷醇形成性有机硅烷化合物进行水解处理而成的。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。更具体地，本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品，所述热塑性树脂组合物包含：基体树脂；基于100重量份的所述基体树脂，7重量份至17重量份的聚醚酯弹性体树脂(D)；和1.1重量份至10重量份的改性聚酯树脂(E)，所述基体树脂包含：10重量％至40重量％的乙烯基氰化合物‑共轭二烯化合物‑芳香族乙烯基化合物接枝共聚物(A)；18重量％至52重量％的(甲基)丙烯酸烷基酯化合物‑α‑甲基苯乙烯类化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(B)；和13重量％至55重量％的芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)，其中，所述芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)包含10重量％至25重量％的乙烯基氰化合物。根据本发明，可以提供一种具有优异的流动性、诸如优异的抗冲击性和拉伸强度的优异的机械性能、以及优异的耐化学性的热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和包含该热塑性树脂组合物的模制品。更具体地，本发明提供一种热塑性树脂组合物，包含：100重量份的包含20重量％至90重量％的非再生热塑性树脂(A)和10重量％至80重量％的再生热塑性树脂(B)的基础树脂；1重量份至10重量份的乙烯化合物‑乙酸乙烯酯化合物共聚物(C)；和0.01重量份至10重量份的无机颜料(D)，其中，所述无机颜料(D)的折射率为1.65以上，平均粒径为10nm至500nm。即使本发明的热塑性树脂组合物包含再生树脂，所述热塑性树脂组合物也在保持现有的机械性能和成型性能的同时改善了耐化学性和外观。此外，重复成型的物理性能保留率大大提高。