重力驱动两相流体回路中储液器和工质充装量的匹配方法

摘要

本发明公开了一种重力驱动两相流体回路中储液器和工质充装量的匹配方法。使用本发明能够科学、准确地获得充装量和储液器结构特征参数，流体回路能适应极宽温区的温度变化，保证流体回路正常运行，安全可靠。本发明首先基于最高、最低工作温度条件计算储液器体积和充装量，然后基于高温存贮条件校核步骤1计算结果的合理性，然后基于约束条件迭代求解储液器净空间尺寸，最后基于材料屈服和爆破性能计算储液器壁厚，最终获得满足流体回路运行要求、安装要求、恶劣环境要求的储液器结构尺寸和工质充装量。

说明书

技术领域

本发明涉及航天器热控制技术领域，具体涉及一种重力驱动两相流体回路 中储液器和工质充装量的匹配方法。

背景技术

在月球(或行星)着陆探测活动中，因月球表面昼夜温差大、探测器月夜 期间无电能，为解决探测器月夜生存的难题，采用重力驱动两相流体回路作为 舱外同位素核热源(RHU)与舱内设备间的热传输通道，从而实现舱内设备的 月夜保温。两相流体回路系统组成如图1所示，包括蒸发器1(包括丝网蒸发器 7、液体分流器8和蒸气汇流器9)、蒸气管路2、冷凝管路3、储液器4、液体 管路6和控制阀5，其中，冷凝管路3位于储液器4重力场上方，蒸发器1位于 储液器4重力场的下方、并与同位素核热源耦合安装，储液器4内液面和蒸发 器1底部之间形成重力辅助高度差；储液器4通过液体管路6连接至蒸发器1 入口，在液体管路6上设有控制阀5，蒸发器1出口依次通过蒸气管路2、冷凝 管路3连接至储液器4，形成封闭的管路系统。月夜期间，控制阀5打开，蒸发 器1中的工质吸收同位素热源的热量并相变成气体，气态的工质顺着蒸气管路2 流至冷凝管路3中冷凝，经冷凝管路3将热量传导至月面探测器设备后，气态 的工质冷凝为液体，流入储液器4中，液态的工质在重力的作用下，沿着液体 管路6经控制阀5流入蒸发器中，形成导热回路，对天体探测器进行保温。月 昼期间，通过关闭控制阀5来关闭重力驱动两相流体回路，阻断同位素核热源 的热量向探测器内部传递。

考虑到月昼/月夜极端变化的热环境(月昼120℃，月夜－180℃)，两相流 体回路必须具备极宽温区的适应能力(-50～70℃)。这就要求储液器和工质充装 量之间形成精确的匹配关系，使得系统内气液分布特征在整个工作温区内不发 生明显的变化，既保证极限高温工况下储液器内有足够的空间消除液体体积膨 胀的影响，同时保证极限低温工况下储液器内仍存有一定量的液体维持系统正 常运行。否则，在高温时，当液体体积增大并超出系统总体积时，管路将发生 爆炸，引起严重的安全事故；而在低温时，若储液器内液体量不足时，储液器 和蒸发器气液界面之间的高度差(即驱动高度)下降，驱动能力随之降低，系 统存在运行失效的风险。因此，储液器和充装量的匹配设计，决定了流体回路 系统的工作能力，一定程度上影响了月表探测项目的成败。

然而，工程上在对二者进行设计时，不仅需要考虑极宽温区的要求，还需 要满足多个设计接口的技术指标，例如不利姿态条件下具备正常工作的能力， 结构安装和布局的限制，体积和重量的优化等。同时，必须充分考虑可靠性和 安全性，设计结果必须留有足够的工程余量，以应对月表微重力(1/6g)条件下 可能出现的各种恶劣工况。

考虑到该问题的复杂程度，传统的设计方法已不再适用。因此，需要针对 此问题建立一套科学的设计方法，在复杂约束条件下准确完成设计参数的求解。

发明内容

有鉴于此，本发明提供了一种重力驱动两相流体回路中储液器和工质充装 量的匹配方法，能够科学、准确地获得充装量和储液器结构特征参数，流体回 路能适应极宽温区的温度变化，保证流体回路正常运行，安全可靠。

本发明的重力驱动两相流体回路中储液器和工质充装量的匹配方法，包括 如下步骤：

步骤1，基于最高、最低工作温度条件计算储液器体积和充装量：

本步骤中，根据式(1)和式(2)求解储液器体积V_cc和工质充装质量m：

ρ_l.high(V_CC+V_LL)+ρ_v.high(V_EV+V_VL+V_Cond)＝m    (1)

ρ_l.low(V_LL+V_EV+V_VL+V_Cond+βV_CC)+ρ_v.low(1-β)V_CC＝m   (2)

其中，ρ_l.high为最高工作温度时液态工质的密度，ρ_v.high为最高工作温度时气态 工质的密度；ρ_l.low为最低工作温度时液态工质的密度，ρ_v.low为最低工作温度时气 态工质的密度；V_LL为液体管路体积，V_EV为蒸发器体积，V_VL为蒸气管路体积，V_Cond为冷凝管路体积，β为最低工作温度时储液器中液态工质体积百分比；所述最高 工作温度和最低工作温度为热控技术要求的温度；

步骤2，基于高温存贮条件校核步骤1计算结果的合理性：

本步骤中，将步骤1计算获得的储液器体积V_cc和工质充装质量m代入公式 (3)中，如果公式(3)成立，则转入步骤3，否则，改变外回路的结构参数或 热控技术要求，返回步骤1；

ρ_l.lim(V_LL+V_EV+V_VL+V_Cond+V_CC)＞m    (3)

其中，ρ_l.lim为极限高温存贮温度对应的液态工质的密度；

步骤3，基于约束条件迭代求解储液器净空间尺寸：

本步骤中，首先基于步骤1确定的储液器体积V_cc和储液器安装位置约束获 得储液器的高度D、半径R的初步范围F₁，然后根据姿态适应性约束和运行稳 定性约束将储液器的高度D、半径R的范围由F₁缩小为F₂；其中，姿态适应性 约束条件为

$R\le \frac{K_1-(H_1-H_1\cos \theta +a\sin \theta )}{\sin \theta }---\left(4\right)$

运行稳定性约束条件为

$D\ge \sqrt{\frac{4m}{{\mathrm{\pi K}}_2}\frac{1}{{\rho }^2\left(T_{\max }\right)}\frac{\mathrm{d\rho }}{\mathrm{dT}}}---\left(5\right)$

其中，H₁为水平姿态下储液器液面和蒸发器底部的高度差，θ为月面倾斜 角，a为蒸发器中心轴和储液器中心轴的距离，K₁为工程上允许的驱动高度最大 变化量，K₂为温度引起的驱动高度的最大变化量，_ρ(T_max)为最高工作温度T_max时的液态工质的密度，为液态工质密度ρ对温度T的微分；

如果储液器安装位置约束、姿态适应性约束和运行稳定性约束能够同时满 足，则转入步骤4，否则，改变外回路的结构参数或热控技术要求，返回步骤1；

步骤4，基于材料屈服和爆破性能计算储液器壁厚：

本步骤中，从步骤3中计算获得的储液器的高度、半径范围F₂中选择一个 半径，并代入下面两个公式计算储液器壁厚：

其中，S_0.2为最高工作温度时储液器材料的屈服安全系数；S_b为最高工作温 度时储液器材料的爆破安全系数；σ_0.2为最高工作温度时储液器材料的屈服强 度；σ_b为最高工作温度时储液器材料的抗拉强度；δ为储液器壁厚；P_max为最高 工作温度时工质的饱和压力；为焊缝系数；

联立公式(6)、(7)获得的最小壁厚即为储液器的壁厚；

则工质充装质量为步骤1获得的工质充装质量m，储液器尺寸为步骤4中 确定的储液器半径、以及该半径对应的储液器高度和壁厚尺寸。

进一步地，β＝10％。

有益效果：

本发明能够科学、准确地获得工质充装量和储液器结构特征参数，使得流 体回路能够在极宽温区内正常运行，安全可靠，并满足结构安装约束。

附图说明

图1为重力驱动两相流体回路结构示意图。

图2为本发明流程图。

图3为倾斜15度时的驱动高度变化量示意图。

具体实施方式

下面结合附图并举实施例，对本发明进行详细描述。

本发明提供了一种重力驱动两相流体回路中储液器和工质充装量的匹配方 法。

储液器作为重力驱动两相流体回路的核心部件，其功能是：在许用的工作 温度区间，通过收纳或补偿液体，维持外回路内正常的气液分布状态，保证系 统稳定运行。具体而言，若系统工作在高温工况，则整个回路内液体密度减小， 液体体积膨胀，这就要求储液器有足够的空间容纳由此导致的液体体积增量。 反之，若系统工作在低温工况，又需要储液器内含有足够的液体，保证驱动高 度不至于明显降低，即维持所需的重力驱动压力，确保工质的循环流动。因此， 为满足上述要求，储液器和工质充装量需要进行匹配设计。此外，设计结果还 要满足结构安装约束、恶劣姿态条件下的适应能力以及运行稳定性。总之，储 液器和充装量的设计需要综合考虑各类因素。

流体回路储液器和工质充装量匹配方法流程如图2所示，具体步骤如下。

步骤1(M1)：基于最热、最冷条件计算储液器体积和充装量。

在最热工作温度条件下，储液器、液体管路内充满液体，蒸发器、蒸气管 路和冷凝管路内均为气体，此时，储液器中的液态工质最多，流体回路内工质 的分布可按式(1)进行计算：

ρ_l.high(V_CC+V_LL)+ρ_v.high(V_EV+V_VL+V_Cond)＝m   (1)

其中，ρ_l.high和ρ_v.high分别为最热条件下液态工质和气态工质的密度。V_LL、V_EV、 V_VL、V_Cond分别对应为液体管路、蒸发器、蒸气管路和冷凝管路的体积。V_CC为储 液器体积，m为工质充装量。

在最冷工作温度条件下，储液器内仍存有一定量的液体，整个外回路(外 回路由蒸发器、蒸气管路、冷凝器和液体管路组成)均被液体充满，此时储液 器中的液态工质最少，两相流体回路内工质的分布可按式2进行计算：

ρ_l.low(V_LL+V_EV+V_VL+V_Cond+βV_CC)+ρ_v.low(1-β)V_CC＝m  (2)

其中，ρ_l.low和ρ_v.low分别为最冷条件下液态工质和气态工质的密度。β为最低工 作温度时储液器中液态工质体积百分比，即液态工质体积占储液器体积的百分 比。通常希望在极端情况下，储液器中仍存在一定量的液态工质。由于储液器 为圆柱体，其上下端面为球面，为了减小储液器中液态工质变化对储液器液体 高度与蒸发器高度之间的高度差的影响，可以取β＝10％。

由于蒸发器、液体管路、蒸气管路和冷凝管路受其他接口的限制(如布局、 载荷、结构等)，其结构尺寸相对固定，因此这些部件的体积是已知量。于是， 联立式(1)和式(2)，可求解得到工质充装质量m以及储液器的体积V_cc。

步骤2(M2)：基于高温存贮条件校核步骤1计算结果的合理性。

在某些特殊场合或任务阶段，流体回路处于静止状态，但受到外环境的影 响，整体温度可能维持在较高水平。此时，必须确保液体体积膨胀后，仍未将 整个流体回路充满，否则将引发管体泄漏或爆炸。即工质充装量与流体回路容 量之间应满足式(3)：

ρ_l.lim(V_LL+V_EV+V_VL+V_Cond+V_CC)＞m     (3)

其中，ρ_l.lim为极限高温存贮温度对应的液态工质的密度。

如果步骤1获得的工质充装量m和储液器体积V_cc满足式(3)，则转入步 骤3，否则，修改外回路的结构参数(蒸发器、蒸气管路、冷凝器和液体管路的 长度、直径等)或热控技术要求(工作温度范围等)，返回步骤1。

步骤3(M3)：基于约束条件迭代求解储液器净空间尺寸。

步骤2虽然可以获得储液器体积，但是储液器的净空间尺寸(例如半径、 高度等)并不能唯一确定。此时，需要基于安装约束、姿态适应性以及运行稳 定性(驱动高度变化量)等条件进一步缩小范围。

(1)安装约束

储液器的安装位置受其他部件布局的影响，势必存在一个外轮廓的包络范 围。因此，储液器高度、直径等均需满足该约束条件。

(2)姿态适应性

真实情况下，月面并非水平，探测器可能与水平面存在一定的夹角。相应 的，探测器内流体回路系统的姿态也将发生改变。此时，要求系统具备一定的 姿态适应能力，例如在±15°范围内正常工作。这意味着当姿态发生变化后， 储液器内液面仍然高于储液器出口一定距离，如图3所示。倾斜15度时的驱动 高度变化量ΔH_att可表示为式(4)：

ΔH_att＝H₁-(H₂-Rsin15°)＝H₁-(H₁cos15°-asin15°-Rsin15°)≤K₁   (4)

其中，H₁为水平姿态下储液器液面和蒸发器底部的高度差，H₂为倾斜姿态 下液面中心位置距蒸发器底部的高度差，a为蒸发器中心轴和储液器中心轴的距 离(为已知量)，K₁为工程上允许的驱动高度最大变化量。

通过式(4)可知，在原始液面高度H₁相同时，储液器内径越小，液面变 化量越小，相应的，系统姿态适应性越好。因此，该结果进一步约束了储液器 的形状，即有：

(3)运行稳定性

当系统工作温度发生变化时，由于液体密度的变化将引起储液器内液面位 置发生改变(假设外回路工质的分布状态不变)，进而导致驱动高度发生变化。 为保证运行的稳定性，通常希望驱动高度的变化量ΔH_temp小于某一值。若忽略蒸 气的质量，则在温度T条件下，储液器液面距储液器出口的高度为：

其中，V_外回路为外回路液体所占体积，D为储液器内径。因此，该高度随温 度的变化量可表示为：

$\frac{d\left(h_{\mathrm{temp}}\right)}{\mathrm{dT}}=-\frac{4m}{{\mathrm{\pi D}}^2}\frac{1}{{\rho }^2\left(T\right)}\frac{\mathrm{d\rho }}{\mathrm{dT}}\le K_2---\left(6\right)$

其中，K₂为温度引起的驱动高度的最大变化量，为液态工质密度ρ对温 度T的微分。由式(6)可以看出，储液器内径D越大，则温度对于驱动高度的 影响越小，考虑到最高工作温度时液态工质的密度最小，则有：

$D\ge \sqrt{\frac{4m}{{\mathrm{\pi K}}_2}\frac{1}{{\rho }^2\left(T_{\max }\right)}\frac{\mathrm{d\rho }}{\mathrm{dT}}}$

综上所述，受到上述3项约束条件的限制，储液器净尺寸参数已经被束缚 在一个很小的范围内。工程上，可在此基础上进行匹配选择。

如果储液器净尺寸参数不能同时满足上述3个条件，则修改外回路的结构 参数或热控技术要求，返回步骤1。

步骤4(M4)：基于材料屈服/爆破性能计算储液器壁厚。

由步骤3可以确定储液器的净尺寸范围，然后可以从该范围内选择一个半 径，根据储液器管壁材料的屈服安全系数和爆破安全系数进一步确定储液器的 壁厚δ。具体方法为：

(1)在最高使用温度条件下，储液器材料的屈服安全系数S_0.2不小于1.5， 如下式(7)：

(2)在最高使用温度条件下，储液器材料的爆破安全系数S_b不小于2.0，如 下式(8)：

其中δ为容器壁厚，P_max为回路内工质最高使用温度对应的饱和压力，R为 容器半径，为焊缝系数(电子束焊接取0.8)，σ_0.2为最高工作温度时储液器材 料的屈服强度；σ_b为最高工作温度时储液器材料的抗拉强度。联立式(7)和(8)， 可以得到壁厚的最小值δ_min。

至此，由步骤1确定的工质充装质量m即为所求的工质充装质量，步骤4 中确定的储液器半径以及该半径对应的高度、壁厚即为所求的储液器实际结构 尺寸。

综上所述，以上仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定本发明的保 护范围。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等， 均应包含在本发明的保护范围之内。