摆动式双向超越离合器及使其主动端回到初始位置的方法

摘要

一种摆动式双向超越离合器及使其主动端回到初始位置的方法，解决了如何使摆动式双向超越离合器的主动端在回程时完全回到初始位置的问题。它包括主动组件、被动组件、拨叉、滚动体，拨叉包含内向爪，内向爪和滚动体均位于主动组件与被动组件形成的空腔内。在驱动行程中，使拨叉比主动组件滞后一个角度；在回程中，拨叉比主动组件超前一个角度，使得在主动组件回到初始位置之前拨叉回到中间点，至少当拨叉位于中间点时，拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动，同时使主动组件继续回转；最后拨叉沿着回程方向偏离中间点一个角度，主动组件回到初始位置。

说明书

技术领域

本发明涉及机械式离合器，具体的说，本发明提供了使其主动端在回程时完全回到初始位置的摆动式双向超越离合器的结构和方法。

背景技术

超越离合器是一种基于主动件和被动件的转速不同而实现自动离合功能的离合器。单向超越离合器是一项公知的技术，其主动件只有一个旋向，当主动件的转速超过被动件的转速时，主动件与被动件自动结合；当主动件的转速低于被动件的转速时，主动件与被动件自动分离。

当超越离合器的主动件有两个旋向（顺时针和逆时针）时，就需要用到双向超越离合器，现有的关于双向超越离合器的背景技术如下。

在中国化学工业出版社2004年出版的《机械设计手册》第5-276页中，对双向超越离合器提出了基本理论：“与单向型滚柱超越离合器相比，工作面和滚柱由单向布置改为相邻对称布置。外环和星轮不论哪一个为主动，都能两个方向传递运动和转矩，而且可通过拨爪使运动中断，是一种可逆离合器”。

现有的双向超越离合器技术没有涉及到将双向超越离合器用于摆动式操作的场合时如何使主动端在回程时完全回到初始位置的技术问题。

发明内容

本发明要解决的技术问题是如何使摆动式双向超越离合器的主动端在回程时完全回到初始位置的问题。

本发明的技术方案描述如下。

本发明包括主动组件、被动组件、滚动体、拨叉，拨叉包括内向爪，内向爪和滚动体均位于主动组件与被动组件形成的空腔内。被动组件与本发明需要驱动的负载联接。

在本发明的论述中，相关术语定义及解释如下。

摆动式双向超越离合器指该双向超越离合器的主动端可以沿顺时针或逆时针方向进行摆动式操作。

主动端指主动组件。

驱动行程指主动组件在外力作用下驱动被动组件的工作行程。在驱动行程中，主动组件与被动组件处于啮合状态，主动组件在外力作用下偏离其初始位置，从而驱动被动组件运动；滚动体和拨叉也会沿着驱动方向运动。

回程指在驱动行程之后、主动组件向初始位置回位的行程。在回程中，主动组件与被动组件处于分离（解除啮合）状态，主动组件向其初始位置进行回位运动，滚动体和拨叉也沿着回程方向运动。

初始位置指主动组件的位置，是主动组件在顺时针驱动行程与逆时针驱动行程的共同的起点位置，当顺时针驱动行程与逆时针驱动行程的转动幅度设定为一致时，初始位置是主动组件在两个转动幅度的中央位置。

中间点指拨叉的位置，是在主动组件的顺时针驱动行程与逆时针驱动行程中、拨叉的共同的起点位置，当主动组件的顺时针驱动行程与逆时针驱动行程的转动幅度设定为一致时、中间点是在两个方向的驱动行程中拨叉的转动幅度的中央位置。

有效力矩指的是，在回程中当拨叉位于中间点时及越过中间点后、拨叉受到的与回程方向一致的力矩。

按主动组件所处的位置，可以将主动组件设置为结构的外圈部分、则被动组件为内圈部分；也可以将主动组件设置为结构的内圈部分、则被动组件为外圈部分。

主动组件与被动组件形成的空腔包含成对的楔形空间，滚动体位于楔形空间内，滚动体也是成对出现的，滚动体可以是滚柱、滚针、或滚珠，也可以将滚动体的横截面作成需要的其它曲线形状。滚动体分为两组，一组为顺时针组的滚动体，负责顺时针驱动行程的啮合传动，在顺时针驱动行程中，顺时针组的滚动体位于楔形空间的小端、起啮合传动的作用；另一组为逆时针组的滚动体，负责逆时针驱动行程的啮合传动，在逆时针驱动行程中，逆时针组的滚动体位于楔形空间的小端、起啮合传动的作用。

拨叉包括内向爪，内向爪位于滚动体旁，内向爪位于主动组件和被动组件形成的空腔内。

现以顺时针驱动行程及其逆时针回程为例，来描述本发明的工作原理。

顺时针驱动行程：外力顺时针方向驱动主动端，主动组件、被动组件、顺时针组的滚动体三者处于啮合状态，从而驱动被动组件顺时针转动；而此时逆时针组的滚动体处于分离状态，拨叉内向爪将逆时针组的滚动体推向楔形空间的大端方向，逆时针组的滚动体、拨叉也会随着主动组件顺时针转动；拨叉在顺时针驱动行程中，会受到与驱动方向相反的阻力（阻力的来源在实施例中描述），使拨叉比主动组件滞后一个角度，亦即拨叉偏离其中间点的角度小于主动组件偏离其初始位置的角度。

逆时针回程：进入逆时针回程后，主动组件、被动组件、顺时针组的滚动体总是处于分离（解除啮合）状态；逆时针组的滚动体在拨叉内向爪的作用下而位于楔形空间的大端，主动组件、被动组件、逆时针组的滚动体三者也处于分离状态；被动组件在负载的作用下保持不动，主动组件在人手或者其它力的作用下进行回位运动；在回程中，拨叉会受到与回程方向一致的力（力的来源在实施例中描述），使拨叉也作回位运动。

在逆时针回程中，如前所述由于拨叉在驱动行程中比主动组件滞后一个角度，所以在回程中、可以理解为拨叉比主动组件超前一个角度，从而造成在主动组件回到其初始位置之前、拨叉先回到中间点；这时，在拨叉位于中间点、主动组件还未到达其初始位置时，只要拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于此时拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，则拨叉就越过中间点继续沿着回程方向转动一个角度，使主动组件、被动组件、逆时针组的滚动体三者继续处于分离状态，使主动组件可以继续回转，直至主动组件（主动端）完全回到其初始位置，此时拨叉也到达其回程终点，显然拨叉的回程终点越过了中间点。

由于主动组件与被动组件形成的空腔内包含成对的楔形空间和成对的滚动体，并且滚动体包含顺时针组的滚动体和逆时针组的滚动体，很显然可以同理分析，在逆时针驱动行程及其顺时针回程中，也可以实现驱动并在回程中使主动端完全回到其初始位置。

不论主动组件位于结构的内圈部分还是位于外圈部分，上述原理都是可以实现的，此处不作赘述。

根据上述论述，可以归纳出本发明提供的摆动式双向超越离合器的技术方案是：在回程中，当拨叉位于中间点时，拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于此时拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，使拨叉可以沿着回程方向继续转动一个角度，从而使主动组件与被动组件继续保持分离状态，使得主动端能够完全回到其初始位置。很显然，当拨叉越过中间点后，可以使拨叉因惯性继续沿回程方向回转，也可以继续使拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，从而使拨叉继续沿着回程方向转动。

综之，出本发明提供的摆动式双向超越离合器的重要特点是：在回程中，至少当拨叉位于中间点时，拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，使拨叉的回程终点越过拨叉的中间点。

同时，可以归纳出本发明提供的使摆动式双向超越离合器的主动端在回程中完全回到初始位置的方法：其回程的控制步骤为，在回程中，首先使拨叉与主动组件均回转，并在主动组件回到初始位置之前使拨叉回到中间点；接着，在拨叉位于中间点而主动组件还未回到初始位置时，使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动，同时主动组件继续回转；最后拨叉沿着回程方向偏离中间点一个角度，主动组件回到初始位置。

根据以上所述，本发明提供了在回程时使其主动端能完全回到初始位置的摆动式双向超越离合器的结构和方法，与现有技术相比，本发明的良好效果是：在每次操纵该双向超越离合器后，其主动端能完全回到初始位置。

附图说明

图1为实施例一的主动组件在初始位置、拨叉在中间点的示意图。

图2为图1的A--A剖视示意图。

图3为图1的E—E向局部剖视示意图。

图4为图2的F向局部示意图。

图5为本实施例一的顺时针驱动时的示意图。

图6为本实施例一的逆时针回程的示意图。

图7为本实施例一的逆时针回程中之拨叉回到中间点的示意图。

图8为本实施例一在逆时针回程中之拨叉回到中间点后继续回转并且主动组件完全回到初始位置的示意图。

图9为对实施例一的图1的弹性助力组件、限位件和拨叉外向爪改进的示意图。

图10为对实施例一的图2的改进示意图。 

图11为对实施例一的图2的又一改进的示意图。

图12为实施例二的在未驱动时主动组件位于初始位置、拨叉位于中间点的静止状态的示意图。

图13为图12的B--B剖视示意图。

图14为图13的C--C剖视局部示意图。

图15为对实施例二的图12的弹性助力组件的改进的示意图。

图16为实施例三在未驱动时主动组件位于初始位置、拨叉位于中间点的静止状态的示意图。

图17为图16的D--D剖视示意图。

具体实施方式

〔实施例一〕。

本实施例一提供了本发明的优先的实施方式。

图1为实施例一的主动组件在初始位置、拨叉在中间点的示意图。

在图1中，1为外星轮；2为小压簧，小压簧2可以用弹片或橡胶件或其它弹性件代替；301为顺时针组的滚动体，302为逆时针组的滚动体；401为拨叉的内向爪，402为拨叉的外向爪，内向爪401和外向爪402都固接在拨叉上，属于拨叉的一部分；5为内环；6为弹性助力组件，此处为扭簧，601和602是扭簧6的两个弯爪；在驱动行程中，扭簧6给拨叉提供与驱动方向相反的阻力。7为限位件，此处限位件7为一板件，限位件7起到安装扭簧弯爪601和602的作用。

在图1中，外星轮1属于主动组件，内环5属于被动组件，内环5上有花键与负载联结；很明显外星轮1位于外圈部分，内环5位于内圈部分。外星轮1上具有三个内凸爪101与内环5间隙配合；外星轮1与内环5形成的空腔内包含六个楔形空间。六个小压簧2、三个顺时针组的滚动体301、和三个逆时针组的滚动体302、及拨叉的内向爪401均位于外星轮1与内环5形成的空腔内；拨叉的内向爪401位于顺时针组的滚动体301与逆时针组的滚动体302之间，并且有圆周方向的间隙；小压簧2位于滚动体301、302与外星轮的内凸爪101之间。在静止时，小压簧2的弹力将滚动体301和302推向楔形空间的小端。扭簧6、限位件7、和拨叉的外向爪402位于外星轮1与内环5形成的空腔外。扭簧6的两个弯爪601和602卡装在限位件7的两侧，两个弯爪601、602与限位件7形成一个小于180°的周向工作空间，拨叉的外向爪402位于该周向工作空间内、并且有周向间隙，本图1中拨叉外向爪402与扭簧弯爪601和602之间均有周向间隙；也就是说拨叉外向爪402位于限位件4与扭簧6（即弹性助力组件）形成的周向工作空间内，并且外向爪402的周向宽度小于该周向工作空间的周向内宽。

在图1中，外星轮1（主动组件）位于初始位置；拨叉的外向爪402位于扭簧弯爪601和602的中间位置，或者说拨叉外向爪402与限位件7是对中的，此时拨叉所处的位置为中间点。

图2为图1的A--A剖视示意图。

图2中，1为外星轮，8为上盖板，9为下盖板，外星轮1、上盖板8和下盖板9用铆接或螺纹联结的方法固接在一起、构成了主动组件；4为拨叉，401为拨叉的内向爪，402为拨叉的外向爪；拨叉外向爪402穿过上盖板8的过孔；5为内环；6为弹性助力组件（此处为扭簧），601和602为扭簧6的两个弯爪；7为限位件；701为限位件7的安装基础件，安装基础件701是一个与本发明的工作相关的相对静止的零件，限位件7固装在安装基础件701上，在驱动行程中，本发明的主动组件和被动组件均相对于安装基础件701运动。

图2中，10为摩擦元件，摩擦元件10位于上盖板8与拨叉4之间，用于在主动组件与拨叉4之间产生摩擦力；该摩擦力是由轴向压力引起的。在回程中，该摩擦力产生的摩擦力矩是有效力矩的来源。该摩擦力矩小于扭簧6工作时产生的扭矩（称为弹性助力组件的工作扭矩）。摩擦元件10可以是波形垫圈或者橡胶块或者其它弹性类零件，也可以将该摩擦元件作成是拨叉或主动组件的零件的一部分、如凸包类结构等。

图3为图1的E—E向局部剖视示意图，反映了滚动体、小压簧、外星轮、拨叉之间的位置关系。

图3中，2为小压簧，4为拨叉，101为外星轮的内凸爪，1011为内凸爪的扇台，扇台1011形成一个空间、以防止小压簧2在工作时被过度压缩；小压簧2位于顺时针组的滚动体301及逆时针组的滚动体302与外星轮的内凸爪101之间。在静止时，顺时针组的滚动体301和逆时针组的滚动体302与外星轮的内凸爪的扇台1011之间有间隙。

图4为图2的F向局部示意图。

图4中，8为上盖板，上盖板8上有过孔81；402为拨叉的外向爪；拨叉的外向爪402位于过孔81内并且有圆周方向的间隙，亦即上盖板8不与拨叉外向爪402发生干涉。

本实施例的图5、图6、图7、图8描述了本实施例一的主动组件由顺时针驱动到逆时针回程的一个完整的工作循环。

图5为本实施例一的顺时针驱动时的示意图。

在本图5及后续的描述中，圆周方向的空心箭头表示主动组件的运动方向。

在本实施例一由图1所示的状态向图5所示的状态运动的过程中，在外力的作用下，外星轮1顺时针转动一个角度；在外星轮1顺时针转动时，逆时针组的滚动体302处于分离状态（即非啮合状态），由于小压簧2的压力、使三个顺时针组的滚动体301均位于楔形空间的小端，外星轮1、顺时针组的滚动体301、内环5三者处于啮合状态，从而驱动内环5顺时针转动。外星轮1顺时针转动时，由于摩擦元件在主动组件与拨叉之间产生了摩擦力（参见图2的描述）、而且拨叉外向爪402与扭簧弯爪601之间有周向间隙（参见图1），使拨叉外向爪402和内向爪401随着外星轮1一起转动，直到拨叉外向爪402与扭簧弯爪601接触。这时由于摩擦元件产生的摩擦力矩小于扭簧6的工作扭矩，亦即扭簧6的工作扭矩对拨叉施加了一个与驱动方向相反的阻力，该阻力对拨叉外向爪402和内向爪401产生一个运动阻滞效果，导致拨叉比外星轮1滞后一个角度。外星轮1继续顺时针转动，并带动小压簧2和逆时针组的滚动体302转动，当逆时针组的滚动体302与拨叉内向爪401接触时，在扭簧弯爪601的阻力作用下，逆时针组的滚动体302也会随同拨叉内向爪401产生滞后效果（继续比外星轮1滞后一个角度），并压缩与逆时针组的滚动体302接触的部分小压簧2。直到外星轮1的内凸爪的扇台与滚动体302的间隙消失、外星轮1通过其内凸爪的扇台驱动逆时针组的滚动体302，克服扭簧弯爪601的阻力、驱动拨叉的内向爪401和外向爪402顺时针转动；直至驱动行程的终点、如图5所示。在此过程中，拨叉的内向爪401和外向爪402比外星轮1滞后一个角度，也就是说拨叉的转动角度小于外星轮1的转动角度；而扭簧弯爪601的扭力作用于拨叉的外向爪402和内向爪401，使逆时针组的滚动体302位于楔形空间的大端方向、并保持与内环5和外星轮1的分离状态。扭簧弯爪602和限位件7保持不动。

图6为本实施例一的逆时针回程的示意图。

在本实施例一由图5所示的状态向图6所示的状态运动的过程中，内环5、限位件7和扭簧弯爪602不动；外星轮1在外力作用下逆时针回转，扭簧弯爪601驱动拨叉的外向爪402及内向爪401也逆时针回转，拨叉受到的扭簧弯爪601的扭力方向与回程方向相同，显然，拨叉受到的扭簧弯爪601的扭力大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力，使拨叉回转；此时顺时针组的滚动体301处于分离（解除啮合）状态，而逆时针组的滚动体302在拨叉内向爪401的作用下位于楔形空间的大端方向、也处于分离状态，小压簧2、滚动体301和302均随同外星轮1和拨叉内向爪401逆时针回转，直至如图6所示、扭簧弯爪601与限位件7的一侧接触，扭簧弯爪601被限位件7限位，扭簧弯爪601停止回转运动。此时，拨叉外向爪402的一侧与扭簧弯爪601接触，拨叉外向爪402的另一侧与扭簧弯爪602有周向间隙，也就是说，拨叉还未到达中间点；而外星轮1（主动组件）也未回到初始位置。

图7为本实施例一的逆时针回程中之拨叉回到中间点的示意图。

在本实施例一由图6所示的状态向图7所示的状态运动的过程中，内环5、限位件7、扭簧弯爪601和602保持不动；外星轮1继续回转，滚动体301和302仍处于分离状态。如前所述，由于摩擦元件在主动组件与拨叉之间产生了摩擦力，即主动组件通过摩擦元件对拨叉施加了摩擦力，该摩擦力引起的力矩的方向与主动组件的运动方向一致；同时拨叉内向爪401受到来自内环5的摩擦阻力及小压簧2通过滚动体302施加的弹性阻力，这些阻力会引起阻力矩，阻力矩的方向与主动组件的运动方向相反。只要主动组件通过摩擦元件对拨叉施加的与回转方向相同的摩擦力矩大于拨叉受到的与回转方向相反的阻力矩之和，则拨叉外向爪402和拨叉内向爪401就继续随着外星轮1回转，直至如图7所示、拨叉回到中间点。也就是说，在拨叉回到中间点之前的过程中，拨叉受到的与回程方向相同的力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的力矩，使拨叉回到中间点。在拨叉位于中间点时。拨叉外向爪402与限位件7对中，或者说拨叉外向爪402在它所处的限位件7与扭簧弯爪601、602形成的周向工作空间内，两侧间隙均匀。由图7可见，在拨叉回至中间点时，外星轮1仍未完全回至初始位置。

图8为本实施例一在逆时针回程中之拨叉回到中间点后继续回转并且主动组件完全回到初始位置的示意图。

在图8中，内环5、限位件7、扭簧弯爪601和602保持不动，由于外星轮1作逆时针转动，故顺时针组的滚动体301处于分离状态。在拨叉位于中间点时，主动组件通过摩擦元件对拨叉施加的摩擦力矩的方向与主动组件的运动方向一致，该力矩为有效力矩；同时拨叉受到来自内环5的摩擦阻力及小压簧2通过滚动体302施加的弹性阻力，这些阻力会引起阻力矩，阻力矩的方向与回程方向相反。只要有效力矩大于此时拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，则拨叉内向爪401和外向爪402随着外星轮1沿着逆时针方向回转；拨叉的内向爪401迫使逆时针组的滚动体302继续处于解锁状态，外星轮1、拨叉内向爪401和外向爪402继续逆时针回转，直到如图8所示、拨叉外向爪402的一侧与扭簧弯爪602接触，由于摩擦元件在主动组件与拨叉之间产生的摩擦力矩（在回程中拨叉越过中间点后，该力矩也是有效力矩）小于扭簧6的工作扭矩（参见对图2的描述），使拨叉停止转动，此时拨叉内向爪401和外向爪402已沿着逆时针回程方向偏离中间点一个角度，同时外星轮1完全回到初始位置。

通过上述描述，本实施例一完成了主动组件由顺时针驱动到逆时针回中的一个完整的工作循环。同理，可以知道主动组件由逆时针驱动到顺时针回中的工作过程与此具有一样的工作原理。此处不再赘述。

图9为对实施例一的图1的弹性助力组件、限位件和拨叉外向爪改进的示意图。

在图9中，11为拉簧，12为限位件（此处为限位销钉），13为连接板，14为拨叉的外向爪，其余零件与图1一样。拉簧11和连接板13构成了弹性助力组件，拉簧11的一端联结着连接板13，拉簧11的另一端和限位销钉12固定在是一个与本发明的工作相关的相对静止的零件上（与图2的安装基础件701同理，此处不作细述）；限位销钉12对连接板13起限位作用；图9中可见，弹性助力组件（两个拉簧11和两个连接板13）与限位件（四个限位销钉12）形成一个不小于180°的周向工作空间，拨叉的外向爪14位于该周向工作空间内、并且有周向间隙；也就是说拨叉外向爪14位于限位件与弹性助力组件形成的周向工作空间内，并且拨叉外向爪14的周向宽度小于该周向工作空间的周向内宽。

图10为对实施例一的图2的改进的示意图。

在图10中，1为外星轮，4为拨叉，15为摩擦元件，该摩擦元件15的摩擦力是由径向压力引起的。15可以是橡胶类零件，也可以是弹簧类或弹片类零件。9为下盖板，在下盖板9与内环5之间设置了下硬垫16。其余与图2一样。

图11为对实施例一的图2的又一改进的示意图。

在图11中，1为外星轮，8为上盖板，801是上盖板8的凸包；4是拨叉。凸包801是摩擦元件，凸包801可以是上盖板8的一部分，也可以是镶嵌在上盖板8上的弹性件。在上盖板8与内环5之间设置了上硬垫17。其余与图2一样。

综之，本实施例一提供了在回程中使其主动端能完全回到初始位置的摆动式双向超越离合器的结构，其特点是：在驱动行程中，主动组件通过摩擦元件施加于拨叉的摩擦力矩小于弹性助力组件的工作扭矩，使拨叉比主动组件滞后一个角度，亦即拨叉受到的与驱动方向相反的阻力使拨叉比主动组件滞后一个角度；在回程中，在拨叉回到中间点之前，拨叉受到的与回程方向相同的力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的力矩，使拨叉产生回转运动；当拨叉回转至中间点时，拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩，大于此时拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，从而保证拨叉回至中间点时继续沿着回程方向运动。很显然，当拨叉越过中间点后，可以使拨叉因惯性继续沿回程方向回转，也可以继续使拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，从而使拨叉可以沿着回程方向继续转动。

本实施例一的有效力矩的来源是主动组件直接或间接地施加于拨叉的摩擦力，该摩擦力可以是由轴向压力造成的，也可以是由径向压力造成的；该摩擦力来自于在主动组件与所述拨叉之间设置的摩擦元件，该摩擦元件可以是主动组件或拨叉的结构的一部分；或者该摩擦力来自于主动组件与拨叉在轴向或/和径向的过盈配合关系。在实施例一中，该摩擦力矩小于扭簧6的工作扭矩；也可以将该摩擦力矩设置为小于扭簧6的最大工作扭矩，其作用机理一样。由于有效力矩是由摩擦力造成的，所以有效力矩不仅存在于回程中拨叉回位至中间点时、还在回程中拨叉越过中间点直至拨叉的行程终点一直存在。事实上实施例一的由主动组件直接或间接地施加于拨叉的摩擦力在整个驱动行程和回程都存在，但本发明将有效力矩定义为在回程中当拨叉位于中间点时及越过中间点后、拨叉受到的与回程方向一致的力矩。

另外，本实施例一还包含限位件和弹性助力组件，拨叉还包含外向爪，当拨叉静止于中间点时，拨叉的外向爪位于限位件与弹性助力组件形成的周向工作空间内（该周向空间可以小于180°，也可以是不小于180°），并且有周向间隙，该周向间隙一般不小于0.5mm；很明显，在实施例一的回程中，当拨叉回转至中间点时，该周向间隙提供了使回中拨叉继续轻微转动的一个空间。

并且，本发明通过实施例一提供了使摆动式双向超越离合器主动端在回程时能完全回到初始位置的的方法，其控制步骤是：在回程中，首先使拨叉与主动组件均回转，并在主动组件回到初始位置之前使拨叉回到中间点；接着在拨叉位于中间点而主动组件还未到达初始位置时，使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动，同时主动组件继续回转；最后拨叉沿着所述回程方向偏离中间点一个角度，主动组件回转到初始位置。

为了实现回程中在主动组件回到初始位置之前使拨叉回到中间点，在本实施例一的驱动行程中，拨叉受到与驱动方向相反的阻力使拨叉比主动组件滞后一个角度。

为了实现在拨叉位于中间点而主动组件还未到达初始位置时、使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动，本实施例一使拨叉至少在位于中间点时受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动。

〔实施例二〕。

图12为实施例二的在未驱动时主动组件位于初始位置、拨叉位于中间点的静止状态的示意图。

在图12中，零件20为外星轮，零件25为内环，外星轮20与内环25形成的空腔内包含成对的楔形空间。零件211为顺时针组的滚动体，零件212为逆时针组的滚动体。2211和2212为拨叉的内向爪，其中拨叉内向爪2211位于楔形空间的小端、称为小端内向爪，拨叉内向爪2212位于楔形空间的大端、称为大端内向爪；拨叉的小端内向爪2211和大端内向爪2212构成槽状结构，也就是说滚动体211和212位于小端内向爪2211和大端内向爪2212形成的槽内。在图12所示的主动组件位于初始位置、拨叉位于中间点位置的静止状态，小端内向爪2211和大端内向爪2212与滚动体的周向间隙可以不同。222为拨叉的外向爪，拨叉的外向爪222和拨叉的内向爪2211和2212都属于拨叉的一部分。零件23为弹性助力组件，此处为扭簧，231和232为扭簧23的弯爪，零件24为限位件。

在图12中，外星轮20属于主动组件，内环25属于被动组件，很明显外星轮20位于整个结构的外圈部分，内环25位于整个结构的内圈部分。三个顺时针组的滚动体211、和三个逆时针组的滚动体212、及拨叉的内向爪2211和2212均位于外星轮20与内环25形成的空腔内。扭簧23、限位件24、和拨叉的外向爪222位于外星轮20与内环25形成的空腔外。扭簧的两个弯爪231和232卡装在限位件24的两侧，三者形成一个小于180°的周向工作空间，拨叉的外向爪222位于该周向工作空间内、并且有周向间隙。

图13为图12的B--B剖视示意图。

在图13中，上盖板27与外星轮20固接在一起，构成主动组件。内环25与外星轮20的底孔间隙配合；零件212为逆时针组的滚动体；零件22为拨叉，2211为拨叉的小端内向爪，222为拨叉的外向爪；零件23为弹性助力组件，此处为扭簧，231和232为扭簧23的弯爪；零件24为限位件；零件26为弹性拨片，位于外星轮20与拨叉22之间。

图14为图13的C--C剖视局部示意图。

在图14中，零件20为外星轮、201为外星轮20的内齿，零件25为内环，22为拨叉，零件26为弹性拨片。内齿201和弹性拨片26称为周向力元件。弹性拨片26一端固装于拨叉22上，另一端位于外星轮的内齿201的齿间。在外星轮20转动时，通过内齿201作用于弹性拨片26，使弹性拨片26产生变形，从而对拨叉22产生周向力，该周向力给拨叉提供了回程时的有效力矩。

图15为对实施例二的图12的弹性助力组件的改进的示意图。

在图15中，两个周向分布的零件235构成弹性助力组件，零件235是压缩类弹性零件，可以是压缩弹簧或橡胶类零件；零件237为限位件，零件238为拨叉的外向爪；零件236是小弹簧，小弹簧236位于拨叉的外向爪238与弹性助力组件235之间。拨叉的外向爪238位于限位件237与弹性助力组件235形成的周向工作空间内，由于零件236是小弹簧，所以拨叉的外向爪238相对于该周向空间有一个周向间隙，该周向间隙一般不小于1°。

本实施例二描述的技术方案与实施例一的技术方案相似，其主要不同在于：实施例二的有效力矩是由主动组件与拨叉之间的周向力引起的力矩，该周向力来自于位于主动组件与拨叉之间的周向力元件；以及实施例二的拨叉包含小端内向爪和大端内向爪，小端内向爪和大端内向爪形成槽状结构，滚动体位于槽内。

实施例二的工作原理与实施例一类似，任何机械专用人员都很容易地理解，此处不做赘述。

〔实施例三〕。

图16为实施例三在未驱动时主动组件位于初始位置、拨叉位于中间点的静止状态的示意图。

在图16中，31为外环，32内星轮，内星轮32上有凸边321与外环31间隙配合。331为顺时针组的滚动体，332为逆时针组的滚动体；341为拨叉的内向爪，342为拨叉的外向爪，拨叉的内向爪341和外向爪342都属于拨叉的一部分；35为小压簧；36为弹性助力组件，此处为扭簧，361和362是扭簧36的两个弯爪；37为限位件，此处限位件37为一板件，37起到安装扭簧弯爪361和362的作用。

在图16中，内星轮32属于主动组件，外环31属于被动组件，很明显主动组件位于内圈部分，被动组件位于外圈部分。内星轮32与外环31形成的空腔内包含成对的楔形空间。六个小压簧35、三个顺时针组的滚动体331、和三个逆时针组的滚动体332、及拨叉的内向爪341均位于内星轮32与外环31形成的空腔内。扭簧36、限位件37、和拨叉的外向爪342位于内星轮32与外环31形成的空腔外。扭簧36的两个弯爪361和362卡装在限位件37的两侧，扭簧弯爪361和362与限位件37形成一个小于180°的周向工作空间，拨叉的外向爪342位于该周向工作空间内、并且没有周向间隙；也就是说拨叉外向爪342位于限位件37与弹性助力组件36形成的周向工作空间内，并且没有周向间隙，即拨叉外向爪342的周向宽度等于该周向工作空间的周向内宽。

图17为图16的D--D剖视示意图。

图17中，31为外环，32内星轮，381为下盖板，382为上盖板。上盖板382与内星轮32用铆接或螺纹联结的方法固接在一起、构成了主动组件；下盖板381与外环31用铆接或螺纹联结的方法固接在一起、构成了被动组件；下盖板381上有孔与负载联结。34为拨叉，341为拨叉的内向爪，342为拨叉的外向爪；36为弹性助力组件，此处为扭簧，361和362为扭簧的弯爪；37为限位件。扭簧弯爪361和362卡装在限位件37上。

图17中，39为摩擦元件，摩擦元件39位于内星轮32与拨叉34之间，用于在主动组件与拨叉之间产生摩擦力，该摩擦力引起的摩擦力矩是有效力矩的来源，该摩擦力矩的值大于扭簧36安装在限位件37上后的最小工作扭矩，并且小于扭簧36工作时产生的的最大工作扭矩。摩擦元件39可以是波形垫圈或者橡胶块或者其它弹性类零件，也可以将该摩擦元件作成是拨叉或主动组件的零件的一部分。

本实施例三描述的技术方案与实施例一的技术方案的主要不同在于本实施例三的拨叉外向爪与限位件的周向宽度相同，所以在回程中，摩擦元件39引起的有效力矩（摩擦力矩）的值大于扭簧36的最小工作扭矩、并且小于扭簧36的最大工作扭矩。实施例三的工作过程与实施例一类似，现简述如下。

顺时针驱动行程：当外力顺时针方向驱动主动组件，内星轮32顺时针转动，逆时针组的滚动体332处于解锁状态，顺时针组的滚动体331进入啮合状态，从而驱动外环31和与外环固接在一起的下盖板381转动，从而驱动负载；由于摩擦元件39提供的摩擦力矩大于扭簧36的最小工作扭矩，使得拨叉的外向爪342推开扭簧的弯爪362；这时拨叉的外向爪342和内向爪341、扭簧的弯爪362、滚动体均随着内星轮32转动。由于摩擦元件39提供的摩擦力矩小于扭簧36的最大工作扭矩，使得在运动至驱动行程的终点之前，在扭簧弯爪362产生的阻力作用下，使拨叉的外向爪342和内向爪341相对于内星轮32滞后一个角度，导致拨叉内向爪341推动逆时针组的滚动体332，进而压缩与滚动体332接触的小压簧35，使逆时针组的滚动体332位于楔形空间的大端。之后在内星轮的凸边321的推动下，拨叉的外向爪342和内向爪341和扭簧弯爪362均随着内星轮32一起转动，直至顺时针驱动行程结束，在此过程中，拨叉相对于内星轮32滞后一个角度。

逆时针回程：进入逆时针回程后，被动组件（外环31和下盖板381）在负载的作用下保持不动，顺时针组的滚动体331处于解锁状态；此时由于逆时针组的滚动体332在拨叉内向爪341的推力作用下而位于楔形空间的大端，内星轮32、外环31、逆时针组的滚动体332三者也处于解锁状态，使得主动组件在人手或者其它力作用下能够进行回位运动，滚动体、拨叉均随着主动组件回转，由于在驱动行程中拨叉比主动组件滞后一个角度，所以在回程中拨叉34保持比主动组件超前一个角度，从而造成在主动组件回到起始位置之前使拨叉34先回到中间点；这时，在拨叉34位于中间点而主动组件还未到达起始位置时，由于摩擦元件39导致的摩擦力矩（有效力矩）大于扭簧36的最小工作扭矩，使得拨叉的外向爪342推开扭簧的弯爪361继续沿着逆时针回程方向转动一个角度，使内星轮32、外环31、逆时针组的滚动体332三者继续处于解锁状态，直至内星轮32在外力作用下继续回转并完全回到起始位置，回程结束，这时拨叉沿着回程方向偏离中间点一个角度。

由于主动组件与被动组件形成的空腔内包含成对的楔形空间和成对的滚动体，并且滚动体包含顺时针组的滚动体和逆时针组的滚动体，很显然可以同理分析，在逆时针驱动行程及其顺时针回程，也可以实现驱动并在回程中使主动端完全回到起始位置。

综之，本实施例三提供了拨叉外向爪342与限位件37宽度相同时的技术方案，本实施例三也包含限位件和弹性助力组件，拨叉还包含外向爪，当拨叉静止于中间点时，拨叉外向爪位于限位件与弹性助力组件形成的周向工作空间内，并且无周向间隙；在回程中，当拨叉位于中间点时，拨叉受到的的与回程方向一致的有效力矩，大于弹性助力组件的最小工作扭矩，从而使拨叉越过中间点继续沿回程方向转动。

虽然本实施例三的结构方案与实施例一的不完全相同，但有一个共同点，即在回程中，当拨叉位于中间点时，拨叉受到的与回程方向一致的有效力矩大于拨叉受到的与回程方向相反的阻力矩之和，使拨叉的回程终点越过拨叉的中间点。

本实施例三采用的使主动组件完全回到初始位置的控制步骤与实施例一相同。

前述通过三个实施例描述了本发明的结构方案，还可以有多种不同的结构方案，如使用磁铁代替弹性助力组件，或使用磁性材料来使拨叉与主动组件产生有效力矩，或者将拨叉的外向爪作成弹性零件，还可以对限位件和弹性助力组件作出许多改进，等等。此处不作一一细述。

前述通过三个实施例，本发明提供了使摆动式双向超越离合器的主动端在回程中完全回到初始位置的方法，该方法是一个普遍性的方法，根据该普遍性的该方法可以产生多种不同的技术方案。例如，为了实现回程中在主动组件回到初始位置之前使拨叉先回到中间点，既可以如前所述在驱动行程中使拨叉比主动组件滞后一个角度，也可以在回程中使拨叉的运动速度大于主动组件的速度；为了实现回程中使拨叉越过中间点继续沿着回程方向转动，既可以如前所述设置有效力矩，也可以采用在回程中、在拨叉到达中间点时、使拨叉因运动惯性而继续沿着回程方向转动一个角度的技术方案；等等。这些不同的技术方案都属于本方法的适用范围。