抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制方法及控制器

摘要

抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制方法及控制器，采集并网变流器的三相电流和三相电压，将采集到的网侧三相电流信号经静止三相坐标系到同步、5倍、7倍、11倍和13倍旋转坐标系恒功率变换，再经低通滤波得到dq轴分量；采用电网电压定向矢量控制方式得到dq轴控制电压，控制电压经同步、5倍、7倍、11倍和13倍旋转坐标系到静止三相坐标系的恒功率变换得到基波控制电压以及5、7、11、13次谐波三相控制电压，将基波控制电压与5、7、11、13次谐波三相控制电压相加得到最终控制电压，最终控制电压经调制后获得控制开关信号，从而实现了5、7、11、13次谐波电流的精确控制。

说明书

技术领域

本发明涉及电流控制方法及控制器，尤其是一种抑制风电并网用全功率 变流器谐波电流控制方法及控制器。

背景技术

在采用全功率变流器并网的风力发电系统中，并网变流器网侧进线电抗 器电感量一般较小，其开关频率低，电网谐波电压和逆变器电力电子开关器 件的死区和管压降等非线性特性将使得并网变流器产生较大程度的低次（5、 7、11、13次）谐波电流，其中尤以5次、7次谐波电流成分较重。这将导致 风力发电系统并网电流波形畸变，正弦性变差，严重影响风力发电系统输出 电能质量，降低系统工作的稳定性和可靠性。

目前，针对风力发电系统并网谐波电流抑制已有一些解决方法，其中之 一，主要针对风力发电系统中发电机侧变流器正负序电流分量和各低次谐波 电流分量，采用一种传统PI调节器加上多频率谐振(PI-MFR)调节器结构，对 电网电压不平衡下发电机正负序电流以及各低次谐波电流实现准确控制。但 是该技术没有对网侧变流器的谐波电流抑制措施。

另外针对变速恒频双馈风力发电系统电网电流的谐波抑制，通过提取电 网电流中的交流谐波电流分量并以相反角方向反变换为相应的谐波控制量， 作为网侧逆变器的谐波电流参考值，并通过网侧逆变器控制输出相应的谐波 补偿量，达到抑制谐波电流的目的。但是该技术未考虑谐波电流环的交叉耦 合影响作用以及不同频率谐波之间的相互干扰作用，这将不利于对并网谐波 电流实现精确控制以及保证系统的稳定运行。

目前采用比例谐振控制器抑制并网谐波电流，由于比例谐振控制器算法 较复杂，不利于工程实现，并且其很难消除不同频率谐波电流之间的相互干 扰。另一方面，由于网侧进线电抗器的电阻一般很小，网侧低次谐波电抗的 影响将在并网谐波电流抑制中占主导作用。而现有技术所提的控制方案均尚 未考虑低次谐波电抗对谐波电流环的交叉耦合影响，这将不利于对并网谐波 电流实现精确控制以及保证系统的稳定运行。

发明内容

针对上述问题，本发明提供一种有效抑制风电并网用全功率变流器电网 侧变换器的低次谐波电流，提高风力发电系统并网电能质量，有利于提高风 力发电系统工作的稳定性的抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制方 法，及其控制器。

为了解决上述技术问题，本发明提供一种抑制风电并网用全功率变流器谐 波电流控制方法，其特征在于，包括以下步骤：

（1）采集并网变流器的三相电流i_ga，i_gb，i_gc：

（2）采集电网三相电压u_ga，u_gb，u_gc；

（3）三相电网电压信号u_ga，u_gb，u_gc经静止三相abc坐标系变换到静止两 相αβ坐标轴坐标系恒功率变换，得到αβ轴坐标系下的电压e_α，e_β，

$\left(\begin{array}{c}{e}_{\alpha }\\ e_{\beta }\end{array}\right)=\sqrt{\frac{2}{3}}\left(\begin{array}{ccc}1& -\frac{1}{2}& -\frac{1}{2}\\ 0& \sqrt{\frac{3}{4}}& -\sqrt{\frac{3}{4}}\end{array}\right)\left(\begin{array}{c}{e}_{\mathrm{ga}}\\ e_{\mathrm{gb}}\\ e_{\mathrm{gc}}\end{array}\right)$

电网电压定向，得到电网电压e_gd和电网电角度θ_g，

$e_{\mathrm{gd}}=\sqrt{e_{\alpha }^2+e_{\beta }^2},$${\theta }_g=\arctan \frac{e_{\beta }}{e_{\alpha }}$

（4）将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相 坐标系到同步旋转坐标系恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波，得到基波 电流dq轴分量i_gd1和i_gq1；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到5倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到5倍同步角速度旋转坐标系下电流的dq轴分量i_gd5和i_gq5；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到7倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到7倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd7和i_gq7；

其中，静止abc三相坐标系到7倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换 为：

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到11倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到11倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd11和i_gq11；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到13倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到13倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd13和i_gq13；

（5）由基波控制回路电压外环PI输出得到基波控制回路电流内环d轴 电流给定值，电流内环q轴给定值为0，其计算式为；

$\left(\begin{array}{c}{i}_{\mathrm{gd}1}^{*}=(K_p+K_i/s)(U_{\mathrm{dc}}^{*}-U_{\mathrm{dc}})\\ i_{\mathrm{gq}1}^{*}=0\end{array}\right)$

其中，K_p和K_i分别为基波控制回路电压外环dq轴PI调节器比例系数和积分 系数；

（6）采用电网电压定向的矢量控制方式，通过d、q轴电流给定以及步 骤（4）得到的i_gd1、i_gq1，由基波控制方程得到d、q轴控制电压u_cd1和u_cq1，

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}1}=U_{\mathrm{cd}1}^{\prime }+{\mathrm{\Delta U}}_{\mathrm{cd}1}=-(K_{p1}+K_{i1}/s)(i_{\mathrm{gd}1}^{*}-i_{\mathrm{gd}1})+{\mathrm{\omega L}}_g{i}_{\mathrm{gq}1}+e_{\mathrm{gd}}\\ u_{\mathrm{cq}1}=U_{\mathrm{cq}1}^{\prime }+{\mathrm{\Delta U}}_{\mathrm{cq}1}=-(K_{p1}+K_{i1}/s)(i_{\mathrm{gq}1}^{*}-i_{\mathrm{gq}1})-{\mathrm{\omega L}}_g{i}_{\mathrm{gd}1}\end{array}\right)$

其中，K_p1和K_i1分别为基波控制回路电流内环dq轴PI调节器比例系数和 积分系数；ω为同步旋转角速度，L_g为进线电抗器电感。

（7）将计算得到的基波电流dq轴控制电压分量u_cd1和u_cq1经由同步旋转 坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换后得到基波电流三相控制电压 u_cabc1；

其中：同步旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换为：

（8）将5、7、11、13次谐波电流dq轴分量给定值都设为0，经过5、7、 11、13次谐波电流控制方程，

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}5}={-5\mathrm{\omega L}}_g(K_{p5}+K_{i5}/s)(i_{\mathrm{gq}5}^{*}-i_{\mathrm{gq}5})\\ u_{\mathrm{cq}5}=5\omega L_g(K_{p5}+K_{i5}/s)(i_{\mathrm{gd}5}^{*}-i_{\mathrm{gd}5})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}7}=7{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p7}+K_{i7}/s)(i_{\mathrm{gq}7}^{*}-i_{\mathrm{gq}7})\\ u_{\mathrm{cq}7}=-7{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p7}+K_{i7}/s)(i_{\mathrm{gd}7}^{*}-i_{\mathrm{gd}7})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}11}=-11{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p11}+K_{i11}/s)(i_{\mathrm{gq}11}^{*}-i_{\mathrm{gq}11})\\ u_{\mathrm{cq}11}=11{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p11}+K_{i11}/s)(i_{\mathrm{gd}11}^{*}-i_{\mathrm{gd}11})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}13}=13{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p13}+K_{i13}/s)(i_{\mathrm{gq}13}^{*}-i_{\mathrm{gq}13})\\ u_{\mathrm{cq}13}=-13{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p13}+K_{i13}/s)(i_{\mathrm{gd}13}^{*}-i_{\mathrm{gd}13})\end{array}\right)$

分别得到5、7、11、13次谐波补偿电压dq轴分量；其中：K_p5、K_p7、K_p11、K_p13和K_i5、K_i7、K_i11、K_i13分别为5、7、11、13次谐波电流控制回路dq轴PI调节 器比例系数和积分系数。

（9）将5次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd5、u_cq5经5 倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到5次谐 波电流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc5：

将7次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd7、u_cq7经7倍同步 角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到7次谐波电流 抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc7：

将11次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd11、u_cq11经11倍同 步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到11次谐波电 流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc11：

将13次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd13、u_cq13经13倍同 步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到13次谐波电 流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc13：

（10）将基波控制电压u_cabc1与所述第(9)步得到5、7、11、13次谐波三 相控制电压u_cabc5、u_cabc7、u_cabc11、u_cabc13相加得到网侧变换器最终控制电压u_ca、 u_cb、u_cc；

（11）将最终控制电压u_ca、u_cb、u_cc经空间矢量脉宽调制模块调制后获得 控制所述电网侧变换器的开关信号。

一种抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制器，其特征在于，包括电 压霍尔传感器和电流霍尔传感器，其中电压霍尔传感器连接有abc/αβ坐标 变换模块，所述电流霍尔传感器连接有谐波电流检测模块，所述abc/αβ坐 标变换模块的输出端与所述谐波电流检测模块的输入端连接，所述谐波电流 检测模块的输出端分别连接有基波控制回路和谐波抑制控制回路，所述abc/ αβ坐标变换模块的输出端还与所述基波控制回路和谐波抑制控制回路的输 入端连接，所述基波控制回路的输出端连接有同步角速度旋转坐标系到静止 abc三相坐标系的恒功率变换模块的输入端，该恒功率变换模块和谐波抑制控 制回路的输出端都与加法器的输入端连接，该加法器的输出端连接有空间矢 量脉宽调制模块的输入端，该空间矢量脉宽调制模块的输出端连接有电网侧 变换器的控制输入端。

谐波电流检测模块包括同步恒功率变换模块、5倍恒功率变换模块、7倍 恒功率变换模块、11倍恒功率变换模块、13倍恒功率变换模块、第一低通滤 波器、第二低通滤波器、第三低通滤波器、第四低通滤波器和第五低通滤波 器，其中同步恒功率变换模块、5倍恒功率变换模块、7倍恒功率变换模块、 11倍恒功率变换模块和13倍恒功率变换模块的输入端分别与所述电流霍尔传 感器连接，所述同步恒功率变换模块、5倍恒功率变换模块、7倍恒功率变换 模块、11倍恒功率变换模块和13倍恒功率变换模块的输出端分别与第一低通 滤波器、第二低通滤波器、第三低通滤波器、第四低通滤波器和第五低通滤 波器的输入端连接，第一低通滤波器的输出端与所述基波控制回路的输入端 连接，第二低通滤波器、第三低通滤波器、第四低通滤波器和第五低通滤波 器的输出端与所述谐波抑制控制回路的输入端连接。

谐波抑制控制回路包括5次谐波电流控制回路、7次谐波电流控制回路、 11次谐波电流控制回路和13次谐波电流控制回路以及5倍同步角速度旋转坐 标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块、7倍同步角速度旋转坐标系到 静止abc三相坐标系的恒功率变换模块、11倍同步角速度旋转坐标系到静止 abc三相坐标系的恒功率变换模块和13倍同步角速度旋转坐标系到静止abc 三相坐标系的恒功率变换模块，所述5次谐波电流控制回路、7次谐波电流控 制回路、11次谐波电流控制回路和13次谐波电流控制回路的输入端分别与第 二低通滤波器、第三低通滤波器、第四低通滤波器和第五低通滤波器的的输 出端连接，5次谐波电流控制回路、7次谐波电流控制回路、11次谐波电流控 制回路和13次谐波电流控制回路的输出端分别与5倍同步角速度旋转坐标系 到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块、7倍同步角速度旋转坐标系到静止 abc三相坐标系的恒功率变换模块、11倍同步角速度旋转坐标系到静止abc 三相坐标系的恒功率变换模块和13倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相 坐标系的恒功率变换模块的输入端连接，5倍同步角速度旋转坐标系到静止 abc三相坐标系的恒功率变换模块、7倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三 相坐标系的恒功率变换模块、11倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐 标系的恒功率变换模块和13倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系 的恒功率变换模块的输出端与加法器的输入端连接，该加法器的输出端连接 有空间矢量脉宽调制模块的输入端，该空间矢量脉宽调制模块的输出端连接 有电网侧变换器的控制输入端。

本发明的有益效果是：

可有效抑制风电并网用全功率变流器电网侧变换器的低次谐波电流，提 高风力发电系统并网电能质量，有利于提高风力发电系统工作的稳定性及可 靠性。

采用本发明谐波电流抑制措施后，网侧三相电流正弦度得到较好改善， 低次谐波电流比重大幅度减少；谐波电流分量占基波电流的比重明显下降， 采用本发明对实际系统中网侧并网变换器输出的低次谐波电流具有良好的抑 制作用。

本发明充分考虑不同频率谐波电流之间的相互干扰以及谐波电流环的交 叉耦合影响作用，实现对5、7、11、13次谐波电流的精确控制，达到抑制并 网变流器5、7、11、13次谐波电流的目的，同时该发明控制算法简单，易于 实现。

附图说明

图1为本发明提供的一种抑制风电并网用全功率变流器谐波电流的控制 原理框图；

图2为静止αβ坐标系、5倍同步角速度旋转坐标系、7倍同步角速度 旋转坐标系、11倍同步角速度旋转坐标系和13倍同步角速度旋转坐标系之间 的关系图；

图3并网用全功率变流器网侧变换器基波控制回路图；

图4抑制5、7次谐波电流控制回路图；

图5抑制11、13次谐波电流控制回路图；

图6为现有技术的控制与本发明实施例波形对比图；

图7为现有技术的控制与本发明实施例波形对比图。

具体实施方式

下面结合具体实施例对本发明作进一步详细说明。

如图1至5所示，一种抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制方法， 其特征在于，包括以下步骤：

（1）采集并网变流器的三相电流i_ga，i_gb，i_gc：

（2）采集电网三相电压u_ga，u_gb，u_gc；

（3）三相电网电压信号u_ga，u_gb，u_gc经静止三相abc坐标系变换到静止两 相αβ坐标轴坐标系恒功率变换，得到αβ轴坐标系下的电压e_α，e_β，

$\left(\begin{array}{c}{e}_{\alpha }\\ e_{\beta }\end{array}\right)=\sqrt{\frac{2}{3}}\left(\begin{array}{ccc}1& -\frac{1}{2}& -\frac{1}{2}\\ 0& \sqrt{\frac{3}{4}}& -\sqrt{\frac{3}{4}}\end{array}\right)\left(\begin{array}{c}{e}_{\mathrm{ga}}\\ e_{\mathrm{gb}}\\ e_{\mathrm{gc}}\end{array}\right)$

电网电压定向，得到电网电压e_gd和电网电角度θ_g，

$e_{\mathrm{gd}}=\sqrt{e_{\alpha }^2+e_{\beta }^2},$${\theta }_g=\arctan \frac{e_{\beta }}{e_{\alpha }}$

（4）将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相 坐标系到同步旋转坐标系恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波，得到基波 电流dq轴分量i_gd1和i_gq1；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到5倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到5倍同步角速度旋转坐标系下电流的dq轴分量i_gd5和i_gq5；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到7倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到7倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd7和i_gq7；

其中，静止abc三相坐标系到7倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换 为：

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到11倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到11倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd11和i_gq11；

将采集得到的网侧变流器三相电流信号i_ga，i_gb，i_gc经静止abc三相坐标 系到13倍同步角速度旋转坐标系的恒功率变换后，再经过低通滤波器滤波， 得到13倍同步角速度旋转坐标系下电流dq轴分量i_gd13和i_gq13；

（5）由基波控制回路电压外环PI输出得到基波控制回路电流内环d轴 电流给定值，电流内环q轴给定值为0，其计算式为；

$\left(\begin{array}{c}{i}_{\mathrm{gd}1}^{*}=(K_p+K_i/s)(U_{\mathrm{dc}}^{*}-U_{\mathrm{dc}})\\ i_{\mathrm{gq}1}^{*}=0\end{array}\right)$

其中，K_p和K_i分别为基波控制回路电压外环dq轴PI调节器比例系数和积分 系数；

（6）采用电网电压定向的矢量控制方式，通过d、q轴电流给定以及步 骤（4）得到的i_gd1、i_gq1，由基波控制方程得到d、q轴控制电压u_cd1和u_cq1，

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}1}=U_{\mathrm{cd}1}^{\prime }+{\mathrm{\Delta U}}_{\mathrm{cd}1}=-(K_{p1}+K_{i1}/s)(i_{\mathrm{gd}1}^{*}-i_{\mathrm{gd}1})+{\mathrm{\omega L}}_g{i}_{\mathrm{gq}1}+e_{\mathrm{gd}}\\ u_{\mathrm{cq}1}=U_{\mathrm{cq}1}^{\prime }+{\mathrm{\Delta U}}_{\mathrm{cq}1}=-(K_{p1}+K_{i1}/s)(i_{\mathrm{gq}1}^{*}-i_{\mathrm{gq}1})-{\mathrm{\omega L}}_g{i}_{\mathrm{gd}1}\end{array}\right)$

其中，K_p1和K_i1分别为基波控制回路电流内环dq轴PI调节器比例系数和 积分系数；ω为同步旋转角速度，L_g为进线电抗器电感。

（7）将计算得到的基波电流dq轴控制电压分量u_cd1和u_cq1经由同步旋转 坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换后得到基波电流三相控制电压 u_cabc1；

其中：同步旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换为：

（8）将5、7、11、13次谐波电流dq轴分量给定值都设为0，经过5、7、 11、13次谐波电流控制方程，

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}5}={-5\mathrm{\omega L}}_g(K_{p5}+K_{i5}/s)(i_{\mathrm{gq}5}^{*}-i_{\mathrm{gq}5})\\ u_{\mathrm{cq}5}=5\omega L_g(K_{p5}+K_{i5}/s)(i_{\mathrm{gd}5}^{*}-i_{\mathrm{gd}5})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}7}=7{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p7}+K_{i7}/s)(i_{\mathrm{gq}7}^{*}-i_{\mathrm{gq}7})\\ u_{\mathrm{cq}7}=-7{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p7}+K_{i7}/s)(i_{\mathrm{gd}7}^{*}-i_{\mathrm{gd}7})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}11}=-11{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p11}+K_{i11}/s)(i_{\mathrm{gq}11}^{*}-i_{\mathrm{gq}11})\\ u_{\mathrm{cq}11}=11{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p11}+K_{i11}/s)(i_{\mathrm{gd}11}^{*}-i_{\mathrm{gd}11})\end{array}\right)$

$\left(\begin{array}{c}{u}_{\mathrm{cd}13}=13{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p13}+K_{i13}/s)(i_{\mathrm{gq}13}^{*}-i_{\mathrm{gq}13})\\ u_{\mathrm{cq}13}=-13{\mathrm{\omega L}}_g(K_{p13}+K_{i13}/s)(i_{\mathrm{gd}13}^{*}-i_{\mathrm{gd}13})\end{array}\right)$

分别得到5、7、11、13次谐波补偿电压dq轴分量；其中：K_p5、K_p7、K_p11、K_p13和K_i5、K_i7、K_i11、K_i13分别为5、7、11、13次谐波电流控制回路dq轴PI调节 器比例系数和积分系数。

（9）将5次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd5、u_cq5经5 倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到5次谐 波电流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc5：

将7次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd7、u_cq7经7倍同步 角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到7次谐波电流 抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc7：

将11次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd11、u_cq11经11倍同 步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到11次谐波电 流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc11：

将13次谐波电流抑制所需d、q轴谐波补偿电压分量u_cd13、u_cq13经13倍同 步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换，得到13次谐波电 流抑制所需的谐波三相控制电压u_cabc13：

（10）将基波控制电压u_cabc1与所述第(9)步得到5、7、11、13次谐波三 相控制电压u_cabc5、u_cabc7、u_cabc11、u_cabc13相加得到网侧变换器最终控制电压u_ca、 u_cb、u_cc；

（11）将最终控制电压u_ca、u_cb、u_cc经空间矢量脉宽调制模块调制后获得 控制所述电网侧变换器的开关信号。

一种抑制风电并网用全功率变流器谐波电流控制器，其是实现抑制风电并 网用全功率变流器谐波电流控制方法的硬件设计，包括用于采集电网三相电 压的电压霍尔传感器3和用于采集并网变流器三相电流的电流霍尔传感器4， 其中电压霍尔传感器3连接有abc/αβ坐标变换模块5，所述电流霍尔传感 器4连接有谐波电流检测模块，所述abc/αβ坐标变换模块5的输出端与所 述谐波电流检测模块的输入端连接，所述谐波电流检测模块的输出端分别连 接有基波控制回路19和谐波抑制控制回路，所述abc/αβ坐标变换模块5的 输出端还与所述基波控制回路19和谐波抑制控制回路的输入端连接，所述基 波控制回路19的输出端连接有同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标系 的恒功率变换模块20的输入端，该恒功率变换模块20和谐波抑制控制回路 的输出端都与加法器22的输入端连接，该加法器22的输出端连接有空间矢 量脉宽调制模块2的输入端，该空间矢量脉宽调制模块2的输出端连接有电 网侧变换器1的控制输入端。

谐波电流检测模块包括同步恒功率变换模块6、5倍恒功率变换模块7、7 倍恒功率变换模块8、11倍恒功率变换模块9、13倍恒功率变换模块10、第 一低通滤波器211、第二低通滤波器212、第三低通滤波器213、第四低通滤 波器214和第五低通滤波器215，其中同步恒功率变换模块6、5倍恒功率变 换模块7、7倍恒功率变换模块8、11倍恒功率变换模块9和13倍恒功率变 换模块10的输入端分别与所述电流霍尔传感器4连接，所述同步恒功率变换 模块6、5倍恒功率变换模块7、7倍恒功率变换模块8、11倍恒功率变换模 块9和13倍恒功率变换模块10的输出端分别与第一低通滤波器211、第二低 通滤波器212、第三低通滤波器213、第四低通滤波器214和第五低通滤波器 215的输入端连接，第一低通滤波器211的输出端与所述基波控制回路19的 输入端连接，第二低通滤波器212、第三低通滤波器213、第四低通滤波器214 和第五低通滤波器215的输出端与所述谐波抑制控制回路的输入端连接。

谐波抑制控制回路5次谐波电流控制回路11、7次谐波电流控制回路13、 11次谐波电流控制回路15和13次谐波电流控制回路17以及5倍同步角速度 旋转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块12、7倍同步角速度旋 转坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块14、11倍同步角速度旋转 坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块16和13倍同步角速度旋转 坐标系到静止abc三相坐标系的恒功率变换模块18，5次谐波电流控制回路 11、7次谐波电流控制回路13、11次谐波电流控制回路15和13次谐波电流 控制回路17的输入端分别与第二低通滤波器212、第三低通滤波器213、第 四低通滤波器214和第五低通滤波器215的的输出端连接，5次谐波电流控制 回路11、7次谐波电流控制回路13、11次谐波电流控制回路15和13次谐波 电流控制回路17的输出端分别与5倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相 坐标系的恒功率变换模块12、7倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐 标系的恒功率变换模块14、11倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标 系的恒功率变换模块16和13倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相坐标 系的恒功率变换模块18的输入端连接，5倍同步角速度旋转坐标系到静止abc 三相坐标系的恒功率变换模块12、7倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三 相坐标系的恒功率变换模块14、11倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相 坐标系的恒功率变换模块16和13倍同步角速度旋转坐标系到静止abc三相 坐标系的恒功率变换模块18的输出端与加法器22的输入端连接，该加法器 22的输出端连接有空间矢量脉宽调制模块2的输入端，该空间矢量脉宽调制 模块2的输出端连接有电网侧变换器1的控制输入端。

对比附图6(a)和(b)可知，采用传统控制策略（如附图6（a））时，网侧 三相电流畸变较为严重，正弦性差，其富含低次谐波电流，其中尤以5、7次 谐波电流成分较重。而在采用本发明谐波电流抑制措施（附图6（b））后，网 侧三相电流正弦度得到较好改善，低次谐波电流比重大幅度减少；进一步对 网侧三相电流进行频谱对比分析，如附图7(a)和(b)，以A相电流为例，其5 次谐波电流分量占基波电流的比重由4.216%下降到0.978%，而7次谐波电流 分量占基波电流比重由1.25%下降到0.40%。由此可见，采用本发明对实际系 统中网侧并网变换器输出的低次谐波电流具有良好的抑制作用。

本发明充分考虑不同频率谐波电流之间的相互干扰以及谐波电流环的交 叉耦合影响作用，实现对5、7、11、13次谐波电流的精确控制，达到抑制并 网变流器5、7、11、13次谐波电流的目的，同时该发明控制算法简单，易于 实现。

本发明的上述实施例仅仅是为说明本发明所作的举例，而并非是对本发 明的实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基 础上还可以做出其他不同形式的变化和变动。这里无法对所有的实施方式予 以穷举。凡是属于本发明的技术方案所引申出的显而易见的变化或变动仍处 于本发明的保护范围之列。