一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法

摘要

本发明公开了一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法，该方法基于一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统，该系统包括还原剂供给装置、压缩空气源、用于控制向发动机尾气系统注入还原剂的还原剂喷射器和DCU；所述还原剂供给装置包括气动液压泵，泵体内部设有活塞，活塞将泵体的内部空间分成上层的压缩空气空间和下层的还原剂室；压缩空气空间流体地连接到第一出口端口和第二入口端口，还原剂室流体地连接到第一入口端口和第二出口端口。本发明以简单的压力控制来建立和保持高轨压，从而利用气动液压泵来实现计量喷射，不需要持续地消耗电能和复杂的电机控制，也不需要连续的空气供给，可以使用如发动机的涡轮增压器提供的低压压缩空气源头来驱动液压泵。

说明书

技术领域

本发明涉及一种将还原剂喷入内燃机的尾气处理系统中以便除去尾气中管制物质 的装置的控制方法，更具体地说，是使用气动液压泵来将液体还原剂喷入内燃机尾气处 理系统的一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法。

背景技术

目前，从内燃机排出的废气中对环境有害的物质，如碳氢化合物（HC）、一氧化碳 （CO）、颗粒物质（PM）和氮氧化物（NOx）等是需要从尾气中去除的管制气体。在稀 燃发动机中，由于存在大量过剩的氧气，一些无需外加还原剂的被动装置如三元催化装 置等，通常无法像在大多数的火花点燃式发动机中那样有效地去除具有氧化性的物质 NOx。为了减少稀薄燃烧发动机的NOx排放，人们开发了不同的使用还原剂的主动装 置技术。在这些技术中，通常还原剂先被计量然后注入尾气。还原剂和尾气形成的混合 物进入SCR（选择性催化还原）催化剂装置，在SCR催化剂装置中还原剂与NOx生成 无毒的物质，如氮气、二氧化碳和水。

在SCR系统中，可以使用不同的还原剂，如氨（NH3）、碳氢化合物（HC）和氢（H 2）。其中，氨SCR由于高转换效率和宽温度窗口从而得到最广泛的使用。氨可直接供 应到SCR系统中。但是由于在处理纯氨中的安全问题和困难，通常在氨SCR系统中使 用的是尿素。尿素可以在尾气中热解和水解，从而得到氨。

通常，在SCR控制系统中，首先由ECU（发动机控制单元）计算所需的氨流量。 然后根据尿素对氨的生成比，计算所需的尿素流量并把流量计量命令发送到计量喷射系 统。在计量喷射系统中，尿素溶液被计量并注入到废气中。在一般情况下，与燃油控制 类似，还原剂的计量也有两种方法：一种方法是使用计量泵，通过控制泵浦速率来精确 地控制还原剂的流量；另一种方法则更像是一种共轨燃料控制方法，在该方法中，首先 在盛有还原剂的“轨”或缓冲器中建立恒定的压力，然后通过调整与缓冲器连接的还原剂 喷射器在一个重复周期中的开启时间来对还原剂流量进行控制。

还原剂的雾化对SCR转换效率是非常重要的，特别是在尿素SCR系统中，因为尿 素需要热解和水解成氨，而尾气所提供的热能是有限的。在上面提到的第一种还原剂计 量方法中，虽然控制简单，但由于没有还原剂的压力控制，为了达到良好的雾化效果， 除了要用精心设计的喷嘴，通常还需要额外的空气来提供连续的气流供给。对连续气流 和精确控制计量泵的要求限制了该方法的应用。第二种还原剂计量方法并不需要额外的 空气供应来促进雾化，因为在高压下，经由良好设计的喷嘴喷射还原剂可获得良好的雾 化效果，然而在该方法中，由于压力控制的要求，一般要使用由电动机驱动的液体泵， 如隔膜泵，同时也需要一个复杂的电机控制系统来建立和维持轨压。

此外，为避免低环境温度下的还原剂冻结，在计量控制系统关闭之前，需要将存留 在系统内的还原剂残液清除。在前面提到的第一种还原剂计量方法中，可用压缩空气将 还原剂残余液驱回箱体。但在第二种方法中，必须用额外的还原剂流量控制来将还原剂 残余液驱回。在计量喷射控制系统里，如果有还原剂残留在连接管路中，管路加热装置 也是必需的。与对还原剂液箱的加热控制不一样，管路加热是一种分布式的加热，对其 进行闭环控制比较困难并且价格昂贵。除使用特殊的PTC（正温度系数）加热器，还需 要对加热功率和管路的耐用性精心地进行平衡，以避免局部过热而导致其损坏。

发明内容

发明目的：为了克服现有技术中存在的不足，降低还原剂计量喷射系统的复杂性， 获得良好的性能，本发明提供一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方 法。

技术方案：为实现上述目的，本发明提出了一种使用低气压源的气压式尿素计量喷 射系统的控制方法，该方法基于一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统，该系统 包括还原剂供给装置、压缩空气源、用于控制向尾气系统注入还原剂流量的还原剂喷射 器和DCU（计量控制单元）；所述还原剂供给装置包括还原剂供给模块、还原剂液箱模 块、气动液压泵和液压缓冲器；所述气动液压泵的第一入口端口通过单向阀流体地耦合 到还原剂液箱模块，所述气动液压泵的第二入口端口流体地连接到所述压缩空气源，气 动液压泵的第一出口端口释放气动液压泵中的压缩空气，还原剂从气动液压泵的第二出 口端口流出后进入液压缓冲器，液压缓冲器提供还原剂给还原剂喷射器；所述DCU通 过控制从压缩空气源经过第二入口端口流向气动液压泵的空气流以及经过第一出口端 口释放的空气流来控制还原剂压力，同时通过调节所述还原剂喷射器的打开时间来控制 加入到尾气系统的还原剂的量；所述气动液压泵包括泵体，泵体内部设有活塞，活塞在 所述泵体内上下移动，活塞将泵体的内部空间分成上层的压缩空气空间和下层的还原剂 室；压缩空气空间流体地连接到所述第一出口端口和第二入口端口，还原剂室流体地连 接到所述第一入口端口和第二出口端口；当所述活塞移动到其最底端位置时通过流体通 路和单向阀将所述压缩空气空间流体地耦合到所述还原剂室；

该方法如下：所述气动液压泵有一个吸液冲程和一个加压冲程；所述液压缓冲器中 装有压力传感器，压力传感器提供还原剂的压力感测值作为液压缓冲器的流体压力指 示；在所述加压冲程中建立液压缓冲器中的流体压力，在加压冲程中启用闭环控制来维 持液压缓冲器中的流体压力恒定，在吸液冲程中关闭所述闭环控制，通过调整所述还原 剂喷射器的开启时间来控制流体输送量。

作为优选，所述液压缓冲器中的还原剂残液由压缩空气排回到所述箱体中，利用压 缩空气清除在还原剂喷射器中的流体残余物。

作为优选，根据从所述压力传感器得到的压力感测值用脉冲宽度调制的方法在一个 重复的控制周期中控制流体输出量从而控制流体输送流量。

作为优选，所述脉冲宽度调制方法包括两级控制，其中第一级控制通过根据至少从 压力传感器获得的压力感测值周期性地命令一个第二级控制来产生一个第二级信号，从 而产生一个第一级PWM信号。

作为优选，在所述加压冲程中从所述压缩空气源输送空气到气动液压泵，在所述吸 液冲程中从所述气动液压泵中释放空气。

作为优选，所述DCU还包括反馈控制器；反馈控制器进行的反馈控制包括通过根 据从压力传感器中得到的感测值从所述压缩气源输送空气到所述气动液压泵，在所述气 动液压泵中保留空气，以及从所述气动液压泵中释放空气来调节气动液压泵中的空气 量。

有益效果：本发明的使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法，以简单 的压力控制来建立和保持高轨压，从而利用气动液压泵来实现计量喷射。气动液压泵不 使用电动机，因此不需要持续地消耗电能和复杂的电机控制，也不需要连续的空气供给。 本发明对还原剂的压力的变化不敏感，因而可以在变化的还原剂压力下进行准确的流量 计量喷射，可以使用如发动机的涡轮增压器提供的低压压缩空气源头来驱动液压泵，因 而不需要额外的压缩空气。在本发明中，计量喷射过程结束时压缩空气会将还原剂残余 液排回箱体中，这个特殊的清除过程提高了计量喷射系统的可靠性，并降低了系统的复 杂性。

附图说明

图1为本发明中的系统的结构示意图；

图2a为本发明中的冲程控制算法的流程图，该冲程控制算法用于控制图3a和图3b 中的气动液压泵系统；

图2b为本发明中的压力控制算法的流程图，该压力控制算法用于控制图3a和图3b 中的气动液压泵系统；

图3a为本发明中的气动液压泵系统正常计量喷射时的结构示意图；

图3b为本发明中的气动液压泵系统清除还原剂时的结构示意图；

图4为本发明中的气动液压泵位于还原剂液箱模块中的结构示意图；

图5a为PWM控制器的包含有信号流程图的框图，该PWM控制器用于控制还原剂 的计量喷射流量；

图5b为包含有信号流程图的框图，图中所示的为图5a中的PWM控制器的PWM 控制模块；

图5c为包含有信号流程图的框图，该信号流程图所示的为一个PWM信号生成电 路；

图5d为中断服务程序的流程图，该程序用于图5b所示的开启时间和周期确定控制；

图5e为在产生PWM信号时的信号时序图，该PWM信号由图5d所示的中断服务 程序所产生；

图6a为还原剂传送控制的状态流程图；

图6b为启始控制的中断服务程序流程图；

图6c为清除控制的中断服务例程流程图；

图7为使用发动机涡轮增压器提供压缩空气的气动液压泵的示意图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明作更进一步的说明。

如图1至图7所示，本发明的使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法， 该方法基于一种使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统，该系统包括还原剂供给装 置、压缩空气源、用于控制向尾气系统注入还原剂流量的还原剂喷射器130和DCU140； 所述还原剂供给装置包括还原剂供给模块110、还原剂液箱模块120、气动液压泵和液 压缓冲器；所述还原剂液箱模块120包括箱体400；所述气动液压泵的第一入口端口117 通过单向阀205流体地耦合到还原剂液箱模块120，所述气动液压泵的第二入口端口111 流体地连接到所述压缩空气源，气动液压泵的第一出口端口112释放气动液压泵中的压 缩空气，还原剂从气动液压泵的第二出口端口208流出后进入液压缓冲器，液压缓冲器 提供还原剂给还原剂喷射器130；所述DCU140通过控制从压缩空气源经过第二入口端 口111流向气动液压泵的空气流以及经过第一出口端口112释放的空气流来控制还原剂 压力，同时通过调节所述还原剂喷射器130的打开时间来控制加入到尾气系统的还原剂 的量；所述气动液压泵包括泵体300，泵体300内部设有活塞302，活塞302在所述泵 体300内上下移动，活塞302将泵体300的内部空间分成上层的压缩空气空间340和下 层的还原剂室330；压缩空气空间340流体地连接到所述第一出口端口112和第二入口 端口111，还原剂室330流体地连接到所述第一入口端口117和第二出口端口208；当 所述活塞302移动到其最底端位置时通过流体通路312和单向阀314将所述压缩空气空 间340流体地耦合到所述还原剂室330。

本实施例中，所述液压缓冲器设有入口端口218和出口端口115；所述入口端口218 通过单向阀217流体地耦合到所述气动液压泵的第二出口端口208，所述出口端口115 耦合到还原剂喷射器130。所述液压缓冲器内部设有活塞214，活塞214根据液压缓冲 器中的还原剂压力在液压缓冲器中上下移动。还包括流体通道125和返回管路止流阀 137；所述流体通道125流体地将所述还原剂喷射器130耦合到所述还原剂液箱模块120， 所述返回管路止流阀137控制流体通道125内流体的流动。所述DCU140进一步被配置 成通过开启所述返回管路止流阀137来排出在所述气动液压泵内的还原剂。所述气动液 压泵放置在箱体400之中。所述压缩空气源包括涡轮增压器840。所述活塞302进一步 地在所述泵体300的内部空间中分隔出中间空气室310，所述中间空气室310流体地连 接到周围环境。所述活塞302进一步地在所述泵体300的内部空间中分隔出中间空气室 310，并且除了当所述活塞位于其最底端位置时，中间空气室310流体地连接到周围环 境。还包括T型连接器220，所述T型连接器220的高压入口通过第二入口端口111流 体地耦合到所述压缩空气源，T型连接器220的低压出口流体连接到所述第一出口端口 112，第一出口端口112流体地耦合到周围环境。

本发明的使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法如下：气动液压泵有 一个吸液冲程和一个加压冲程；所述液压缓冲器底部装有压力传感器219，压力传感器 219提供还原剂的压力感测值作为液压缓冲器的流体压力指示；在所述加压冲程中建立 液压缓冲器中的流体压力，在加压冲程中启用闭环控制来维持液压缓冲器中的流体压力 恒定，在吸液冲程中关闭所述闭环控制，通过调整所述还原剂喷射器130的开启时间来 控制流体输送量。所述液压缓冲器中的还原剂残液由压缩空气排回到所述箱体400中， 利用压缩空气清除在还原剂喷射器130中的流体残余物。根据从所述压力传感器219得 到的压力感测值用脉冲宽度调制的方法在一个重复的控制周期中控制流体输出量从而 控制流体输送流量。所述脉冲宽度调制方法包括两级控制，其中第一级控制通过根据至 少从压力传感器219获得的压力感测值周期性地命令一个第二级控制来产生一个第二级 信号，从而产生一个第一级PWM(脉冲宽度调制)信号在所述加压冲程中从所述压缩空 气源输送空气到气动液压泵，在所述吸液冲程中从所述气动液压泵中释放空气。所述 DCU140还包括反馈控制器；反馈控制器进行的反馈控制包括通过根据从压力传感器 219中得到的感测值从所述压缩气源输送空气到所述气动液压泵，在所述气动液压泵中 保留空气，以及从所述气动液压泵中释放空气来调节气动液压泵中的空气量。

本发明的使用低气压源的气压式尿素计量喷射系统的控制方法，以简单的压力控制 来建立和保持高轨压，从而利用气动液压泵来实现计量喷射。气动液压泵不使用电动机， 因此不需要持续地消耗电能和复杂的电机控制，也不需要连续的空气供给。本发明对还 原剂的压力的变化不敏感，因而可以在变化的还原剂压力下进行准确的流量计量喷射， 可以使用发动机100的涡轮增压器840提供的压缩空气来驱动液压泵，因而不需要额外 的压缩空气。在本发明中，计量喷射过程结束时压缩空气会将还原剂残余液排回箱体400 中，这个特殊的清除过程降低了系统的复杂性。

在本发明中，液压缓冲器中的还原剂由气动液压泵来提供，气动液压泵的第二入口 端口111通过常开电磁阀201与压缩空气源相连接，气动液压泵的第一出口端口112通 过常闭电磁阀203和一个非必需的消音器204与周围环境相连接。气动液压泵的工作包 括一个加压冲程和一个吸液冲程。加压冲程和吸液冲程的变化和气动液压泵中的压力控 制由DCU140通过操作常开电磁阀201与常闭电磁阀203充入和释放压缩空气来完成。 在加压冲程中，液压缓冲器中的还原剂压力是由DCU140中的一个反馈控制器通过从压 力传感器219得到的还原剂压力感测值来控制的，而在吸液冲程中，压力反馈控制器被 禁用，同时还原剂压力由液压缓冲器来保持。为了实现还原剂计量喷射，液压缓冲器接 到还原剂喷射器130上，并且还原剂喷射器130的还原剂入口133通过止流阀137连接 到还原剂液箱模块120。计量喷射完成后，止流阀137打开，在气动液压泵的压力下， 泵体300和液压缓冲器中的还原剂残余物被排出，同时还原剂喷射器130被清洗。还原 剂的计量喷射是由一个PWM控制器来控制的，该PWM控制器根据计量命令来产生一 个PWM信号驱动还原剂喷射器130。这个PWM控制器有两级。第一级控制器通过周 期性地设定第二级控制器控制参数来产生一个第一级PWM信号，而第二级控制器产生 一个第二级PWM信号。第二级控制器的控制参数是由第一级控制器根据由液压缓冲器 中的压力传感器219产生的还原剂压力感测值来计算的。在这种方式中，由于压力变化 得到PWM控制器的补偿，还原剂喷射的计量精度对压力变化不敏感。在计量系统中， 还原剂的温度需要保持高于其冻结点，以便完成低温环境的计量喷射。本实施例中，因 为还原剂的残留物可由压缩空气清除，如图4所示，气动液压泵可以放置在箱体400中， 从而省却对泵体300的加热装置。

如图3a和图3b所示的气动液压泵能够使用低于液压缓冲器中还原剂压力的压缩空 气源。

闭环压力控制和双级PWM控制使得还原剂压力对压缩空气供给压力的变化不敏 感，而且气动液压泵可以在压缩空气压力低于还原剂压力时工作。此外，由于气动液压 泵的固有性质，空气消耗量和还原剂的喷射量是相同的，因此并不需要连续的空气流。 这些新特性使得本发明中的计量喷射系统可以使用包括发动机涡轮增压器840在内的多 种压缩空气源。

如图1所示，在发动机的后处理系统中，由发动机100产生的尾气通过歧管101进 入尾气通道166。在尾气通道166上，装有还原剂喷射器130。还原剂喷射器130的电 磁阀由DCU140控制，DCU140通过信号线145连接到还原剂喷射器130的端口136。 还原剂供给模块110通过压力管线131流体地连接到还原剂入口133从而向还原剂喷射 器130提供还原剂。为了避免高温尾气对还原剂喷射器130造成损害，可用发动机冷却 剂对其进行冷却。发动机冷却剂通过一个入口134和一个出口135进行循环，将热量带 出。从还原剂喷射器130喷出的还原剂与尾气混合，混合后的气体通过混合器161进入 催化剂模块163中。在催化剂模块163中，尾气中的NOx因发生SCR反应而得以减少。

为了向还原剂喷射器130提供加压后的还原剂，还原剂供给模块110的端口115通 过压力管线131流体地连接到还原剂喷射器130的还原剂入口133。还原剂供给模块中 的压力值由压力传感器219通过连接到端口114的线路143报告给DCU140。还原剂供 给模块110的端口114通过供应管线123和还原剂液箱模块120的端口122相连，从还 原剂液箱模块120中提取还原剂。压缩空气通过第二入口端口111进入到还原剂供给模 块110从而为其中的还原剂提供压力，所述还原剂的压力由DCU140通过连接到端口116 的线路146来控制。压缩空气由第二出口端口112得到释放。

还原剂液箱模块120中还原剂的温度和液面高度由连接到端口126的线路141和线 路142报告给DCU140。同时还原剂液箱模块120可被通过入口端口127和出口端口128 循环的发动机冷却剂加热。发动机冷却剂流路由电磁止流阀171控制，DCU140通过线 路147控制电磁止流阀171。当发动机100关闭后，为了防止压力管线131内的还原剂 残余液在低温下冻结，要对其进行清除，在清除过程中，还原剂要通过由返回管路125 和端口121回流至还原剂液箱模块120。在返回管路125的内部还原剂的流动由返回管 路止流阀137控制，DCU140通过线路148控制返回管路止流阀137。线加热器132、 电加热器129、电加热器124和电加热器113用于解冻在压力管线131、回路管线125、 供应管线123和还原剂供给模块110中的还原剂，并保持还原剂温度高于还原剂的冻结 点。DCU140通过线路144控制线加热器132、电加热器129、电加热器124和电加热 器113。

传感器162通过线路155将催化剂入口排气温度传送到ECU150，传感器164通过 线路154将催化剂出口温度传送到ECU150，传感器165通过通信线路153将催化剂出 口NOx浓度传送到ECU150，ECU150根据收到的信息和发动机信息产生还原剂计量喷 射流量的命令并发送给DCU140。所述发动机信息，比如发动机的状态、冷却液和机油 的温度、发动机转速、燃油喷射流量、尾气流量、NOx浓度，以及NO2/NOx比等，可 通过线路152从发动机110里的传感器直接获得，或由传感器的感测值计算得出。

如图1所示的还原剂供给模块110的一个实例是一个如图3a所示的气动液压泵， 该启动液压泵安装在一个如图4所示的系统中。在所述气动液压泵中，还原剂从还原剂 液箱模块120通过端口117和一个防止回流的单向阀205流入到泵体300中。在泵体300 的顶部设有端口202，端口202和T型连接器220的下端相连供压缩空气进出。T型连 接器220的一侧端口通过线路209连接到常开电磁阀201的出口。常开电磁阀201的入 口是与压缩空气源连接的第二入口端口111。T型连接器220的另一侧通过线路211连 接到常闭电磁阀203的入口。为了降低噪声，常闭电磁阀203的出口装有消音器204。 消音器204的出口是第一出口端口112。在泵体300内部的压力下，还原剂通过端口208、 线路207、端口218，和防止还原剂回流的单向阀217被压入液压缓冲器。液压缓冲器 包括液压缓冲器体210，液压缓冲器体210内装有活塞214，活塞214上设有槽222，液 压缓冲器体210上拧有盖子212，盖子212下部设有槽221，槽221和槽222之间设有 弹簧213。液压缓冲器体210内设有限制弹簧213最低位置的阻挡器216。活塞214与 液压缓冲体210形成了一个封闭的高压腔230，活塞214外围的槽223中装有O型环215 将还原剂密封在高压腔230中。当还原剂喷射器130被加电后，高压腔230中的还原剂 通过端口115流出。而高压腔230中的压力由压力传感器219来监测，其压力值通过端 口114传送到DCU140。

泵体300中的还原剂需要定期地进行补充，在补充后，泵压被控制到一个常值。通 常情况下，向泵系统填充还原剂的过程称为吸液冲程，从泵体300中挤压还原剂到液压 缓冲器体210的过程称为加压冲程。对泵系统吸液冲程和加压冲程的控制以及压力控制 是通过对常开电磁阀201和常闭电磁阀203的组合控制来完成的。对常开电磁阀201和 常闭电磁阀203的控制有四种模式，如表1所示。

表1

模式 常开电磁阀201的状态 常闭电磁阀203的状态 动作 0 未加电 未加电 从泵体300中放气 1 未加电 加电 保持泵体300中的空气 2 加电 未加电 释放压缩空气 3 加电 加电 向泵体300中充气

在模式0中，常开电磁阀201和常闭电磁阀203都不加电，压缩空气空间340内的 空气释放到周围环境中；在模式1中，常开电磁阀201加电，压缩空气空间340与周围 环境隔离，同时，由于常闭电磁阀203不加电，空气被保留在压缩空气空间340中；模 式2是一个特殊模式，在此模式下，压缩空气会被释放到环境中，在模式2中，可以用 T型连接器220于吸液冲程中在压缩空气空间340内建立低压以方便充液，但是，在加 压冲程应避免模式2；模式3是一种充气模式，常开电磁阀201将压缩空气空间340与 周围环境隔离，而常闭电磁阀203则将压缩空气空间340连接到压缩空气源。

在泵系统的控制中，吸液冲程和加压冲程被交替触发。泵系统的控制可以用一个周 期运行的时间中断服务程序来实现。如图2a所示，在一个示例性的泵系统控制程序中， 吸液冲程的触发状态首先受到检查。如果吸液冲程被触发，则进入模式0，在该模式中， 压缩空气空间340内的空气被释放到周围环境中，压缩空气空间340内的压力降低后， 在重力或还原剂液箱模块120与压缩空气空间340之间的压力差的作用下，还原剂液体 将流入还原剂室330。在吸液冲程中，没有流体流出还原剂室330，还原剂的驱动压力 由液压缓冲器来保持。在泵系统控制被设置为模式0后，在步骤236中，对吸液冲程的 运行状态进行检查。如果吸液冲程完成，则在程序结束之前，泵系统控制复位吸液冲程 的触发器并触发加压冲程来启动下一周期的加压冲程。否则，在步骤231中对吸液冲程 时间进行检查，如果吸液冲程时间太长，就在步骤232中报告故障，然后结束程序。回 过头来再看对吸液冲程触发状态的检查，如果在吸液冲程没有触发，则置位吸液冲程的 触发，并且在程序结束之前关闭压力控制，否则，在步骤235中，启动压力控制以保持 液压缓冲器的压力恒定在DCU140所命令的水平上。完成步骤235之后，在步骤237中 对加压冲程的运行状态进行检查。如果加压冲程还没有完成，那么该程序就结束；否则， 将复位加压冲程触发器并设置吸液冲程触发器，并在此之后的步骤233中关闭压力控制 并检查泵系统控制在模式1的时间。如果模式1的时间太短，则在步骤234中报告故障。

根据理想气体定律，在给定温度和体积条件下液压缓冲器中的压力由留存在泵体 300内的压缩空气量来决定，因此该压力可以通过利用常开电磁阀201和常闭电磁阀203 调整泵体300中的压缩空气留存量来控制。如图2a所示，步骤235中的压力控制的一 个例子是一个如图2b所示的时间中断服务程序，该中断服务程序定期运行。在这个程 序中，首先检查压力控制状态。如果压力控制未启用，则将三个压力控制模式定时器 Timer_Mode0、Timer_Mode1和Timer_Mode3清零，然后结束程序。否则，检查由压力 传感器219得到的压力感测值。如果压力感测值高于阈值Th1并低于阈值Th2，则控制 器切换到模式1中，并将定时器Timer_Mode1的值加1。在模式1下，压缩空气将被留 存在泵体300之内。如果压力感测值高于阈值Th2，则控制器进入模式0以释放空气， 并且将定时器Timer_Mode0的值加1。当压力感测值低于阈值Th1时，控制器切换到模 式3以通过对泵体300充气增加其内部空气压力，并将模式3定时器Timer_Mode3加1。 如前所述，在压力控制中不应该允许模式2的存在，因此为了不使本系统的控制暂时地 进入模式2，在从模式3切换到模式0时，控制器应当首先对常开电磁阀201断电，而 从模式0切换回模式3时，应首先对常闭电磁阀203加电。

如图2a所示的泵系统的控制中，步骤236和步骤237的加压冲程和吸液冲程可由 一个充液事件和一个泵体充满事件来启动。充液事件通过检测泵体300内的还原剂液位 或通过用注射时间计算还原剂液位来触发。为了检测还原剂在泵体300内的液位，需要 在泵体300内安装液位传感器，同时用注射时间和压力或质量流速计算得出的累积流量 也可以用来确定还原剂在泵体300内的液位。与充液事件相似，泵体充满事件也可以通 过检测还原剂液位或计算充液时间来触发，而充液时间是箱体400内液位水平和泵体 300与箱体400内还原剂压力差的函数。由于在吸液冲程中，还原剂的驱动压力只是由 液压缓冲器提供而没有控制，吸液冲程时间应尽量短，以避免造成显著的压力降。当液 位传感器403用来触发充液事件和一个泵体充满事件时，如果箱体400是空的，则泵体 充满事件在很长一段时间不会被触发，从而导致一个长时间的吸液冲程。因此，空的箱 体400可以通过检测一个失效的泵体充满事件来检测到。图2a中的步骤231和步骤232 就展示了这种检测。当加压冲程被触发后，如果建立驱动压力很困难，则有可能是泵体 300的问题，比如泵体300泄漏，也可能是压缩空气的问题。因此，在加压冲程中过长 的模式1的时间可以用来检测上述故障。图2a中的步骤233和步骤234就展示了这种 检测。

当发动机100关机时，在泵体300、液压缓冲器和相关管线中的还原剂应被排出以 防止泄漏或冻结。如图1和图2a所示的气压式尿素计量喷射系统中，还原剂的排出可 在压力控制的模式1中通过返回管路止流阀137来控制，即在打开返回管路止流阀137 时，在泵体300、液压缓冲器和相关管线内的还原剂被压缩空气通过压力管线131和返 回管路125驱回至箱体400。在清除还原剂余液后，在模式1中留存在泵体300中的压 缩空气也被释放回还原剂液箱模块120。清除过程可能无法排出在还原剂喷射器130中 的所有还原剂残余物。为了进一步清理，可在返回管路止流阀137关闭的情况下触发模 式3，并且对还原剂喷射器130进行加电以吹出其中残余的还原剂。

普通的气动液压泵系统中的驱动压力只能控制在压缩空气供给压力之下。然而，在 一个还原剂输送系统中，良好的雾化对于获得高转换效率和避免液滴碰撞与沉积是很重 要的，而良好的雾化需要高驱动压力。为了提高驱动压力以便我们能使用低压压缩空气 气源，使用一个内带活塞的气动液压泵，如图3a所示。在泵体300内设有活塞302，活 塞302将泵体300的内部分成三个空间：压缩空气空间340、形成气腔的中间空气室310 和还原剂室330。活塞302的大面积的上表面303接触压缩空气，活塞302的小面积的 下表面304接触还原剂，因而在还原剂室330可得到比压缩空气空间340更高的压力。 所述压缩空气空间340与中间空气室310用套在活塞302上的O形环301来密封隔离； 还原剂室330与中间空气室310由嵌在孔320中的密封圈321来密封隔离。活塞302受 到弹簧305的支撑。当压缩空气空间340施有压力Pc时，在活塞302转递的压力下， 还原剂室330中会得到一个驱动压力Pl，并有

Pl=（Pc*A303-ks*X-f0）/A304     （1）

，公式（1）中A303是上表面303的面积，ks为弹簧305的弹簧常数，x是从活塞302 的最高位置到当前位置的距离，f0是摩擦力加上静态弹簧力，而A304是下表面304的 面积。根据公式（1），如果弹簧常数ks和磨擦力很小，那么驱动压力由上表面303和 下表面304的面积比A303/A304来决定。

在加压冲程中，当压缩空气在压缩空气空间340中建压时，活塞302在压力下向下 移动，按压弹簧305并在还原剂室330产生驱动压力。在吸液冲程中，当压缩空气被释 放时，活塞302在弹簧305提供的压力下向上移动，从而将还原剂从箱体400中吸入还 原剂室330。与普通的气动液压泵相比，在图3a的气动液压泵中，吸液冲程有一个强制 的吸入过程，并且其驱动压力控制范围更大。如图3a所示的气动液压泵，根据公式（1）， 其驱动压力范围是从Pb205到Pl（0），而

Pl（0）=（Pc*A303-f0）/A304

。如图3a所示的气动液压泵除了输送还原剂，还能够在尿素计量喷射过程完成后清除 还原剂残留物。中间空气室310的端口311通过流体通路312流体地连接到还原剂室330 的端口313。同时，单向阀314防止还原剂倒流回中间空气室310。中间空气室310的 端口315用于将留存的压缩空气释放到周围环境中。除了当活塞302移动到最底端时， 端口311和端口315流体地连接到中间空气室310。如图3b所示，活塞302在最底端时， 压缩空气空间340通过端口311、流体通路312、端口313和底部还原剂室330连通。 在正常操作时，还原剂室330内的压力总是高于中间空气室310中的压力，受到单向阀 314的阻断，在流体通路312中没有还原剂流动。当尿素计量喷射完成后，打开返回管 路止流阀137，为给泵体300加液，DCU140停止触发吸液冲程。在泵体300中的还原 剂耗尽时，活塞302移动到其最底端，通过端口311和流体通路312将压缩空气接到端 口313。当在液压缓冲器中的还原剂耗尽时，在压缩空气的压力下，在泵体300和液压 缓冲器中的还原剂残余物将通过返回管路125驱回箱体400。清除完成后，在关闭返回 管路止流阀137和加电还原剂喷射器130喷嘴的同时可以触发模式3以吹出还原剂喷射 器130中的残余物。

清除残余的还原剂后，随着泵体300和液压缓冲器中的压缩空气被释放，液压缓冲 器成为空的。然而，虽然液压缓冲器和相关管线仍然是空的，箱体400中的还原剂在重 力和压力差的作用下还将进入到泵体300内。因此，如图1所示，泵体300需要电加热 器113解冻还原剂并且在寒冷的环境条件下保持还原剂温度高于冻结点。但如果将泵体 300放在箱体400中，如图4所示，则电加热器113可以省略。箱体400上部设有端口 401，端口401通过还原剂输出管线207连接到液压缓冲器，压缩空气通过端口202和 端口402连接到T型连接器220。当环境温度低时，设有入口127和出口128的冷却剂 加热器405被用来加热还原剂。冷却剂加热器405、液位传感器403和温度传感器404 固连在一起，置于箱体400中。液位传感器403用于检测箱体400内还原剂的体积，而 温度传感器404则用于监测和控制还原剂的温度。液位传感器403和温度传感器404分 别通过管线141和管线142与DCU140连接。

如上所述，如图3a所示的泵系统中，在清除还原剂后，由于在泵体300、液压缓冲 器以及相关管线中的还原剂残余物被排回箱体400，同时在还原剂喷射器130中的还原 剂残余物被吹出，对压力管线131中被冻结的还原剂的解冻控制不再是必须的，电加热 器129也不再需要。在如图4所示的泵系统中，由于泵体300在箱体400中，管线123、 电加热器124和电加热器113就可以省略。这样，在本发明中，唯一需要的加热控制是 箱体400的加热控制和管线的维护加热控制，该维护加热控制用来防止压力管线131在 尿素计量喷射期间被冻结。由此，加热控制大大简化。

如图1所示的使用低气压源的尿素计量喷射系统中，还原剂的计量喷射流速可以通 过使用一个PWM信号控制还原剂喷射器130在一个PWM周期中的开口时间来控制。 使用这个PWM控制，还原剂的质量流速由下面的公式确定：

${\stackrel{·}{m}}_{\mathrm{af}}={\int }_0^{t_o}{C}_D{A}_n\sqrt{2\rho (P_r-P_c)}\mathrm{dt}/S_{0---\left(2\right)}$

，公式(2)中t_o是PWM的导通时间，P_r为液压缓冲器中的压力，P_c是尾气通道166中的 压力，S_o是PWM周期，C_D是流量系数，A_n为喷嘴的最小面积，而ρ是工作流体的密 度。压力P_c是尾气的体积流量和环境压力的函数。然而，由于发动机背压的要求，相 对于通常是高于4个大气压的压力P_r，压力P_c被限制到一个比较小的值。其结果是， 在一个给定的PWM控制信号的作用下，还原剂的质量流速主要受在液压缓冲器中的压 力P_r的影响，P_r由压力传感器219测出。因此，为使还原剂计量喷射准确，需要补偿 在PWM控制中液压缓冲器的压力变化，或者消除这种压力变化。

如图5a所示的一种两级PWM控制可以用于补偿压力的变化。在所述两级PWM控 制中，从压力传感器219得到的信号通过管线143发送到DCU140中的传感器信号处理 单元502。在传感器信号处理单元502中模拟的压力检测信号被滤波并被转换为数字信 号。这个数字信号与还原剂的质量流速命令一起被馈送到PWM信号控制器501中的 PWM控制模块510。然后PWM控制模块510计算出PWM信号发生器520的控制参数 值，PWM信号发生器520产生一个PWM信号，该信号被提供给电源开关电路503，并 在电源开关电路503中被转换成一个开关信号通过控制线145来驱动喷射器130。

在PWM信号控制器501中的PWM信号生成包括两级。在第一级中，PWM信号 发生器520的控制参数被设置而产生一个第一级PWM信号，第一级PWM信号包括由 PWM信号生成器520在第二级信号产生过程中产生的第二级PWM信号。第一级PWM 信号的产生有一个与压力传感器219的响应速率相匹配的执行速率，而第二级PWM信 号与第一级PWM信号的频率是相互独立的，因此，可以设其为高值以提高控制精度。

PWM控制模块510的一个实例如图5b所示。在PWM控制模块510中，当接收到 质量流速的命令时，在模块511和模块512中计算第一级PWM信号的占空比和周期提 供给模块514，并在模块514里确定一个目标值。然后，将所述目标值与模块513中计 算出的现行值进行比较。所述现行值由传感器信号处理单元502提供的压力反馈值计算 得到。由所述目标值和现行值计算得到的误差值由模块515用来计算导通时间的设定值， 同时第二级PWM信号的周期设定值根据质量流速命令在模块516中决定。

很多电路可被用来在PWM信号发生器520中产生PWM信号，如图5c所示的一个 示例性电路的方框图和信号流程图是一种实施方式。在图5c所示的电路中，一个PWM 信号的周期和导通时间分别设置到周期寄存器521和导通时间寄存器522。在一个LD 信号的下降沿，周期寄存器521和导通时间寄存器522中的值被进一步置入周期计数器 523和导通时间计数器524。周期计数器523和导通时间计数器524都是递减计数的计 数器，并且由一个时钟信号同步它们的计数动作。当周期计数器523计数到0时，在加 载控制逻辑525中，在时钟信号的作用下会产生一个LD脉冲，并且在所述LD脉冲的 下降沿开始一个新的周期。周期计数器523的值DA、LD信号、周期寄存器521的值 DB、时钟信号、导通时间寄存器522的值DC和导通时间计数器524的值DD被用于在 信号控制逻辑电路526中产生PWM信号。在信号控制逻辑电路526中，如果DC等于 或大于DB，即导通时间寄存器522的设置值等于或大于周期寄存器521的设定值，则 在LD信号的下降沿产生一个高电平信号或100％占空比的PWM信号。当DC被设为0 时，在LD信号的下降沿产生一个低电平信号，即0％的占空比的PWM信号。如果DC 在0和DB之间，则在时钟信号的一个上升沿，PWM信号由周期计数器523的值DA 和导通时间计数器534的值DB来确定：即只有当DA和DB大于0时，PWM信号为 高电平。

PWM控制模块510可由一个周期性运行的时间中断服务程序来实现。该中断服务 程序的流程图如图5d所示。在此流程图中，t_v和Thd是恒定值，P1是第一级PWM信 号的周期值，而P3是该中断的周期值。Status是PWM脉冲状态的标志。当一个定常的 on_time值设置到第二级PWM信号的t_v时，Status的值就是ON，否则，Status的值就 是OFF。变量target_value包含了第一级PWM信号的on_time目标值，而变量 current_value则保存了第一级PWM信号在当前时刻的on_time值。P2和On_time2分别 是第二级PWM信号产生中的周期寄存器521和导通时间寄存器522的值，而变量Timer 则存储了第一级PWM周期中的当前时间值。

当中断服务程序被触发时，变量Timer的值与第一级PWM信号的周期值P1进行 比较。如果当前周期已经完成，即Timer>=P1，就检查第二级PWM信号的on_time 值。当on_time值低于t_v时，计算当前PWM周期的总误差，即previoius_error。而当 Timer值被复位到P3并且在步骤532中初始化current_value后，则为一个新的周期而更 新P2和变量target_value。在该新周期开始后，将前一周期的误差加到现周期的误差而 得到当前周期中待校正的误差。如果待校正的误差高于t_v，则将t_v赋予第二级PWM信 号的on_time值On_time2，同时置位Status标志，否则，将误差值赋予On_time2并复 位Status标志，此后该程序结束。回到On_time2值与t_v的比较，如果On_time2值不低 于t_v，意味着这个PWM周期中的错误不能被校正。在这种情况下，计算在上个周期的 误差，并且在Timer被设置为P3和初始化current_value后，置位Status标志。由于误 差不能被校正，它将被累积。当累积误差高于阈值Thd时，就报告故障并且结束程序。 回到Timer值与P1的比较。当Timer值低于P1时，即在当前PWM周期，Timer值增 加P3，然后检查Status标志。如果Status标志值是OFF,就将On_time2清除为0，并且 结束程序，否则，在步骤531中计算current_value，并在此后更新这个误差。程序结束 之前，将误差值与t_v进行比较。如果误差值是等于或大于t_v，就将On_Time2设置为t_v， 否则将误差值赋予On_time2并且将Status标志复位为OFF，然后结束该程序。

在中断服务程序中，通常要将t_v值选得大于要修正的误差（如t_v等于P2的值），而 中断周期值P3可与第二级PWM信号的周期P2相同。使用如图5d所示的中断服务程 序时，当t_v等于P3等于P2时的信号时序图如图5e所示。一个中断在时刻546被触发。 由于将current_value值与目标值547相比较而得到的误差高于t_v，On_time2被设置为t_v。 当LD信号出现下降沿时，在时刻541，加载On_time2值到导通时间计数器524并触发 PWM脉冲。变量current_value的值随时间而积累。在时刻542，当计算出的误差低于 t_v时，误差值将被分配给On_time2。在时刻543触发的下一个中断中，On_time2被设置 为0，并且变量current_value被锁定在值548。此后on_time计数器的值在时刻544由一 个LD信号的下降沿更新，同时此PWM脉冲结束。当前PWM周期在时刻545结束， 如图5e所示的previous_error的值通过将current_value的值548和目标值547之间的误 差包含其中而被更新为下一周期值。

如图5d所示的中断服务程序中，target_value可以通过下面的公式用还原剂的流量 指令来计算：

target_value(i)=Mass_flow_rate_cmd*S0    (F1)

，公式中Mass_flow_rate_cmd是PWM控制的质量流速命令，S0是第一级PWM信号的 周期值。

用于在步骤531中计算current_value的公式是：

current_value(i)=K*sqrt(Pr(i)-Pc)*P3+current_value(i-1)    (F2)

，公式中sqrt是平方根计算，Pr(i)是在第i个中断周期计算中所用的压力感测值，Pc 是尾气通道166中的压力，K是方程（2）中的项，而i是Timer被复位后的 中断数：

i=Timer/P3     (F3)

，current_value(0)在步骤532中被设置为0。

在加压冲程中，泵系统中液压缓冲器的压力被控制恒定。然而，在吸液冲程中，由 于闭环压力控制被停用，压力会有变化。这个两级PWM控制是一种在压力变化时准确 地控制还原剂流量的方法。

计量喷射控制是将还原剂传送至尾气处理系统。如图6a所示，使用如图1所示的 泵系统，整个计量喷射控制主要有五个状态：关闭状态701、闲置状态702、启动状态 710、计量喷射状态720和清除状态730。在关闭状态701下，泵系统的控制是在模式0 中，并且还原剂喷射器130和返回管路止流阀137是断电的；而在闲置状态702下，在 还原剂喷射器130和返回管路止流阀137仍然关闭的时候，泵系统的控制进入到模式1， 泵体300内的空气与环境隔离。

在启动状态中，有两个子状态：一个是PR1状态，在PR1状态下建立还原剂压力， 另一个是PR2状态，用于释放留存在还原剂管线和还原剂喷射器130中的的空气。启动 控制的一个实例是如图6b所示的一个中断服务程序。该中断服务程序是一个定时运行 的时间中断服务程序。当中断服务程序开始时，一旦开始启动控制，就检查DoserState 标志。如果这个标志既不是PR1也不PR2，就首先对返回管路止流阀137和还原剂喷射 器130断电，然后将泵系统的控制设置为模式3。在模式3下，压缩空气流入泵体300。 而后DoserState被设置为PR1，然后结束程序。当该程序在下一次被调用时，DoserState 的值就成为PR1，这样程序就检查液压缓冲器中的压力，如果该压力低于或等于阈值 Pr_Thd，就结束程序，否则，设置DoserState为PR2，并且启动如图2b所示的泵系统 压力控制来保持泵体300压力恒定。该程序结束之前，加电返回管路止流阀137以释放 被留存的空气到还原剂液箱模块120。当该程序调用时DoserState被设定为PR2，则用 定时器Timer_PR2来控制返回管路止流阀137的打开时间。当定时器的值高于阈值 PR_Thd2时，复位定时器以断电返回管路止流阀137并且将DoserState设置为 PRIME_COMPLETE。此后，结束该程序。

回到图6a，在计量喷射状态720中，除了泵系统的控制，所述泵系统的控制包括两 种状态：一个吸液冲程状态721和一个加压冲程状态722，还有计量喷射控制723，与 泵系统的控制并行运行。如图2a所示的冲程控制中断服务程序可以被用于泵系统的控 制，该中断服务程序中的压力程序如图2b所示。同时一个如图5d所示的两级PWM计 量控制程序可用于计量喷射的流量控制。

清除控制状态也包括两个子状态：PU1状态731和PU2状态732。在PU1状态731 下还原剂从泵体300、液压缓冲器和连接到箱体400的管线中排出；在PU2状态732下 吹出在PU1状态下不能排出的还原剂残余物。如图6c所示的周期性运行的时间中断服 务程序可被应用于清除控制。在这个程序中，当清除控制启用时，首先检查DoserState。 如果这个DoserState值既不是PU1也不是PU2，则将液压压力与阈值PU_Thd1进行比 较。如果液压压力高于阈值PU_Thd1，则通过将DoserState设置为PU1而将泵系统控制 设置为模式1，并且加电返回管路止流阀137。在模式1下，泵体300内的空气与压缩 空气源和外围环境隔离。如果液压压力不高于阈值PU_Thd1，则泵系统控制设置为模式 3，并且断电返回管路止流阀137以建立压力。然后将还原剂喷射器130断电，并结束 程序。当程序开始时，如果DoserState被设置为PU1，则检查液压缓冲器中的压力。如 果该压力高于或等于阈值PU_Thd2，则结束程序，否则，用一个计时器Timer_PU1来 控制的返回管路止流阀137的打开时间。如果该打开时间比阈值PU_Thd4长，就通过 复位定时器来断电返回管路止流阀137。此后将泵系统控制设置为模式3，并且加电还 原剂喷射器130来将还原剂残余物吹出。程序在DoserState被设置为PU2后结束。当该 程序被调用时，如果DoserState被设置为PU2，就用定时器Timer_PU2来控制还原剂喷 射器130的开启时间。如果还原剂喷射器130的开启时间比阈值PU_Thd3长，就断电 还原剂喷射器130，并将泵系统控制设置为模式0，在模式0下泵体300内的空气被释 放。定时器在此后被复位，而且程序在将DoserState设置为PURGE_COMPLETE后结 束。

回到图6a，计量喷射控制状态根据发动机100钥匙状态或从上位控制器接收的命令 来改变。该上位控制器决定了计量喷射控制的策略。在钥匙接通信号下，计量喷射控制 从关闭状态701进入空闲状态702。如果接收到启动命令CMD-Priming，计量喷射控制 就开始启动，否则在一个钥匙断开信号下，计量喷射控制返回到关闭状态701。在启动 完成后，如果收到一个CMD-Normal Dosing命令，计量喷射控制就进入计量喷射状态 720。在计量喷射状态720下，压力控制、行程控制和剂量率控制被启用。在启动状态 710和计量喷射状态720中，不管任何时候只要收到命令CMD-idle，泵系统控制就进入 清除状态730以清除留在气动液压泵、液压缓冲器、相关管线和还原剂喷射器130中的 残余还原剂。清除完成后，如果收到命令CMD_idle，则计量喷射控制进入空闲状态， 否则，在钥匙断开信号下，计量喷射控制进入Off状态。

除了计量喷射控制，在低环境温度条件下计量喷射系统也需要加热还原剂以防止其 冻结。正如上面提到的，在如图4所示的计量喷射系统中，当泵体300被放置在液箱400 中时，该系统只需要控制箱体400和压力管线131的温度不低于还原剂冻结点。在箱体 400的温度控制中，使用箱体400中的温度传感器404时，可用一个简单的反馈控制， 比如继电器控制，来对还原剂加热，而在管线加热控制中，因为不需要还原剂解冻，只 要一个小电流施加到加热器，如图1所示的线加热器132，就可以保持管线的温度高于 冻结点。如果泵体300被放置在箱体400外面，则在箱体400温度控制和管线加热控制 外，还需要额外的加热控制用于控制气动液压泵的温度（例如，用图1所示的电加热器 113控制气动液压泵的温度）和供给管线的温度（例如，用如图1所示的电加热器124 来加热供给管线123）。通常情况下，返回管路（例如图1中的返回管路125）的加热是 没有必要的。然而，如果返回管路被放置得低于箱体400，就有可能在返回管路中留存 有还原剂残余物，这就需要一个额外的加热器（例如，在图1中的电加热器117）来防 止返回管路中的温度过低。

液压缓冲器的压力闭环控制和两级PWM计量喷射控制使得计量喷射流量对压缩空 气源的压力变化不敏感，同时如图3a和图3b所示的气动液压泵的应用允许使用低压压 缩空气源。由此本发明中的计量喷射系统可使用多种压缩空气源。在柴油发动机中，一 种方便的压缩空气源是从涡轮增压器840产生压缩进气，如图7所示，发动机100产生 的尾气从尾气岐管101进入涡轮增压器840。在涡轮增压器840的压气机中，新鲜空气 被压缩，压气机输出的气流与CAC（增压空气冷却器）中的冷却剂交换热能而降温。 对于没有EGR（废气再循环）装置830的应用系统，被压缩的新鲜空气将直接进入发动 机100的进气歧管801。而对于使用高压EGR装置的应用系统，在进入涡轮增压器840 前，尾气的一部分会转到EGR装置830。然后，通过EGR装置830调节的尾气与被压 缩的新鲜空气混合，混合后的气体进入进气歧管801。从CAC出来的低温压缩空气通 常低于50℃可以用作计量喷射系统的空气源。如图7所示，气箱810被用作缓冲器通过 端口811来给计量喷射系统提供压缩空气。进气口812通过单向阀813与压缩空气相连 通，DCU140通过控制线815控制电磁阀814。电磁阀814用来控制提供给气箱810的 气流。当发动机控制允许新鲜空气从充气流中流出时，DCU140对电磁阀814加电。这 样如果压缩空气的压力比由单向阀813所设定压力高，压缩空气就流入气箱810，压缩 空气的流量可以通过由DCU140向电磁阀814施加PWM信号来控制。

在本发明中，虽然也可以将压缩空气和还原剂混合来改善空气辅助计量喷射系统中 的雾化，但由于还原剂的压力控制恒定，这样做没有必要。由气动液压泵的固有特性， 在本发明的计量喷射系统中唯一消耗压缩空气的器件是气动液压泵。因此与有空气辅助 的计量喷射系统相比，空气消耗量是很低的：空气消耗量与还原剂的消耗量相同，且在 大多数应用中通常低于7L/hour（10bar）。低空气消耗也是使用发动机100的新鲜压缩进 气作为空气源的一个必要条件，因为在计量系统中所需要的压缩空气是只有发动机100 的进气的一小部分。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出：对于本技术领域的普通技术人员 来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也 应视为本发明的保护范围。