摩擦传动带及使用该摩擦传动带的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置

摘要

本发明公开了一种摩擦传动带及使用该摩擦传动带的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置。短纤维(14)及炭黑(18)分散并露出在橡胶制带体(10)的至少带轮接触部分(13)的表面上。短纤维(14)中含有按日本工业标准JIS L 1013测量初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以上且由主链中不含芳香族的聚合物形成的高弹性短纤维，而且，炭黑(18)中含有按日本工业标准JIS K 6217-1测量碘吸附量在40g/kg以下，以及/或者按照日本工业标准JIS K 6217-2测量氮吸附比表面积在40m

说明书

技术领域

本发明涉及一种带体的至少带轮接触部分由橡胶组合物形成的摩擦传动带及使用该摩擦传动带的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置。

背景技术

公知技术是这样的：在象切边V带、多楔带那样是带轮接触部分的压缩橡胶层由橡胶组合物形成的摩擦传动带中，要在压缩橡胶层所用的橡胶组合物中配合上炭黑。

例如，专利文献1中公开了以下发明内容：由橡胶组合物制成多楔带的压缩橡胶层。该橡胶组合物是，相对于橡胶100重量份配合氮吸附比表面积在70m²/g以上且邻苯二甲酸二丁酯吸油量未满100cm³/100g的炭黑20-60重量份和氮吸附比表面积未满70m²/g且邻苯二甲酸二丁酯吸油量未满100cm³/100g的炭黑15-55重量份而制成，并记载了：由此能够改善耐磨性、耐久性以及静音性。

专利文献2公开了以下发明内容：传动带的压缩橡胶层由乙烯-α-烯烃共聚型橡胶组合物制成。乙烯-α-烯烃共聚型橡胶组合物是，相对于橡胶100重量份含有50重量份以上的炭黑，并且，该50重量份以上的炭黑中含有30重量份以上(相对于橡胶100重量份而言)的碘吸附量在40mg/g以下的大粒子炭黑。并记载了：由此能够抑制寿命缩短，且能够长期地维持得以提高的噪音抑制效果。

摩擦传动带在用于压缩橡胶层的橡胶组合物中配合有短纤维也是公知技术。

例如，专利文献3中公开了以下发明内容：使传动带的压缩橡胶层中的增强用短纤维的配合量为：橡胶质量份为100，其质量份为15-30，并且使维纶短纤维的配合量为尼龙纤维的配合量的1-4倍。并记载了：由此便能够不降低橡胶加工性，谋求传动带的动态疲劳寿命提高，进而谋求摩擦系数的稳定化。

专利文献4所公开的发明内容如下：在多楔带的压缩橡胶层中配合有尼龙短纤维、维纶短纤维等，且让短纤维呈突出在带表面且纤维截面积增大那样的状态。并记载了：由此便能够防止由于蠕动(stick-slip)而产生异常声音。

专利文献5所公开的发明内容如下：在多楔带的压缩橡胶层中配合有芳香族聚酰胺短纤维和非芳香族聚酰胺短纤维，为仅让芳香族聚酰胺短纤维的一部分从带表面突出，并且抑制该芳香族聚酰胺短纤维被埋没让非芳香族聚酰胺短纤维的一部分露出在带表面上。还记载了：能够解决伴随着带随时间的行走所发生的磨损现象、打滑现象之类完全不同的技术问题。

专利文献6中公开的发明内容如下：在多楔带的压缩橡胶层中配合有水溶性短纤维。且记载了：由此既能够使带的打滑率降低，又能够使带行走时的噪音减小。

专利文献7中公开的内容如下：在多楔带的压缩橡胶层中配合有经过了RFL处理、能够凝胶化的聚乙烯醇短纤维。并记载了：由此能够有效地防止传动能力由于水溅到传动带上时传动带打滑而下降，有效地减少异常声音的发生频率。

专利文献1：日本公开特许公报特开2006-183805号公报

专利文献2：日本公开特许公报特开2006-316812号公报

专利文献3：日本公开特许公报特开平10-213184号公报

专利文献4：日本公开特许公报特开平03-219147号公报

专利文献5：日本公开特许公报特开平07-004470号公报

专利文献6：日本公开特许公报特开2003-314624号公报

专利文献7：日本公开特许公报特开2006-118661号公报

发明内容

本发明中的摩擦传动带是一种短纤维及炭黑分散在橡胶制带体的至少带轮接触部分并保证短纤维及炭黑露出在橡胶制带体的至少带轮接触部分的表面上而制得的传动带。所述短纤维中含有按照日本工业标准JIS L 1013测量初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以上且由主链中不含芳香族的聚合物形成的高弹性短纤维，所述炭黑中含有按照日本工业标准JIS K 6217-1测量碘吸附量在40g/Kg以下，以及/或者按照日本工业标准JIS K 6217-2测量的氮吸附比表面积在40m²/g以下的大粒径炭黑。

本发明中的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置是一种多楔带绕在包括一对多楔带轮的三个以上的带轮上的传动装置。所述带体是多个楔设置在带内周一侧的橡胶制多楔带体，所述多个楔中的每个楔在带长方向上延伸，该多个楔并列排布在带宽方向上，并且短纤维及炭黑分散在该带体的至少带轮接触部分并保证短纤维及炭黑露出在该带体的至少带轮接触部分的表面上。所述短纤维中含有按照日本工业标准JIS L 1013测量初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以上且由主链中不含芳香族的聚合物形成的高弹性短纤维，所述炭黑中含有按照日本工业标准JIS K 6217-1测量碘吸附量在40g/Kg以下，以及/或者按照日本工业标准JIS K 6217-2测量氮吸附比表面积在40m²/g以下的大粒径炭黑。

附图说明

图1是多楔带的立体图。

图2是表示多楔带的制造方法的说明图。

图3是发动机辅助设备驱动带传动装置的带轮的配置方案图。

图4是带轮错位所造成的定位误差的说明图。

图5(a)和图5(b)是带轮歪倒所造成的定位误差量的说明图。

图6是定位误差量的求出方法的说明图。

图7是带行走试验机的带轮的配置方案图。

具体实施方式

下面，结合附图详细说明本发明的实施方式。

图1示出了本实施方式所涉及的多楔带B。该多楔带B，例如用在设在汽车发动机室内的发动机辅助设备驱动带传动装置中，带周长为700-3000mm，带宽为10-36mm，带厚为4.0-5.0mm。

该多楔带B包括多楔带体10，该多楔带体10构成为由带外周一侧的粘合橡胶层11和带内周一侧的压缩橡胶层12形成的双层结构。在该多楔带体10的带外周一侧表面贴有增强布17，而且芯线16埋设在粘合橡胶层11中，所设置的该芯线16形成为在带宽方向上具有间距的螺旋形状。

粘合橡胶层11形成为截面是横向尺寸大的矩形的带状。例如，粘合橡胶层11的厚度形成为1.0-2.5mm。粘合橡胶层11由在橡胶原料成份中配合上各种配合剂制成的橡胶组合物制成。能够列举出的制成粘合橡胶层11的橡胶组合物的橡胶原料成份例如有：二元乙丙橡胶(EPR)、三元乙丙橡胶(EPDM)等乙烯-α-烯烃弹性体、氯丁橡胶(CR)、聚磺化聚乙烯橡胶(CSM)、氰化丁腈橡胶(H-NBR)等。从保护环境的角度、耐摩擦性、耐龟裂性等性能的角度来考虑，优选其中的乙烯-α-烯烃弹性体作橡胶原料成份。能够列举出的配合剂例如有：交联剂(如硫磺、有机过氧化物)、防老化剂、加工助剂、可塑剂、炭黑等增强剂、填充剂等。此外，形成粘合橡胶层11的橡胶组合物是按下述方法制成的，先在橡胶原料成份中配合上配合剂并进行捏合，得到未交联橡胶组合物，再对该未交联橡胶组合物加热、加压而由交联剂使未交联橡胶组合物交联，即制备出该橡胶组合物。

将构成带轮接触部分的多个楔13设置为朝带内周一侧垂下的状态，即构成压缩橡胶层12。多个楔13分别呈沿带长度方向延伸、截面近似三角形的突出形状，且并列设置在带宽方向上。各个楔13的具体情况如下：楔高度形成为2.0-3.0mm，基端间的宽度形成为1.0-3.6mm，而且楔的数量例如为3-6个(图1中楔的个数为6)。

压缩橡胶层12由在橡胶原料成份中配合上各种配合剂制备出的橡胶组合物形成。能够列举出的构成压缩橡胶层12的橡胶组合物的橡胶原料成份，例如有：二元乙丙橡胶(EPR)、三元乙丙橡胶(EPDM)等乙烯-α-烯烃弹性体、氯丁橡胶(CR)、聚磺化聚乙烯橡胶(CSM)、氰化丁腈橡胶(H-NBR)等。从保护环境的角度、耐摩擦性、耐龟裂性等性能的角度来考虑，优选其中的乙烯-α-烯烃弹性体作橡胶组合物。在橡胶原料成份是乙烯-α-烯烃弹性体的情况下，使用乙烯结晶性高的乙烯-α-烯烃弹性体或者混合并用结晶性聚合物和非结晶性聚合物，则能够调整摩擦系数、耐摩擦性、粘合状态下的耐磨性。能够列举出的配合剂例如有：交联剂(如硫磺、有机过氧化物)、防老化剂、加工助剂、可塑剂、含炭黑18的增强剂、短纤维14等。此外，形成压缩橡胶层12的橡胶组合物是按下述方法制得的：先在橡胶原料成份中配合上配合剂并进行捏合，得到未交联橡胶组合物，再对该未交联橡胶组合物加热、加压而由交联剂使未交联橡胶组合物交联，即制备出该橡胶组合物。

在形成压缩橡胶层12的橡胶组合物中配合有短纤维14，该短纤维14被设置为在带宽方向上取向，短纤维14的一部分分散并露出在带轮接触部分的表面亦即楔13表面上。露出在楔13表面上的短纤维14也可以从楔13表面上突出来。

短纤维14，例如是沿着长度方向将长纤维切断为规定长度后得到的，对该长纤维进行了先被浸渍在间苯二酚甲醛胶乳水溶液(以下称其为“RFL水溶液”)等中，然后再对它加热的粘合处理。短纤维14的长度例如为0.2-5.0mm；短纤维14的纤维直径例如为10-50μm。

短纤维14，相对于橡胶原料成份100质量份的配合量在30质量份以下。

短纤维14中含有高弹性短纤维，该高弹性短纤维按照日本工业标准JIS L 1013测量初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以上且由主链中不含芳香族的聚合物形成。

能够列举出的上述高弹性短纤维例如有：满足上述条件的聚乙烯醇短纤维、聚缩醛短纤维、超高分子量聚乙烯短纤维(重均分子量在100万以上)、聚乙酮短纤维、聚丙烯短纤维、高强度尼龙短纤维等。

优选高弹性短纤维的长度在0.1mm以上，在0.3mm以上更优，在0.5mm以上最优。而且，优选高弹性短纤维的长度在5mm以下，在3mm以下更优，在1mm以下最优。优选高弹性短纤维的纤维直径为1-50μm，为5-40μm更优。

优选高弹性短纤维相对于橡胶原料成份100质量份的含有量为1-50质量份，3-30质量份更优。

短纤维14中，除高弹性短纤维以外，还可以含有以下各种纤维，例如：不满足上述条件的棉短纤维、对位芳香族聚酰胺短纤维、间位芳香族聚酰胺短纤维、丙烯短纤维、尼龙短纤维、聚偏氯乙烯短纤维、聚丙烷(PP)短纤维、聚乙烯(PE)短纤维、人造短纤维、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)短纤维、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)短纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)短纤维、聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)短纤维、聚苯硫醚(PPS)短纤维、聚对苯撑苯并双恶唑(PBO)短纤维、聚苯并咪唑(PBI)短纤维、聚酰亚胺(PI)短纤维、聚芳酯短纤维、聚2，5-二羟基-1，4-苯撑吡啶并二咪唑(PIPD)短纤维、聚四氟乙烯(PTFE)短纤维、聚醚醚酮(PEEK)短纤维、三聚氰胺短纤维等。

形成压缩橡胶层12的橡胶形成物中配合有炭黑18，炭黑18的一部分分散并露出在带轮接触部分的表面亦即楔13的表面上。

炭黑18的平均粒径例如为49-500μm。

炭黑18中含有大粒径炭黑，该大粒径炭黑为以下三种大粒径炭黑中之一，按照日本工业标准JIS K 6217-1测量对碘的吸附量在40g/Kg以下，或者按照日本工业标准JIS K 6217-2测量氮吸附比表面积在40m²/g以下，或者是既满足按照日本工业标准JIS K 6217-1测量的对碘的吸附量在40g/Kg以下又满足按照日本工业标准JIS K6217-2测量的氮吸附比表面积在40m²/g以下。

能够列举出的上述大粒径炭黑例如有：满足上述条件的FEF-HS、GPF、SRF、SRF-HS、SRF-LS等炉黑、FT、MT等热解炭黑。

大粒径炭黑，按照日本工业标准JIS K 6217-1测量对碘的吸附量在40g/Kg以下，以及/或者按照日本工业标准JIS K 6217-2测量氮吸附比表面积在40m²/g以下。但优选对碘的吸附量在3g/Kg以上，在5g/Kg以上更优。而且，优选对碘的吸附量在35g/Kg以下，在30g/Kg以下更优。但优选氮吸附比表面积在3m²/g以上，在5m²/g以上更优。而且，优选氮吸附比表面积在35m²/g以下，在32m²/g以下更优。

优选大粒径炭黑的平均粒径例如为45-500μm，为55-500μm更优。

优选大粒径炭黑相对于橡胶原料成份100质量份的含有量为20-100质量份；含有量为40-80质量份更优。

炭黑18，除上述大粒径炭黑以外，还可以含有例如：不满足上述条件的SAF、ISAF、HAF等。

形成压缩橡胶层12的橡胶组合物，除上述短纤维和炭黑18以外，还可以含有：聚四氟乙烯粉末、超高分子量聚乙烯粉末(量均分子量在100万以上)、二硫化钼粉末、石墨粉末等减摩剂；碳酸钙、硅石、氢氧化铝等抑制带溅水时带打滑的填充剂等。

粘合橡胶层11和压缩橡胶层12，既可以由彼此不同的橡胶组合物形成，也可以由彼此完全相同的橡胶组合物形成，二者皆可。

增强布17例如由棉、芳香族聚酰胺纤维、聚酯纤维、芳香族聚酰胺纤维等纱线形成且织成平纹织物、斜纹织物、缎面织物等的纺织布17’构成。为让多楔带体10具有粘合性，对增强布17仅进行下述两种粘合处理中的一种粘合处理或者下述两种粘合处理都进行。一种粘合处理为：在成形加工以前，将增强布17浸渍在RFL水溶液中并加热。另一种粘合处理为：将橡胶糊涂敷在将成为多楔带体10一侧的表面上并使其干燥。此外，可以代替增强布17，让带外周一侧表面部分由橡胶组合物形成，而且增强布17可以由编织物构成。

芯线16由聚酯纤维(PET)、聚萘二甲酸乙二醇酯纤维(PEN)、芳香族聚酰胺纤维、维纶纤维、聚酮纤维等加捻纱16’形成。为让多楔带体10具有粘合性，对芯线16仅进行下述两种粘合处理中的一种粘合处理或者两种粘合处理都进行。一种粘合处理为：在成形加工以前，将芯线16浸渍在RFL水溶液中后再加热。另一种粘合处理为：将芯线16浸渍在橡胶糊中后再使其干燥。

近年来，出自对发动机室小型化的要求，所以下述蛇行驱动方式的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置得到了广泛的普及应用。在这样的蛇行驱动方式的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置中，一根多楔带绕在曲轴用带轮(主动多楔带轮)、动力转向用带轮、空调用带轮等(从动多楔带轮)三个以上的带轮上。但是，发动机室内的收容部件数量伴随着汽车的高性能化在增加，因此布置发动机辅助设备驱动带传动装置中的带轮时就会出现以下的制约：不得不缩短相邻的、绕有多楔带的一对带轮的带跨距长度，或者不得不使带轮的定位公差增大。这样一来，发动机辅助设备驱动带传动装置中的相邻的、绕有多楔带的一对多楔带轮的定位误差量就增大。其结果，便出现起因于该定位误差量的异常声音会更加明显的问题。

然而，根据结构如上所述的多楔带B，因为在分散并露出在楔13的表面上的短纤维14中含有特性的高弹性短纤维，炭黑18中含有大粒径炭黑，所以能够收到在仅含有高弹性短纤维与大粒径炭黑中之一的情况下所无法获得的带行走时的异常声音抑制效果，该效果极其优良。

具体而言，例如，即使带传动装置中的绕有多楔带B的相邻一对多楔带轮的定位误差量很大，也能够将起因于定位误差的异常声音的发生频率抑制得极低。而且，在水存在于带轮之间那样的使用条件下也能够将异常声音的发生频率抑制得极低。

除此以外，在上述压缩橡胶层12的橡胶配合比之下，摩擦系数伴随带行走随时间变化的变化量小，粘合状态下的磨损也少，耐摩擦性也良好。而且，因为带行走时压缩橡胶层12所发出的热量少，所以就难以产生芯线16由于其粘合力受热下降所导致的分离(芯线分离)。结果是，能够稳定地传输动力。

接下来，结合图2说明所述多楔带B的制造方法。

制造多楔带B时使用内模具和橡胶套筒。内模具在外周具有让带背面形成为规定形状的形成面；橡胶套筒在内周具有让带的压缩橡胶层形成为规定形状的成形面。

首先，由将成为增强布17的纺织布17’覆盖内模具的外周，然后卷上用以形成粘合橡胶层11的外侧部分11b的未交联橡胶片11b’。

接下来，先在其上螺旋状地绕上将成为芯线16的加捻纱16’，再在其上卷上用以形成粘合橡胶层11的内侧部分11a的未交联橡胶片11a’，然后再在其上卷上用以形成压缩橡胶层12的未交联橡胶片12’。此时，是使用已配合有在与卷绕方向正交的方向上取向的短纤维14的橡胶片作用以形成压缩橡胶层12的未交联橡胶片12’。该未交联橡胶片12’的具体情形如下：相对于橡胶原料成份100质量份配合了质量份在50以下的短纤维14，该质量份在50以下的短纤维14中，又含相对于橡胶原料成份100质量份配合了1质量份以上的按照日本工业标准JIS L 1013测量初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以上的短纤维。

之后，将橡胶套筒套在内模具上的成形体上，再把它安装在成形锅炉中，利用高热的水蒸气等对内模具加热，并且施加高压向半径方向内侧挤压橡胶套筒。此时，橡胶原料成份流动，且进行交联反应，除此以外，也进行加捻纱16’和纺织布17’粘合在橡胶上的粘合反应。由此筒状的带板料(带体前驱体)便成形了。

之后，从内模具上取下带板料并沿长度方向将带板料分割为多个带板料，再用砂轮对每一个带板料的外周进行研磨、切削，以形成楔13，也就是带轮接触部分。此时，露出在带轮接触部分的表面上的短纤维14，也可以成为从带轮接触部分的表面也就是楔13的表面突出来的形态。此外，因为被研磨切削的橡胶组合物中既含有上述特性的高弹性短纤维也含有大粒径炭黑，所以摩擦引起的发热就小。因此与现有技术相比，砂轮的可利用时间加长。

最后，将已被分割且外周已形成有楔13的带板料切割为规定的宽度，并将它们分别正反面翻过来，即可得到多楔带B。

接下来，说明使用了所述多楔带B的设在汽车发动机室内的发动机辅助设备驱动带传动装置30。

图3示出了该发动机辅助设备驱动带传动装置30的带轮布置方案。该发动机辅助设备驱动带传动装置30是多楔带B绕在四个多楔带轮和两个平带轮这六个带轮上的蛇行驱动方式的驱动带传动装置。

该发动机辅助设备驱动带传动装置30的配置方案由以下带轮构成：位于最上方的动力转向装置用带轮31、配置在该动力转向装置用带轮31下方的交流发电机用带轮32、配置在动力转向装置用带轮31左下方且是平带轮的张紧带轮33、配置在该张紧带轮33下方且是平带轮的水泵用带轮34、配置在张紧带轮33左下方的曲柄轴用带轮35以及配置在该曲柄轴带轮35右下方的空调用带轮36。上述带轮中除为平带轮的张紧带轮33和水泵用带轮34以外，其它带轮都是多楔带轮。而且是这样设置多楔带B：以楔13一侧与动力转向装置用带轮31接触的方式将多楔带B绕在动力转向装置用带轮31上，再以带背面与张紧带轮33接触的方式将多楔带B绕在张紧带轮33上。然后，以楔13一侧与曲柄轴用带轮35及空调用带轮36接触的方式将多楔带B依次绕在曲柄轴用带轮35及空调用带轮36上，再以带背面与水泵用带轮34接触的方式将多楔带B绕在水泵用带轮34上，然后以楔13一侧与交流发电机用带轮32接触的方式将多楔带B绕在交流发电机带轮32上，最后让多楔带B返回到动力转向装置用带轮31上。

因为在结构如上的发动机辅助设备驱动带传动装置30中使用了所述多楔带B，所以在以下情况下也都能够将由于定位误差产生异常声音的频率抑制得很低。即：包括容易产生很大的定位误差的带跨距长度在90mm以下、相邻并绕有多楔带B、至少一方是多楔带轮的一对带轮的情况，或包括定位误差量实际大于2.70度、相邻并绕有多楔带B、至少一方是多楔带轮的一对带轮的情况。

这里，带跨距长度是，相邻且缠绕有多楔带B的一对带轮的共同切线的切点间距离(日本养贤堂发行「新版ベルト伝動·精密搬送の実用設計べルト伝動技術懇話会編」第39页)。

定位误差，是由于一对多楔带轮P1、P2中之一个带轮相对于另一个带轮出现图4所示的带轮错位、图5(a)及图5(b)所示的带轮歪倒等而产生。如图6所示，测量出在将多楔带B绕在多楔带轮P1、P2上并沿轴向施加了规定负荷的状态下多楔带轮P1、P2之间的轴间位置C，还测量出轴位置上的另一多楔带轮P2相对于一个多楔带轮P1的在前后方向上的偏离量ΔC，再以公式α＝tan^-1(ΔC/C)即求得定位误差量α(日本养贤堂发行「新版べルト伝動·精密搬送の実用設計ベルト伝動技術懇話会編」第64页至第65页)。

此外，在本实施方式中，使压缩橡胶层12整体由单一的橡胶组合物形成，但并不限于此，只要楔13表面中至少带轮接触部分的表面由所述橡胶组合物形成即可。

在本实施方式中，高弹性短纤维是配合在形成压缩橡胶层的橡胶组合物中，但并不限于此，也可以在带成形以前或者带成形以后，将高弹性短纤维粘合在楔13的表面上。

在本实施方式中，使发动机辅助设备驱动带传动装置30具有四个多楔带轮，但并不限于此，该传动装置中只要具有包括一对多楔带轮的三个以上的带轮即可。

(试验评价)

说明对多楔带进行的试验所做出的评价。

(试验评价用带)

用于形成为对试验进行评价的多楔带的压缩橡胶层的橡胶组合物采用以下基本配合1-10。表1也表示出了配合的详细情况。

-基本配合1-

基本配合1是以下橡胶配合：橡胶原料成份为EPDM(三元乙丙橡胶)(1)(JSR公司制造  商品名称：EP43)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含石蜡的油(日本太阳石油公司制造  商品名称：SUNPAR 2280)15质量份、氧化锌(Sakai化学工业公司制造  商品名称：Aenka 3种)5质量份、硬脂酸(新日本理化公司制造  商品名称：硬脂酸50S)1质量份、防老化剂(1)(大内新兴化学公司制造  商品名称：NOCRAC 224)0.5质量份、防老化剂(2)(大内新兴化学公司制造  商品名称：NOCRAC MB)1.5质量份、有机过氧化物(日本油脂公司制造  商品名称：PERCUMYL D-40)8质量份以及硫磺(鹤见化学工业公司制造商品名称：OIL SULFUR)0.2质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合2-

基本配合2是以下橡胶配合：橡胶原料成份为EPDM(三元乙丙橡胶)(2)(JSR公司制造  商品名称：EP24)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含石蜡的油15质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)2质量份、硫磺2质量份以及交联促进剂(1)(大内新兴化学公司制造  商品名称：NOCCELER MSA)，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合3-

基本配合3是以下橡胶配合：橡胶原料成份为EOM(乙烯辛烯共聚物)(2)(The Dow Chemical公司制造  商品名称：Engage8180)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含石蜡的油15质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)0.5质量份、防老化剂(2)1.5质量份、有机过氧化物8质量份以及硫磺0.2质量份且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合4-

基本配合4是以下橡胶配合：橡胶原料成份为EBM(乙烯丁烯共聚物)(2)(The Dow Chemical公司制造  商品名称：Engage7447)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含石蜡的油15质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)0.5质量份、防老化剂(2)1.5质量份、有机过氧化物8质量份以及硫磺0.2质量份且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合5-

基本配合5是以下橡胶配合：橡胶原料成份为NR(天然橡胶)(ThaiThevee Rubber公司制造  商品名称：RSS3)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有芳香族系列油(神户油化学工业公司制造  商品名称：AROMAX BK)10质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)1质量份、硫磺0.5质量份、交联促进剂(2)(大内新兴化学公司制造  商品名称：NOCCELER TT)0.5质量份以及交联促进剂(3)(大内新兴化学公司制造  商品名称：NOCCELER D)1.5质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合6-

基本配合6是以下橡胶配合：橡胶原料成份为BR(丁二烯橡胶)(JSR公司制造  商品名称：BR01)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含芳香族物质的油10质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)1质量份、硫磺0.5质量份、交联促进剂(2)0.5质量份以及交联促进剂(3)1.5质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合7-

基本配合7是以下橡胶配合：橡胶原料成份为CR(氯丁二烯橡胶)(昭和Neoprene工业公司制造  商品名称：Shoprene GS)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有含芳香族物质的油5质量份、氧化锌5质量份、氧化镁(协和化学工业公司制造  商品名称：KYOMAG 150)4质量份以及硬脂酸1质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合8-

基本配合8是以下橡胶配合：橡胶原料成份为ACSM(改性氟磺化聚乙烯橡胶)(Tosoh Corporation公司制造  商品名称：EXTOSET-8010)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有可塑剂(旭电化工业公司制造  商品名称：Adekasizer RS107)10质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份以及有机过氧化物8质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合9-

基本配合9是以下橡胶配合：橡胶原料成份为NBR(丁腈橡胶)(日本ZEON CORPORATION公司制造  商品名称：Nipol 1041)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有可塑剂10质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份、防老化剂(1)1.5质量份、硫磺0.5质量份、交联促进剂(2)0.5质量份以及交联促进剂(3)1.5质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

-基本配合10-

基本配合10是以下橡胶配合：橡胶原料成份为H-NBR(氢化丁腈橡胶)(日本ZEON CORPORATION公司制造  商品名称：Zetpol2020)，相对于该橡胶原料成份100质量份，配合有可塑剂10质量份、氧化锌5质量份、硬脂酸1质量份以及有机过氧化物8质量份，且分别以规定的量配合有规定的炭黑和短纤维。

表1

(实施例1)

制作了利用在上述基本配合1中配合上炭黑60质量份、短纤维10质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例1。其中，上述炭黑是炭黑GPF(日本TokaiCarbon公司制造  商品名称：Seast V碘吸附量26g/Kg及氮吸附比表面积27m²/g平均粒子直径62nm)，短纤维是维纶短纤维(日本Unitika公司制造  商品名称：HM1初期拉伸抵抗度215cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：无)。

此外，粘合橡胶层由EPDM的橡胶组合物形成，增强布是尼龙纤维制纺织布，芯线由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制加捻纱制成，带周长为1210mm，带宽为21.4mm，带厚为4.3mm，楔的个数为6个。

(实施例2)

制作了利用在上述基本配合1中配合上炭黑65质量份、短纤维10质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例2。其中，上述炭黑是炭黑SRF(日本TokaiCarbon公司制造  商品名称：Seast S碘吸附量26g/Kg及氮吸附比表面积27m²/g平均粒子直径66nm)，短纤维是维纶短纤维。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(实施例3)

制作了利用在上述基本配合1中配合上炭黑80质量份、短纤维10质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例3。其中，上述炭黑是炭黑MT(DegussaEngineered Carbons，LP公司制造  商品名称：N-990碘吸附量8.7g/Kg)，短纤维是维纶短纤维。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(实施例4)

制作了除由维纶短纤维的配合量为18质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与实施例1一样的多楔带，将它定为实施例4。

(实施例5)

制作了除由维纶短纤维的配合量为16质量份，再配合上尼龙短纤维(旭化成公司制造商品名称：leona 66、初期拉伸抵抗度44cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：无)4质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与实施例1一样的多楔带，将它定为实施例5。

(实施例6)

制作了除由维纶短纤维的配合量为10质量份及尼龙短纤维的配合量为16质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与实施例5一样的多楔带，将它定为实施例6。

(实施例7)

制作了除由进一步配合上超高分子量聚乙烯粉末(三井化学公司制造  商品名称：HIZEX MILLION 240S)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与实施例6一样的多楔带，将它定为实施例7。

(实施例8-16)

制作了利用在上述各个基本配合2-10中配合上作为炭黑的炭黑GPF60质量份以及作为短纤维的维纶短纤维10质量份和尼龙短纤维16质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它们定为实施例8-16。

此外，粘合橡胶层和压缩橡胶层由同种橡胶组合物形成，增强布是尼龙纤维制纺织布，芯线由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制加捻纱制成，带周长为1210mm，带宽为21.4mm，带厚为4.3mm，楔的个数为6个。

(实施例17)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF60质量份以及作为短纤维的聚缩醛纤维(旭化成公司制造  商品名称：Tenac SD初期拉伸抵抗度141cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：无)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例17。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(实施例18)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF60质量份以及作为短纤维的聚丙烯纤维(1)(宇部日东化成公司制造  商品名称：Simtex HM初期拉伸抵抗度100-140cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：无)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例18。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例1)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上炭黑50质量份、短纤维18质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例1。其中，上述炭黑是炭黑FEF(日本Tokai Carbon公司制造  商品名称：Seast SO碘吸附量44g/Kg及氮吸附比表面积42m²/g平均粒子直径43nm)，短纤维是维纶短纤维。此外，这是专利文献3中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例2)

制作了除由维纶短纤维的配合量为16质量份，再配合上尼龙短纤维4质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与比较例1一样的多楔带，将它定为比较例2。此外，这也是专利文献3中的规格。

(比较例3)

制作了除由维纶短纤维的配合量为10质量份及尼龙短纤维的配合量为16质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层以外，其它构成都与比较例1一样的多楔带，将它定为比较例3。此外，这也是专利文献3中的规格。

(比较例4)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑HAF(日本Tokai Carbon公司制造商品名称：Seast 3碘吸附量80g/Kg及氮吸附比表面积79m²/g平均粒子直径28nm)20质量份和炭黑GPF55质量份、作为短纤维的尼龙纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例4。此外，这是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例5)

制作了除由炭黑HAF的配合量为60质量份、炭黑GPF的配合量为15质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层这一点不同以外，其它构成都与比较例4一样的多楔带，将它定为比较例5。此外，这也是专利文献1中的规格。

(比较例6)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑ISAF(日本Tokai Carbon公司制造  商品名称：Seast 6碘吸附量121g/Kg及氮吸附比表面积119m²/g平均粒子直径22nm)20质量份和炭黑GPF50质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例6。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例7)

制作了除由炭黑ISAF的配合量为55质量份、炭黑GPF的配合量为15质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层这一点不同以外，其它构成都与比较例6一样的多楔带，将它定为比较例7。此外，这也是专利文献1中的规格。

(比较例8)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑ISAF20质量份和炭黑SRF50质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例8。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例9)

制作了除由炭黑ISAF的配合量为50质量份、炭黑SRF的配合量为15质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层这一点不同以外，其它构成都与比较例8一样的多楔带，将它定为比较例9。此外，这也是专利文献1中的规格。

(比较例10)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑HAF20质量份和炭黑SRF 55质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例10。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例11)

制作了除由炭黑HAF的配合量为60质量份、炭黑SRF的配合量为15质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层这一点不同以外，其它构成都与比较例10一样的多楔带，将它定为比较例11。此外，这也是专利文献1中的规格。

(比较例12)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑HAF45质量份和炭黑GPF 30质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例12。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例13)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF60质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例13。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例14)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑HAF15质量份和炭黑GPF 60质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例14。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例15)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF55质量份和炭黑SRF 15质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例15。此外，这也是专利文献1中的规格。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例16-24)

制作了利用在上述各个基本配合2-10中配合上作为炭黑的炭黑FEF 50质量份以及作为短纤维的维纶短纤维10质量份和尼龙短纤维16质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例16-24。

此外，粘合橡胶层和压缩橡胶层由同种橡胶组合物形成，增强布是尼龙纤维制纺织布，芯线由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制加捻纱制成，带周长为1210mm，带宽为21.4mm，带厚为4.3mm，楔的个数为6个。

(比较例25-33)

制作了利用在上述各个基本配合2-10中配合上作为炭黑的炭黑HAF 20质量份以及炭黑GPF 55质量份、作为短纤维的尼龙短纤维25质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成压缩橡胶层的多楔带，将它们定为比较例25-33。

此外，粘合橡胶层和压缩橡胶层由同种橡胶组合物形成，增强布是尼龙纤维制纺织布，芯线由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制加捻纱制成，带周长为1210mm，带宽为21.4mm，带厚为4.3mm，楔的个数为6个。

(比较例34)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF

60质量份、作为短纤维的尼龙短纤维10质量份并加以捏合而制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为比较例34。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例35)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF

60质量份以及作为短纤维的聚丙烯纤维(2)(宇部日东化成公司制造商品名称：Simtex HT初期拉伸抵抗度65-100cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：无)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例35。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例36)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF

60质量份以及作为短纤维的棉(桥本公司制造  商品名称：DenimChopper 5初期拉伸抵抗度60-82cN/dtex纤维长5mm主链芳香族：无)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例36。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例37)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF

60质量份以及作为短纤维的对位芳香族聚酰胺短纤维(帝人公司制造商品名称：Technora初期拉伸抵抗度520cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：有)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例37。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(比较例38)

制作了具有由在上述基本配合1中配合上作为炭黑的炭黑GPF

60质量份以及作为短纤维的间位芳香族聚酰胺短纤维(帝人公司制造商品名称：Conex初期拉伸抵抗度64cN/dtex纤维长1mm主链芳香族：有)10质量份并捏合制成的未交联橡胶组合物形成的压缩橡胶层的多楔带，将它定为实施例38。

此外，粘合橡胶层等其它构成与实施例1一样。

(试验评价方法)

图7示出了用以评价试验的带行走试验机70的带轮的布置方案。

该带行走试验机70包括：设置在最上方带轮外径61mm的第一从动多楔带轮71、设在第一从动多楔带轮71右斜下方带轮外径61mm的第二从动多楔带轮72、设在第二从动多楔带轮72右斜下方带轮外径101mm的主动多楔带轮73、设在主动多楔带轮73左侧带轮外径80mm的第一导带轮74、设在第一导带轮74左侧带轮外径120mm的第三从动多楔带轮75、设在第三从动多楔带轮75右斜上方且第一从动带轮左斜下方带轮外径61mm的第二导带轮76。多楔带B按第一从动多楔带轮71、第二从动多楔带轮72、主动多楔带轮73、第一导带轮74、第三从动多楔带轮75以及第二导带轮76的顺序绕在这些带轮上。第一从动多楔带轮71上下可动，能够将死负载施加在多楔带B上。第三从动多楔带轮75和第一导带轮74之间的带跨距长度为90mm。

(产生异常声音时的定位误差量)

将实施例1-18以及比较例1-38中的多楔带分别安装到上述带走行试验机70上，调整第三从动多楔带轮75以保证其与第一导带轮74之间的定位误差量为0.00°。在该状态下，将300牛顿(每个楔上为50牛顿)的固定负载加在第一从动带轮71上，在5℃的环境温度下让主动多楔带轮以1500rmp的转速旋转，这样让带顺时针方向行走。此时，第一从动带轮71、第二从动带轮72以及第三从动带轮75任一个带轮上都没有施加负荷扭矩。

使第三从动多楔带轮75的偏移量亦即定位误差量呈阶梯状地变化到4.00°，将在下述评价基准下产生异常声音时的定位误差量定为异常声音产生时的定位误差量。在与第三从动多楔带轮75之间的距离为30cm的地方设置上噪音计，当所测得的噪音强度从定位误差量0.00°时的噪音强度增大了3dB时，就判断已产生异常声音。上述方法即作为评价异常声音产生与否的评价基准。

此外，如图6所示，测量出在将多楔带B绕在多楔带轮P1、P2上并沿轴向施加了规定负荷的状态下多楔带轮P1、P2之间的轴间位置C，还测量出轴位置上的另一多楔带轮P2相对于一个多楔带轮P1的在前后方向上的偏离量ΔC，再以公式α＝tan^-1(ΔC/C)进行计算，即求得定位误差量α。

(异常声音产生走行时间)

将实施例1-7、实施例17-18、比较例1-15以及比较例34-38中的多楔带分别安装到上述带走行试验机70上，让第三从动多楔带轮75偏向位于跟前一侧，让定位误差由于带轮错位而产生，其与第一导带轮74之间的定位误差量成为2.00°，在5℃的环境温度下让主动多楔带轮以1500rmp的转速旋转，这样让带顺时针方向行走一直行走到产生上述评价基准下的异常声音为止(不过，在比较例1中试验刚刚开始不久便产生了异常声音，所以在比较例1中没有进行带的行走)。此时，第一从动带轮71、第二从动带轮72以及第三从动带轮75任一个带轮上都没有施加负荷扭矩。将产生该异常声音为止的带走行时间设定为异常声音产生走行时间。此外，带走行时间超过300个小时，就结束试验。

(摩擦系数变化、带质量变化)

分别测量了实施例1-7、比较例1-15中的多楔带的压缩橡胶层表面的摩擦系数以及带质量以后，再将该多楔带安装到上述带走行试验机70上，调整第三从动多楔带轮75以保证其与第一导带轮74之间的定位误差量为0.00°。在300牛顿(每个楔上为50牛顿)的固定负载加在第一从动带轮71上，每个楔上5牛顿·米的负荷扭矩施加在第三从动多楔带轮75上的状态下，80℃的环境温度下，让主动多楔带轮以4500rmp的转速旋转，这样让带顺时针方向行走了50个小时。

带行走后，再次测量了压缩橡胶层表面的摩擦系数以及带质量，计算出了摩擦系数的变化量以及带质量的变化率(磨损率)。

(带传动面温度)

分别测量了实施例1-7、比较例1-15中的多楔带的所述压缩橡胶层表面的摩擦系数以及带质量以后，再次将该多楔带安装到上述带走行试验机70上，调整第三从动多楔带轮75以保证其与第一导带轮74之间的定位误差量为0.00°。在300牛顿(每个楔上为50牛顿)的固定负载加在第一从动带轮71上，每个楔上5牛顿·米的负荷扭矩施加在第三从动多楔带轮75上的状态下，80℃的环境温度下，让主动多楔带轮以4500rmp的转速旋转，这样让带顺时针方向行走。

之后，用非接触型温度计测量了带走行时间为100个小时时的传动面即压缩橡胶层的温度。

(芯线分离发生时间)

测量了压缩橡胶层的温度后，让带继续行走到芯线出现分离(芯线分离)为止，将此时的带行走时间设定为芯线分离发生时间。此外，带走行时间超过300个小时，就结束试验。

(溅水时异常声音发生之有无)

分别将实施例1-7、比较例1-15中的多楔带安装到汽车的发动机辅助设备主动带传动装置上，启动发动机，在让空调以及车头灯工作的状态下让发动机空转10分钟后，将约100ml的水管水洒在多楔带上，观测此时是否产生了上述评价基准下的异常声音。

(砂轮加工时的带表面温度)

用砂轮对实施例1-7、比较例1-15中的多楔带的楔进行研磨切削加工时，用非接触型温度计测量了用砂轮切削后被移动到30cm远处后多楔带的带表面温度。

(试验评价结果)

表2-5示出了试验评价结果。

表2

表3

表4

表5

(异常声音发生时的定位误差量)

由表2-4可知，与既不含有高弹性短纤维也不含有大粒径炭黑的情形或者仅含有高弹性短纤维和大粒径炭黑二者中之一的情形即比较例1-33相比，构成压缩橡胶层的橡胶组合物中含有特定的高弹性短纤维和大粒径炭黑的实施例1-16，异常声音发生时的定位误差量非常大。也就是说，与比较例1-33相比，根据实施例1-16能够有效地抑制在定位误差量很大的带轮布置方案下产生异常声音。具体而言，根据实施例1-16，即使是定位误差量大于2.70°的情况，也能够收到以下卓越的防止产生异常声音的效果：一直到定位误差量超过4°，带脱离带轮而不能够继续进行评价为止，也不会由于定位误差量而产生异常声音。

由表5可知，与由配合有初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以下的短纤维的橡胶组合物形成带的比较例34-36相比，实施例1、17以及18异常声音发生时的定位误差量非常大。也就是说，与比较例34-36相比，根据实施例1、17以及18，能够有效地抑制在定位误差量很大的带轮布置方案下产生异常声音。具体而言，根据实施例1、17以及18，即使是定位误差量大于2.70°的情况，也能够收到以下卓越的防止产生异常声音的效果：一直到定位误差量超过4°，带脱离带轮而不能够继续进行评价为止，也不会由于定位误差量而产生异常声音。

(异常声音产生走行时间)

由表2和表3可知，与比较例1-15相比，实施例1-7中异常声音产生走行时间明显很长(30倍以上)。也就是说，与比较例1-15相比，根据实施例1-7，不仅在初期使用阶段能够有效地抑制异常声音的产生频率，也能够长期持久地有效地抑制异常声音的产生频率。

由表5可知，与由配合有初期拉伸抵抗度在100cN/dtex以下的短纤维的橡胶组合物形成带的比较例34-36以及由配合有主链含芳香族的聚合物即短纤维的橡胶组合物形成带的比较例37-38相比，实施例1、17以及18异常声音发生走行时间非常长。也就是说，与比较例34-38相比，根据实施例1、17以及18，不仅在初期使用阶段能够有效地抑制异常声音的产生频率，还能够长期持久地有效地抑制异常声音的产生频率。特别是，根据实施例1，抑制异常声音产生的效果很显著。

(摩擦系数变化、带质量变化)

由表2、表3可知，与比较例1-15相比，实施例1-7中，摩擦系数的变化非常小。而且，实施例1-7与比较例1-15相比，带质量变化相等，甚至是实施例1-7中带质量变化小于比较例1-15。也就是说，与比较例1-15相比，根据实施例1-7，能够进行稳定的动力传递。

(带传动面温度)

由表2、表3可知，实施例1-7与比较例1-15相比，带传动面温度相等，甚至低于比较例1-15。也就是说，与比较例1-15相比，实施例1-7中，带行走时压缩橡胶层的发热量相对较少。

(芯线分离发生时间)

由表2、表3可知，实施例1-7与比较例1-15相比，芯线分离发生时间非常长。可以认为这是因为：实施例1-7与比较例1-15相比，如上所述，带行走时压缩橡胶层所发出的热量相对较少，也就难以产生芯线由于其粘合力受热下降所导致的分离(芯线分离)之故。

(溅水时异常声音发生之有无)

由表2及表3可知，实施例1-7没有发生上述评价基准下的异常声音，但比较例1-15都发生了异常声音。也就是说，根据实施例1-7，在实际的车上、存在水的情况下，都能够有效地抑制异常声音的产生。

(砂轮加工时的带表面温度)

由表2及表3可知，实施例1-7与比较例1-15相比，研磨切削加工时带表面温度很低。这也可以认为是：实施例1-7与比较例1-15相比，压缩橡胶层的发热量相对较小之故。因此，砂轮用于制造实施例1-7中的多楔带时的寿命要比用于制造比较例1-15中的多楔带时的寿命长。

-产业利用性-

综上所述，本发明对带体的至少带轮接触部分由橡胶组合物形成的摩擦传动带及使用该摩擦传动带的汽车发动机辅助设备驱动带传动装置很有用。