热塑性聚合物制交联发泡成形体的交联密度的测定方法、及交联发泡成形体

摘要

本发明涉及一种乙烯系聚合物制交联发泡成形体，其是使该交联发泡成形体在测定温度60℃、压缩变形量50％、测定时间1800秒的条件下发生压缩变形，测定该交联发泡成形体的应力松弛，使用从应力松弛测定得到的松弛弹性模量而求出的交联密度为0.30mol/kg以上的乙烯系聚合物制交联发泡成形体。另外，本发明涉及一种热塑性聚合物制交联发泡成形体的交联密度的测定方法，其具有以下工序：将热塑性聚合物制交联发泡成形体加热至规定温度的工序；对保持于规定温度的热塑性聚合物制交联发泡成形体施加压力而使交联发泡成形体发生压缩变形，边使交联发泡成形体的压缩变形量保持恒定，边测定交联发泡成形体的应力松弛的工序；从应力松弛求出松弛弹性模量Gc的工序，在此，Gc为在交联发泡成形体的应力达到恒定时的弹性模量；以及利用下式从上述Gc算出上述热塑性聚合物制交联发泡体的交联密度的工序。n＝Gc/RTn：交联密度R：气体常数T：测定温度。

说明书

技术领域

本发明涉及热塑性聚合物制交联发泡成形体的交联密度的测 定方法、及利用该测定方法算出的交联密度为一定值以上的交联 发泡成形体。

背景技术

热塑性聚合物制交联发泡成形体被广泛用于日用杂货、地面 材料、隔音材料、绝热材料等。其中，由乙烯系聚合物形成的交 联发泡成形体被用于鞋用部件(外底(outersole)(下部底)、中 底(midsole)(上部底)、内底(鞋垫)等)。作为乙烯系聚合 物制交联发泡成形体，已知有如日本特公平3-2657号公报所记载 的使乙烯-乙酸乙烯酯共聚物交联发泡而成的交联发泡成形体、如 日本特开2005-314638号公报所记载的使乙烯-α-烯烃共聚物交联 发泡而成的交联发泡成形体。

但是，作为对交联发泡成形体的各种物性产生较大影响的要 素之一，已知有交联密度。交联密度也称为有效网链浓度，表示 发泡成形体的单位重量所含的构成交联发泡成形体的聚合物之间 的交联键合点的数目。作为硫化橡胶制交联发泡成形体的交联密 度的测定方法，已知有例如日本特开2007-238783号公报所记载的 方法。该方法如下：使用2个以上与应测定交联密度的发泡成形 体为同种类聚合物的、交联密度分别不同的固体即非发泡成形 体。预先通过平衡溶胀的利用而算出各固体的交联密度，并利用 脉冲核磁共振(NMR)装置分别测定已算出交联密度的固体的松 弛时间，由得到的各松弛时间和上述交联密度制作上述同种类聚 合物的标准曲线。接着，利用上述脉冲核磁共振(NMR)装置测 定上述发泡成形体的松弛时间，根据上述标准曲线算出发泡成形 体的交联密度。

但是，利用日本特开2007-238783号公报记载的方法，难以测 定乙烯系聚合物制交联发泡成形体的交联密度。推测其原因在 于，与硫化橡胶制交联发泡成形体的交联密度相比，乙烯系聚合 物制交联发泡成形体的交联密度大幅降低，所以该测定方法无法 得到充分的精度。

另外，作为简便了解交联发泡成形体的有效网链结构的多寡 的方法，已知有测定凝胶分率的方法。该方法利用有效网链结构 通常不溶于所有溶剂的性质，通过使交联发泡成形体浸润于有机 溶剂、并在一定的条件下进行加热，从而对可溶于溶剂的成分进 行萃取，判定残留的具有有效网链结构的部分的量。但是，在该 方法中，虽然能够判定具有有效网链结构的部分的大致的量，但 是由于仅按其大小进行选择，所以存在较小的有效网链结构无法 作为有效网链结构被识别的问题，因此寻求更准确的交联密度的 测定方法。

发明内容

为了克服上述问题，本发明人进行了深入研究，结果发现， 通过采用使所要测定的交联发泡成形体压缩变形而得到的应力松 弛行为，由此精度良好地测定由热塑性聚合物形成的交联发泡成 形体的交联密度的方法。而且，发现基于上述测定方法算出的交 联密度超过一定值的交联发泡成形体适合用作鞋用部件。

即本发明的第一方案为一种乙烯系聚合物制交联发泡成形 体，其交联密度为0.30mol/kg以上，所述交联密度如下求得：使 该交联发泡成形体在测定温度60℃、压缩变形量50％、测定时间 1800秒的条件下发生压缩变形，测定该交联发泡成形体的应力松 弛，使用从应力松弛测定得到的松弛弹性模量而求出交联密度。

本发明的第二方案为一种包含上述交联发泡成形体的鞋用部 件。

本发明的第三方案为一种热塑性聚合物制交联发泡成形体的 交联密度的测定方法，其具有以下工序：

将热塑性聚合物制交联发泡成形体加热至规定温度的工序，

对保持于规定温度的热塑性聚合物制交联发泡成形体施加压 力而使交联发泡成形体发生压缩变形，边使交联发泡成形体的压 缩变形量保持恒定，边测定交联发泡成形体的应力松弛的工序，

从应力松弛求出松弛弹性模量Gc的工序，在此，Gc为在交 联发泡成形体的应力达到恒定时的弹性模量，以及

利用下式由上述Gc算出上述热塑性聚合物制交联发泡体的交 联密度的工序。

n＝Gc/RT

n：交联密度

R：气体常数

T：测定温度

附图说明

图1为表示交联发泡成形体的压缩永久变形与凝胶分率的相 关性的图。

图2为表示交联发泡成形体的压缩永久变形与用本发明的方 法测定的交联密度的相关性的图。

具体实施方式

本发明的交联发泡成形体的交联密度的测定方法，由使交联 发泡成形体发生压缩变形时的交联发泡成形体的松弛弹性模量来 算出交联密度。具体而言，使用像具有压缩功能的拉伸试验机、 具有压缩功能的旋转式粘度计等那样具有能够进行压缩的机构且 可获得应力数据的装置，对交联发泡成形体在压缩时的应力松弛 进行测定。

例如，使用装备有能够测定压缩应力的应力传感器、夹持试 样的平行平板形状的夹具、加热试样的烘箱、能够测量压缩变形 量的位置传感器的装置。在加热交联发泡成形体进行测定的情况 下，使用具有压缩功能的旋转式粘度计时容易控制温度，所以优 选。

试样的形状优选能够与夹具表面均匀接触的具有平行平面的 板状。

试样的厚度可以在能够夹入夹具的范围内任意地设定，但优 选为0.1mm～50mm，更优选为1mm～20mm。

与夹具相接的面的试样的形状优选如圆形、正方形、等边三 角形等那样的点对称的形状。与夹具相接的面的试样的面积优选 与夹具的面积相等或稍大。

以试样与夹具相接的面的中心和夹具的中心一致的方式用夹 具夹持试样。将用夹具夹持的试样放入烘箱中，将试样加热至测 定温度。

测定温度可以在能够维持试样的形状的范围内任意地设定。 测定温度优选为能够对样品施加1％～100％的压缩变形的温度。在 能够在构成试样的聚合物的熔点或者玻璃化转变温度以上的温度 维持形状的试样的情况下，优选在聚合物的熔点或者玻璃化转变 温度以上的温度进行测定。

接着，边保持试样的温度，边将上部的夹具按压于试样来压 缩试样。对试样赋予的压缩变形量由试样的材质、形状、测定温 度来决定。压缩变形量以下式来定义。对试样赋予的压缩变形量 只要在非线性区域、即在使对试样赋予的压缩变形量发生变化时 试样的粘度根据压缩变形量而发生变化的区域即可。对试样赋予 的压缩变形量优选为1％～100％，更优选为10～100％。

边使对试样赋予的压缩变形量保持恒定，边测定试样的应力 松弛。测定时间只要是直到交联发泡成形体的应力衰减消失而使 交联发泡成形体的应力达到大致恒定的时间、或者比其更长的时 间即可。

本发明中使用的交联密度的计算方法如下所述。

求出在交联发泡成形体的应力发生衰减而使交联发泡成形体 的应力达到大致恒定时的松弛弹性模量Gc，采用下式算出交联发 泡成形体的交联密度n。

n＝Gc/RT

n：交联密度

R：气体常数

T：测定温度

本发明的测定方法也可适用在以往交联密度难以准确测定的 乙烯系聚合物制交联发泡成形体中。尤其适合作为使用高压法低 密度聚乙烯和/或乙烯-α-烯烃共聚物形成的交联发泡成形体的交联 密度的测定方法。

能够用本发明的方法测定交联密度的交联发泡成形体可以是 以任何方法交联而成的交联发泡成形体。作为交联方法，可举出 电子射线交联、利用有机过氧化物使聚合物交联的方法。本发明 的测定方法适合于利用有机过氧化物使聚合物交联而成的交联发 泡成形体的交联密度的测定。

本发明的交联发泡成形体为以乙烯系聚合物为主要成分且交 联密度为0.30mol/kg以上的交联发泡成形体。需要说明的是，该 交联发泡成形体的交联密度为在测定温度60℃、压缩变形量5 0％、测定时间1800秒的条件下使交联发泡成形体发生压缩变形， 并使用所得到的松弛弹性模量Gc而算出的值。交联密度优选为0. 30mol/kg以上。

本发明中的乙烯系聚合物为乙烯-α-烯烃共聚物、高压法低密 度聚乙烯、或者它们的混合物。

乙烯-α-烯烃共聚物为包含基于乙烯的单体单元和基于α-烯烃 的单体单元的共聚物。作为该α-烯烃，可以列举丙烯、1-丁烯、1- 戊烯、1-己烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十二烷烯、4- 甲基-1-戊烯、4-甲基-1-己烯等，它们可以单独使用，也可以并用 2种以上。作为α-烯烃，优选为碳原子数3～20的α-烯烃，更优 选为碳原子数4～8的α-烯烃，进一步优选选自1-丁烯、1-己烯、 1-辛烯、4-甲基-1-戊烯中的至少1种α-烯烃。

作为乙烯-α-烯烃共聚物，可列举出例如乙烯-1-丁烯共聚物、 乙烯-1-己烯共聚物、乙烯-4-甲基-1-戊烯共聚物、乙烯-1-辛烯共聚 物、乙烯-1-丁烯-1-己烯共聚物、乙烯-1-丁烯-4-甲基-1-戊烯共聚 物、乙烯-1-丁烯-1-辛烯共聚物等。从提高交联发泡成形体的强度 的观点出发，优选为具有基于乙烯的单体单元及基于碳原子数6～ 8的α-烯烃的单体单元的共聚物，具体而言，可列举出乙烯-1-己 烯共聚物、乙烯-1-辛烯共聚物、乙烯-1-丁烯-1-己烯共聚物、乙烯- 1-丁烯-1-辛烯共聚物等。

乙烯-α-烯烃共聚物中，基于乙烯的单体单元的含量在设乙烯- α-烯烃共聚物的总重量为100重量％时通常为80～98重量％，基 于α-烯烃的单体单元的含量在设乙烯系聚合物的总重量为100重 量％时通常为2～20重量％。

乙烯系聚合物的密度通常为860～945kg/m³。从提高交联发泡 成形体的刚性的观点出发，该密度优选为865kg/m³以上，更优选 为870kg/m³以上，进一步优选为900kg/m³以上。另外，从提高 交联发泡成形体的轻量性的观点出发，优选为940kg/m³以下。该 密度在进行JIS K6760-1995记载的退火后按照JIS K7112-1980规 定的水中置换法进行测定。

乙烯系聚合物的熔体流动速率(MFR：单位为g/10分钟。) 为0.01～3.0g/10分钟。从得到高发泡倍率的发泡成形体并且提高 发泡成形性的方面出发，MFR优选为0.01g/10分钟以上。另外， 从得到强度优异的交联发泡成形体的方面出发，MFR优选为3.0g/ 10分钟以下，更优选为2.5g/10分钟以下。需要说明的是，该MF R按照JIS K7210-1995在温度190℃及负载21.18N的条件下利用 A法进行测定。需要说明的是，该熔体流动速率的测定通常使用 向乙烯系聚合物中预先配合1000ppm左右的抗氧化剂而成的物 质。

从使交联发泡成形体中的气泡性状均匀、外观良好的观点出 发，优选使本发明中使用的乙烯系共聚物的流动活化能(Ea)为4 0kJ/mol以上。作为Ea，优选为50kJ/mol以上，更优选55kJ/mol 以上。另外，从使交联发泡成形体的表面更光滑的观点出发，该E a优选为100kJ/mol以下，更优选为90kJ/mol以下。

流动活化能(Ea)为根据温度-时间等效原理、利用阿累尼乌 斯方程式(Arrhenius′equation)由制作表示190℃下的熔融复数 粘度(单位：Pa·sec)的角频率(单位：rad/sec)依赖性的主曲线 时的移位因子(a_T)算出的数值，其是用以下所示的方法求出的 值。即，根据温度-时间等效原理，对130℃、150℃、170℃及19 0℃各温度(T、单位：℃)下的乙烯-α-烯烃共聚物的熔融复数粘 度-角频率曲线(熔融复数粘度的单位为Pa·sec、角频率的单位为 rad/sec。)，求出在各温度(T)下的熔融复数粘度-角频率曲线与 190℃下的乙烯系共聚物的熔融复数粘度-角频率曲线叠合时所得的 各温度(T)下的移位因子(a_T)，利用最小二乘法由各温度 (T)和各温度(T)下的移位因子(a_T)算出[1n(a_T)]与[1/(T+ 273.16)]的线性近似方程(下述(I)式)。然后，从该线性方程 的斜率m和下式(II)求出Ea。

ln(a_T)＝m(1/(T+273.16))+n   (I)

Ea＝|0.008314×m|   (II)

a_T：移位因子

Ea：流动活化能(单位：kJ/mol)

T：温度(单位：℃)

上述计算可以使用市售的计算软件，作为该计算软件，可列 举出Rheometrics公司制RhiosV.4.4.4等。

需要说明的是，移位因子(a_T)为使各温度(T)下的熔融复 数粘度-角频率的双对数曲线向log(Y)＝-log(X)轴方向移动 (其中，Y轴设为熔融复数粘度、X轴设为角频率。)而与190℃ 下的熔融复数粘度-角频率曲线叠合时的移动量，在该叠合中，使 各温度(T)下的熔融复数粘度-角频率的双对数曲线的各曲线移动 角频率至a_T倍、移动熔融复数粘度至1/a_T倍。另外，用最小二乘 法由130℃、150℃、170℃及190℃这4点的值求出(I)式时的相 关系数通常为0.99以上。

关于熔融复数粘度-角频率曲线的测定，使用粘弹性测定装置 (例如，Rheometrics公司制Rheometrics Mechanical Spectrometer RMS-800等。)，通常，在几何形状为平行板、板直径为25m m、板间隔为1.5～2mm、变形量为5％、角频率为0.1～100rad/秒 的条件下进行。需要说明的是，测定优选在氮气气氛下进行并预 先在测定试样中配合适量(例如1000ppm。)的抗氧化剂。

乙烯系聚合物的分子量分布(Mw/Mn)，从提高成形加工性 的观点出发，优选为3以上，更优选为5以上。另外，从提高冲 击强度的观点出发，优选为25以下，更优选为20以下，进一步 优选为15以下。该分子量分布(Mw/Mn)为重均分子量(Mw) 除以数均分子量(Mn)而得到的值(Mw/Mn)，Mw和Mn利用 凝胶渗透色谱(GPC)法进行测定。另外，作为GPC法的测定条 件，例如可列举出以下的条件。

(1)装置：Waters制Waters150C

(2)分离柱：TOSOH TSKgel GMH6-HT

(3)测定温度：140℃

(4)载体：邻二氯苯

(5)流量：1.0mL/分钟

(6)注入量：500μL

(7)检测器：差示折射

(8)分子量标准物质：标准聚苯乙烯

已知分子链间的交联反应通常从分子量高的成分优先进行。 因此，为了得到交联密度高的交联发泡成形体，优选使用大量含 有分子量高的成分的乙烯系聚合物来制造交联发泡成形体。优选 使以上述GPC法算出的乙烯系聚合物的HMw-Index(高分子量指 数)(High Molecular Index)上升8.0％。需要说明的是，HMw-I ndex可以由从GPC法得到的重均分子链长(Aw)的曲线(profil e)按照下式算出。

HMw-Index(％)

＝(LogAw＞4.5以上的成分比例)/(LogAw＞4.0以上的成分 比例)×100

HMw-Index越高，意味着具有高分子量的分子链成分量的比 例越高，能够得到交联密度高的交联发泡成形体。

作为用于得到交联密度为0.30mol/kg以上的本发明的乙烯系 聚合物制交联发泡成形体的乙烯-α-烯烃共聚物的制造方法，可列 举：在将具有以亚烷基或亚甲硅烷基等交联基团键合有2个(置 换)茚基的配体的金属茂络合物、例如乙烯双(1-茚基)锆二苯氧 化物用作催化剂成分的金属茂系催化剂下，使乙烯和α-烯烃共聚 的方法。

在金属茂系催化剂中使用使金属茂络合物活化的助催化剂成 分。作为该助催化剂成分，可列举出有机铝氧化物(organoalumin umoxy compounds)、硼化合物、有机锌化合物等。这些助催化剂 成分优选担载于微粒状载体而使用。

作为微粒状载体，优选多孔性的物质，可使用SiO₂、Al₂O₃、 MgO、ZrO₂、TiO₂、B₂O₃、CaO、ZnO、BaO、ThO₂等无机氧化 物；蒙脱石(smectite)、蒙脱土(montmorillonite)、锂蒙脱石 (hectorite)、锂藻土(laponite)、皂石(saponite)等粘土或粘 土矿物；聚乙烯、聚丙烯、苯乙烯-二乙烯基苯共聚物等有机聚合 物等。该微粒状载体的50％体积平均粒径通常为10～500μm，该5 0％体积平均粒径用光散射式激光衍射法等进行测定。另外，该微 粒状载体的细孔容量通常为0.3～10ml/g，该细孔容量主要用气体 吸附法(BET法)进行测定。该微粒状载体的比表面积通常为1 0～1000m²/g，该比表面积主要用气体吸附法(BET法)进行测 定。

将本发明的交联发泡成形体用作鞋用部件时，压缩永久变形 性能优异的交联发泡成形体是较理想的。作为用于得到压缩永久 变形优异的交联发泡成形体的乙烯-α-烯烃共聚物的制造方法，特 别优选列举：在使下述的助催化剂载体(A)、具有以亚烷基或亚 甲硅烷基等交联基团键合有2个(置换)茚基的配体的金属茂络 合物(B)和有机铝化合物(C)接触而成的聚合催化剂的存在 下，使乙烯和α-烯烃共聚的方法。

上述的助催化剂载体(A)为使成分(a)二乙基锌、成分 (b)2种氟代苯酚、成分(c)水、成分(d)无机微粒状载体及 成分(e)1，1，1，3，3，3-六甲基二硅氨烷(((CH₃)₃Si)₂NH)接 触而得到的载体。

作为成分(b)的氟代苯酚，可列举出五氟苯酚、3，5-二氟苯 酚、3，4，5-三氟苯酚、2，4，6-三氟苯酚等。从提高乙烯-α-烯烃共聚 物的流动活化能(Ea)、增大HMw-Index、提高交联密度的观点 出发，优选单独使用3，4，5-三氟苯酚、或者使用氟数不同的2种氟 代苯酚。在使用不同的2种氟代苯酚时，可列举出例如五氟苯酚/ 3，4，5-三氟苯酚、五氟苯酚/2，4，6-三氟苯酚、五氟苯酚/3，5-二氟苯酚 等组合，优选为五氟苯酚/3，4，5-三氟苯酚的组合。作为氟数多的氟 代苯酚和氟数少的氟代苯酚的摩尔比，通常为20/80～80/20。

作为成分(d)的无机化合物粒子，优选二氧化硅凝胶。

成分(a)二乙基锌、成分(b)2种氟代苯酚、成分(c)水 各成分的使用量没有特别限制，在将各成分的使用量的摩尔比率 设为成分(a)二乙基锌：成分(b)2种氟代苯酚：成分(c)水＝ 1∶x∶y的摩尔比率时，优选使x及y满足下式。

|2-x-2y|≤1

作为上述式的x，优选为0.01～1.99的数值，更优选为0.10～ 1.80的数值，进一步优选为0.20～1.50的数值，最优选为0.30～1. 00的数值。

另外，作为相对于成分(a)二乙基锌而使用的成分(d)无机 微粒状载体的量，优选的是使通过成分(a)二乙基锌和成分(d) 无机微粒状载体的接触而得到的粒子中所含的来自成分(a)二乙 基锌的锌原子以得到的粒子1g中所含的锌原子的摩尔数计达到0. 1mmol以上的量，更优选为使该锌原子达到0.5～20mmol的量。 作为相对于成分(d)无机微粒状载体而使用的成分(e)三甲基二 硅氨烷的量，优选的是，相对于成分(d)无机微粒状载体1g，成 分(e)三甲基二硅氨烷达到0.1mmol以上的量，更优选的是成分 (e)三甲基二硅氨烷达到0.5～20mmol的量。

作为具有以亚烷基或亚甲硅烷基等交联基团键合有2个(置 换)茚基的配体的金属茂络合物(B)，优选可列举出乙烯双(1- 茚基)锆二苯氧化物。

作为有机铝化合物(C)，优选为三异丁基铝、三正辛基铝。

金属茂络合物(B)的使用量，相对于助催化剂载体(A)1 g，优选为5×10^-6～5×10^-4mol。另外，作为有机铝化合物(C)的 使用量，优选的是，以有机铝化合物(C)的铝原子的摩尔数与金 属茂络合物(B)的金属原子摩尔数之比(Al/M)表示，为1～20 00。

使上述的助催化剂载体(A)、金属茂络合物(B)、以及有 机铝化合物(C)接触而成的聚合催化剂中，根据需要，可以作为 供电子性化合物(D)与助催化剂载体(A)、金属茂系络合物 (B)以及有机铝化合物(C)接触而成的聚合催化剂。

作为成分(A)的乙烯-α-烯烃共聚物的制造方法，优选如下的 方法：使用在微粒状载体负载助催化剂成分而成的固体催化剂成 分，使少量的烯烃聚合(以下称为预聚合。)而得到预聚合固体 成分，例如使用助催化剂载体、金属茂络合物以及助催化剂成分 (有机铝化合物等烷基化剂等)，使少量的烯烃聚合而得到预聚 合固体成分，将这样的预聚合固体成分用作催化剂成分或者催化 剂，使乙烯和α-烯烃共聚。将本发明的交联发泡成形体用作鞋用 部件时，为了增大HMw-Index并进一步改良压缩永久变形性能， 而优选添加作为助催化剂成分的三乙基铝。

作为预聚合中使用的烯烃，可列举出乙烯、丙烯、1-丁烯、1- 戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯、环戊烯、环己烯等。这些 烯烃可以使用1种或者组合使用2种以上。另外，预聚合固体成 分中的预聚合而成的聚合物的含量，相对于固体催化剂成分1g， 通常为0.1～500g，优选为1～200g。

作为预聚合方法，可以是连续聚合法，也可以是间歇聚合 法，例如为间歇式淤浆聚合法、连续式淤浆聚合法、连续气相聚 合法。作为在进行预聚合的聚合反应槽中投入助催化剂载体、金 属茂系络合物、其他助催化剂成分(有机铝化合物等烷基化剂 等)等各催化剂成分的方法，通常使用如下方法：使用氮气、氩 气等惰性气体、氢气、乙烯等以没有水分的状态投入的方法；将 各成分用溶剂溶解或者稀释，以溶液或者浆料状态投入的方法。 另外，预聚合时的聚合温度通常比预聚合而得到的聚合物的熔点 低的温度，优选为0～100℃，更优选为10～70℃。

用淤浆聚合法进行预聚合时，作为溶剂，可列举出碳原子数2 0以下的烃。例如可列举出丙烷、正丁烷、异丁烷、正戊烷、异戊 烷、正己烷、环己烷、庚烷、辛烷、癸烷等饱和脂肪族烃；苯、 甲苯、二甲苯等芳香族烃，这些烃可以单独使用或者组合使用2 种以上。

作为乙烯-α-烯烃共聚物的制造方法，优选伴随乙烯-α-烯烃共 聚物的粒子的形成的连续聚合方法，例如为连续气相聚合法、连 续淤浆聚合法、连续本体聚合法，优选连续气相聚合法。作为该 聚合法中使用的气相聚合反应装置，通常为具有流化床型反应槽 的装置，优选具有扩大部的流化床型反应槽的装置。在反应槽内 可以设置搅拌翼。

作为将预聚合而成的预聚合固体成分供给到伴随乙烯-α-烯烃 共聚物的粒子的形成的连续聚合反应槽的方法，通常使用以下方 法：使用氮气、氩气等惰性气体、氢气、乙烯等，以没有水分的 状态供给的方法；将各成分用溶剂溶解或者稀释，以溶液或者浆 料状态供给的方法。

使用高压法低密度聚乙烯作为乙烯系聚合物时，作为该高压 法低密度聚乙烯，通常可以使用如下的树脂：采用槽型反应器或 者管型反应器，以有机过氧化物或者氧气等自由基产生剂作为聚 合引发剂，通常在聚合压力100～300MPa、聚合温度130～300℃ 的条件下使乙烯聚合，由此制造树脂。还可以通过使用作为分子 量调节剂的氢气、甲烷、乙烷等烃来调节MFR。

作为制造本发明的交联发泡成形体的方法，可以使用与以往 的制造乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或高压法低密度聚乙烯的交联发泡 成形体的方法相同的方法。

例如可列举：(1)在乙烯系聚合物中配合发泡剂，将其使用 带式混合机均匀混合，利用挤出机或者压延辊将得到的混合物在 发泡剂实质上不分解的温度、压力下熔融混炼，成形为片状，对 该片状成形体照射电离性放射线而使其交联，然后加热到发泡剂 的分解温度以上，由此得到交联发泡成形体的方法；或者(2)在 乙烯系聚合物中配合发泡剂、交联剂，在发泡剂及交联剂实质上 不分解的温度下利用混合辊、捏合机、挤出机等进行熔融混合， 将得到的组合物利用注射成形机等填充到模具中，在加压(保 压)、加热状态下使其发泡，接着，进行冷却，取出交联发泡成 形体的方法；或者(3)在乙烯系聚合物中配合发泡剂，将其使用 带式混合机等均匀混合，将得到的混合物利用挤出机或者压延辊 在发泡剂实质上不分解的温度、压力下熔融混炼，成形为片状， 将该片状成形体放入模具中，通过加压压制机等使其在加压(保 压)、加热状态下发泡，接着，进行冷却，取出交联发泡成形体 的方法等。

另外，还可列举出例如：(4)在乙烯系聚合物中配合发泡剂 和交联剂，在发泡剂及交联剂实质上不分解的温度下，利用混合 辊、捏合机、挤出机等进行熔融混合，将得到的组合物进一步在 发泡剂及交联剂实质上不分解的条件下注射到模具内，在模具内 保持在发泡剂及交联剂发生分解的温度、例如130度～200度左右 的温度，使其交联发泡的方法(注射发泡法)。

作为本发明中能够使用的发泡剂，可列举出具有乙烯系聚合 物的熔融温度以上的分解温度的热分解型发泡剂。例如可列举出 偶氮二甲酰胺、偶氮二甲酸钡、偶氮双丁基腈、硝基双胍、N，N- 二亚硝基五亚甲基四胺、N，N’-二甲基-N，N’-二亚硝基对苯二甲 酰胺、对甲苯磺酰肼、4，4’-氧代双(苯磺酰肼)偶氮双异丁腈、4， 4’-氧代双苯磺酰氨基脲、5-苯基四唑、三肼基三嗪、亚肼基二甲 酰胺等，这些发泡剂可以使用1种，也可以组合使用2种以上。 其中，优选偶氮二甲酰胺或者碳酸氢钠。另外，本发明的交联发 泡成形体的制品中，优选含有树脂成分100重量份和相对于该树 脂成分100重量份为0.5～50重量份的发泡剂，更优选含有1～20 重量份的发泡剂，进一步优选含有1～15重量份的发泡剂。

制造交联发泡成形体时，可根据需要配合发泡助剂。作为该 发泡助剂，可列举出以尿素作为主要成分的化合物；氧化锌、氧 化铅等金属氧化物；水杨酸、硬质酸等高级脂肪酸；该高级脂肪 酸的金属化合物等。以发泡剂和发泡助剂的总和为100重量％计， 发泡助剂的使用量优选为0.1～30重量％，更优选为1～20重 量％。

在使用电离性放射线作为使乙烯系聚合物交联的方法时，可 以使用β射线、γ射线、中子、电子射线等。照射量优选为5～20 Mrad的范围。

在使用交联剂作为使乙烯系聚合物交联的方法时，适合使用 具有乙烯系聚合物的流动引发温度以上的分解温度的有机过氧化 物。例如可列举出二枯基过氧化物、1，1-二叔丁基过氧基-3，3，5-三 甲基环己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基过氧化己烷、2，5-二甲基-2，5 -二叔丁基过氧化己炔、α，α-二叔丁基过氧化异丙基苯、叔丁基过 氧化甲酮、叔丁基过氧化苯甲酸酯等。从提高交联密度的观点出 发，在设树脂成分的总量为100重量份时，交联剂的配合比例通 常为0.02～3重量份，优选为0.05～1.5重量份。需要说明的是， 交联剂实质上不分解的温度是交联剂的1小时半衰期温度以下的 温度。通常交联剂的1小时半衰期温度被记载在该交联剂的MSDS 等中。

本发明的交联发泡成形体可以含有耐热稳定剂、耐候剂、润 滑剂、防静电剂、填充材料或颜料(氧化锌、氧化钛、氧化钙、 氧化镁、氧化硅等金属氧化物；碳酸镁、碳酸钙等碳酸盐；纸浆 等纤维物质等)等各种添加剂。另外，作为树脂成分，可以含有 乙烯-不饱和酯系共聚物、高密度聚乙烯、聚丙烯、聚丁烯等树脂 或橡胶。尤其在将本发明的交联发泡成形体、后述的压缩交联发 泡成形体用于鞋底或鞋底部件时，由于大多需要与橡胶或氯乙烯 片材等其他部件粘接，所以优选将乙烯-乙酸乙烯酯共聚物等乙烯- 不饱和酯系共聚物与乙烯系聚合物并用。在并用乙烯系聚合物和 乙烯-不饱和酯系共聚物时，其比例优选的是乙烯系聚合物100重 量份和相对于该聚合物100重量份的乙烯-不饱和酯系共聚物为2 5～900重量份，更优选使乙烯-不饱和酯系共聚物为40～400重量 份。

对于作为制造交联发泡成形体的方法之一的加压交联发泡法 进行说明。将乙烯系聚合物、交联剂、发泡剂等在交联剂和发泡 剂这两成分实质上不分解的温度下熔融混炼，制造发泡用树脂组 合物。将该发泡用树脂组合物填充到成形模具中，边以50kg/cm²以上的压力进行加压，边在发泡剂的分解温度以上且交联剂的分 解温度以上的温度进行加热，使其交联发泡，由此可得到交联发 泡成形体。成形模具的合模压力优选为50～300kgf/cm²，保压时 间优选为10～60分钟左右。

另外，本发明的交联发泡成形体也可以是将交联发泡成形体 进一步压缩成形而得到的压缩交联发泡成形体。通常在130～20 0℃下边施加30～200kg/cm²的负载边在5～60分钟的条件下进行 压缩成形。需要说明的是，作为鞋类用部件的一种的中底，更优 选压缩交联发泡成形体。

本发明的交联发泡成形体可以剪裁成所需的形状后使用，也 可以进行抛光加工后使用。

本发明的交联发泡成形体的发泡倍率优选为4倍～20倍。另 外，表面硬度按Shore C法硬度来计优选为30-80的范围。

本发明的交联发泡成形体可以与其他层层叠，制成多层层叠 体。作为构成其他层的材料，可列举出氯乙烯树脂材料、苯乙烯 系共聚物橡胶材料、烯烃系共聚物橡胶材料(乙烯系共聚物橡胶 材料、丙烯系共聚物橡胶材料等)、天然皮革材料、人工皮革材 料、布材料等，这些材料可以使用至少1种材料。

作为这些多层层叠体的制造方法，可列举出例如将本发明的 交联发泡成形体与另外成形的其他层利用热贴合或化学粘接剂等 进行贴合的方法等。

作为该化学粘接剂，可使用公知的粘接剂。其中，特别优选 氨基甲酸酯系化学粘接剂、氯丁烯系化学粘接剂等。另外，利用 这些化学粘接剂进行贴合时，也可以事先涂布被称为底漆的底涂 料。

已知交联发泡成形体的交联密度与压缩永久变形具有密切关 系。通常交联密度越高的交联发泡成形体，压缩永久变形越小。

由于本发明的交联发泡成形体的交联密度高，因此表现出良 好的压缩永久变形。压缩永久变形是表示在特定的条件下对发泡 成形体压缩一定时间，放开压缩并放置一定时间后，会从压缩恢 复到何种程度的指标，作为发泡成形体所具有的耐久性、耐疲劳 性的指标受到重视。本发明的交联发泡成形体在交联发泡成形体 的硬度以Shore C法计为50时的压缩永久变形优选为30～65％。 因此，例如，本发明的交联发泡成形体可以适合以单层或者多层 的方式用作鞋、凉鞋等鞋类的部件等。作为鞋类用部件，可列举 出中底、外底、鞋垫等。另外，本发明的交联发泡成形体除了用 于鞋类用部件以外，还可以用于绝热材料、缓冲材料等建筑资材 等中。

实施例

以下，通过实施例及比较例对本发明进行更详细地说明。

(1)熔体流动速率(MFR，单位：g/10分钟)

按照JIS K7210-1995，在温度190℃、负载21.18N的条件下 利用A法进行测定。

(2)密度(单位：kg/m³)

在进行JIS K6760-1995记载的退火后，利用JIS K7112-1980 记载的水中置换法进行测定。

(3)流动活化能(Ea、单位：kJ/mo1)

使用粘弹性测定装置(Rheometrics公司制Rheometrics Mecha nical Spectrometer RMS-800)，以下述测定条件测定130℃、150 ℃、170℃及190℃下的动态粘度-角频率曲线，然后，使用Rheom etrics公司制计算软件Rhios V.4.4.4，从得到的动态粘度-角速度曲 线求出活化能(Ea)。

<测定条件>

几何形状：平行板

板直径：25mm

板间隔：1.5～2mm

变形量：5％

角频率：0.1～100rad/秒

测定氛围：氮气下

(4)分子量分布(Mw/Mn)

使用凝胶渗透色谱(GPC)法，利用下述的条件(1)～ (8)，测定重均分子量(Mw)和数均分子量(Mn)，求出分子 量分布(Mw/Mn)。色谱图上的基线采用的是连结保留时间比出 现试样洗脱峰足够短的稳定水平区域的点、和保留时间比观测到 溶剂洗脱峰足够长的稳定水平区域的点而能够制作的直线。

(1)装置：Waters制Waters150C

(2)分离柱：TOSOH TSKgel GMH6-HT

(3)测定温度：140℃

(4)载体：邻二氯苯

(5)流量：1.0mL/分钟

(6)注入量：500μL

(7)检测器：示差折射

(8)分子量标准物质：标准聚苯乙烯

(5)HMw-Index(单位：％)

按照下式从用(4)的GPC法得到的Aw(重均分子链长)的 色谱图算出。

HMw-Index(％)

＝(LogAw＞4.5以上的成分比例)/(LogAw＞4.0以上的成分 比例)×100

HMw-Index越高，意味着具有高分子量的分子链成分量的比 例越高。

(6)交联发泡成形体的密度(单位：kg/m³)

按照ASTM-D297进行测定。该值越小，轻量性越优异。

(7)交联发泡成形体的外观(单位：无)

用目视判定得到的交联发泡成形体的外观的美观度。判定按 下述3个等级进行。

○：在交联发泡成形体上没发现裂纹、碎裂等，并且成形体 表面平滑。

△：虽然在交联发泡成形体上没发现裂纹、碎裂等，但成形 体表面产生了褶皱等。

×：在交联发泡成形体上产生裂纹、碎裂等，没有得到美观 的发泡成形体。

(8)交联发泡成形体的硬度(单位：无)

关于得到的交联发泡成形体的表面(模具设置面)，按照AS TM-D2240用C法硬度计进行测定。

(9)交联发泡成形体的压缩永久变形(单位：％)

按照JIS K6301-1995，以50℃/6小时、压缩50％的条件下进 行压缩永久变形试验，求出压缩永久变形。使用游标卡尺测定压 缩前后的试验片厚度。该值越小，耐疲劳性越优异。

(10)交联发泡成形体的凝胶分率测定(单位：％)

将交联发泡成形体1g封入400目的粗糙的不锈钢制金属网 后，在沸腾的二甲苯110ml中进行24时间萃取。在规定时间后， 测定残留在金属网上的残渣的重量，按照(残渣重量，g)÷(萃 取前重量，＝1g)×100[％]的式子测定凝胶分率。该值越小，表示 存在的具有网状结构的不溶成分越多。

(11)交联发泡成形体中的交联密度(单位：mol/kg)

使用粘弹性测定装置(TAInstruments公司制ARES)，以下 述测定条件进行测定，求出交联密度。

<测定条件>

夹具：上部φ8mm、下部φ25mm的平行板

试验片尺寸：10mm×10mm厚度3mm

测定温度：60℃

预热：3分钟～5分钟

变形速度：0.1mm/秒

压缩变形量：50％

测定时间：1800秒

测定氛围：氮气下

<计算方法>

Gc＝G₁₈₀₀(G₁₈₀₀：在测定时间为1800秒时的松弛弹性模 量)

Gc＝nRT

R：气体常数；T：测定温度(绝对温度)

R＝8.31J/K·mol；T＝333K

n＝Gc/RT

n：交联密度(mol/m³)

使用发泡成形体密度将得到的交联密度转换成每单位重量的 交联密度(单位：mol/kg)。

实施例1

(1)助催化剂载体的制备

在经氮气置换后的具有搅拌机的反应器中，放入在氮气流通 下经过300℃加热处理的二氧化硅(Davison公司制Sylopol948； 50％体积平均粒径＝59μm；细孔容量＝1.68ml/g；比表面积＝313m²/ g)0.36kg和甲苯3.5升，进行搅拌。然后，冷却到5℃后，边将 反应器内的温度保持在5℃边用30分钟滴加1，1，1，3，3，3-六甲基二 硅氨烷0.15升和甲苯0.2升的混合溶液。滴加结束后，在5℃搅拌 1小时，然后升温至95℃，在95℃搅拌3小时，进行过滤。用甲 苯2升将得到的固体成分洗涤6次。然后，加入甲苯2升，制成 浆料，静置一晚。

向上述得到的浆料中投入二乙基锌的己烷溶液(二乙基锌浓 度：2摩尔/升)0.27升，进行搅拌。然后，冷却到5℃后，边将反 应器内的温度保持在5℃边用60分钟滴加五氟苯酚0.05kg和甲苯 0.09升的混合溶液。滴加结束后，在5℃搅拌1小时，接着，升温 至40℃，在40℃搅拌1小时。然后，冷却至5℃，边将反应器内 的温度保持在5℃边用1.5小时滴加H₂O7g。滴加结束后，在5℃ 搅拌1.5小时，然后升温至55℃，在55℃搅拌2小时。然后，冷 却至室温，投入二乙基锌的己烷溶液(二乙基锌浓度：2摩尔/ 升)0.63升。冷却至5℃，边将反应器内的温度保持在5℃边用60 分钟滴加3，4，5-三氟苯酚94g和甲苯0.2升的混合溶液。滴加结束 后，在5℃搅拌1小时，接着，升温至40℃，在40℃搅拌1小 时。然后，冷却至5℃，边将反应器内的温度保持在5℃边用1.5 小时滴加H₂O17g。滴加结束后，在5℃搅拌1.5小时，接着，升 温至40℃，在40℃搅拌2小时，进而，升温至80℃，在80℃搅 拌2小时。然后，静置，使固体成分沉降，在观察到沉降后的固 体成分的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的浆料部 分，接着，用过滤器除去剩余的液体成分后，加入甲苯3升，在9 5℃搅拌2小时。静置，使固体成分沉降，在观察到沉降后的固体 成分的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的浆料部分。 然后在95℃用甲苯3升洗涤4次，在室温用己烷3升洗涤2次， 然后加入溶剂进行搅拌后，静置，使固体成分沉降，在观察到沉 降后的固体成分的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的 浆料部分。接着，用过滤器除去剩余的液体成分。然后，在减压 下，在室温干燥1小时，由此得到固体成分(以下，称为助催化 剂载体(a)。)。

(2)预聚合催化剂成分(1)的制备

在预先经氮气置换后的内容积210升的带有搅拌机的高压釜 中投入丁烷80升后，投入外消旋-乙烯双(1-茚基)锆二苯氧化物 50mmol，将高压釜升温至50℃，搅拌2小时。

然后，将高压釜降温至30℃，使体系内稳定后，加入适量乙 烯以使高压釜内的气相压力为0.03MPa，投入上述助催化剂载体 (a)0.7kg，接着，投入三乙基铝210mmol引发聚合。边以0.7kg/ Hr连续供给乙烯边经过30分钟后升温至50℃，并且分别以2.2kg/ Hr和6.5升(常温常压体积)/Hr连续供给乙烯和氢气，由此实施 共7.5小时的预聚合。聚合结束后，除去乙烯、丁烷、氢气等，将 残留的固体在室温进行真空干燥，得到了对应每1g上述助催化剂 载体(a)预聚合有23.6g聚乙烯的预聚合催化剂成分(1)。

(3)乙烯-α-烯烃共聚物的制造

使用上述得到的预聚合催化剂成分(1)，在连续式流化床气 相聚合装置中实施乙烯和1-己烯的共聚，得到聚合物粉末。就聚 合条件而言，聚合温度为84℃，聚合压力为2MPa，氢气与乙烯的 摩尔比为0.318％，1-己烯与乙烯和1-己烯之和的摩尔比为2.1％。 为了使气体组成在聚合中维持恒定，而连续地供给乙烯、1-己烯和 氢气。另外，连续地供给上述预聚合催化剂成分和三异丁基铝， 使流化床的总粉末重量80kg维持恒定。平均聚合时间为4hr。使 用挤出机(神户制钢所公司制LCM50)将得到的聚合物粉末在进 料速度50kg/hr、螺杆转速450rpm、闸门开度(degree of gate ope  ning)50％、吸入压力0.1MPa、树脂温度200～230℃的条件下进 行造粒，由此得到乙烯-1-己烯共聚物(以下为PE(1))。PE (1)的分子量分布(Mw/Mn)为6.9，HMw-Index为11.4％。PE (1)的物性示于表1。

(4)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将PE(1)60重量份、乙烯-乙酸乙烯酯共聚 物(The Polyolefin Company制“H2181”；熔体流动速率：2.0[g /10分钟]、密度：940[kg/m³]、乙酸乙烯酯含量：18[wt％]，以下 称为EVA)40重量份、重质碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量 份、氧化锌1.0重量份、化学发泡剂(三协化成(株)制“CELL MIC CE”ADCA型化学发泡剂)4.2重量份、以及二枯基过氧化 物0.7重量份在辊温度120℃、混炼时间5分钟的条件下进行混 炼，得到树脂组合物。通过将该树脂组合物填充到13cm×13cm×2. 0cm的模具中，在温度165℃、时间30分钟、压力200kg/cm²的 条件下使其加压交联发泡，由此得到交联发泡成形体(1)。得到 的交联发泡成形体的物性评价结果以及交联密度、凝胶分率评价 结果示于表3。

实施例2

(1)加压交联发泡成形

除了将化学发泡剂量变更为2.2重量份以外，在与实施例1完 全相同的条件下进行混炼，使其加压交联发泡，由此得到交联发 泡成形体(2)。得到的交联发泡成形体的物性评价结果、以及交 联密度、凝胶分率评价结果示于表3。

实施例3

(1)乙烯-α-烯烃共聚物的制造

使用实施例1得到的预聚合催化剂成分(1)，在连续式流化 床气相聚合装置中实施乙烯和1-己烯的共聚，得到聚合物粉末。 就聚合条件而言，聚合温度为84℃，聚合压力为2MPa，氢气与乙 烯的摩尔比为0.38％、1-己烯与乙烯和1-己烯之和的摩尔比为2. 0％。为了使气体组成在聚合中维持恒定，而连续地供给乙烯、1- 己烯和氢气。另外，连续地供给上述预聚合催化剂成分和三异丁 基铝，使流化床的总粉末重量80kg维持恒定。平均聚合时间为4h r。使用挤出机(神户制钢所公司制LCM50)将得到的聚合物粉末 在进料速度50kg/hr、螺杆转速450rpm、闸门开度50％、吸入压力 0.1MPa、树脂温度200～230℃的条件下进行造粒，由此得到乙烯- 1-己烯共聚物(以下为PE(2))。PE(2)的分子量分布(Mw/ Mn)为6.8、HMw-Index为11.4％。PE(2)的物性示于表1。

(2)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将PE(2)60重量份、EVA40重量份、重质 碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、氧化锌1.0重量份、化学 发泡剂4.7重量份、以及二枯基过氧化物0.7重量份在辊温度12 0℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼，得到树脂组合物。通过 将该树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模具中，在温度16 5℃、时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使其加压交联发 泡，由此得到交联发泡成形体(3)。得到的交联发泡成形体的物 性评价结果、以及交联密度、凝胶分率评价结果示于表3。

实施例4

(1)助催化剂载体的制备

在经氮气置换后的具有搅拌机的50升的反应器中，放入作为 溶剂的甲苯24.3升、作为粒子(d)的在氮气流通下经过300℃加 热处理的二氧化硅(Davison公司制Sylopol948；平均粒径＝58μ m；细孔容量＝1.60ml/g；比表面积＝316m²/g)2.545kg，进行搅 拌。然后，冷却到5℃后，边使反应器的温度保持在5±3℃边用30 分钟滴加1，1，1，3，3，3-六甲基二硅氨烷823g和甲苯1.49升的混合溶 液。滴加结束后，在5℃搅拌1小时，在95℃搅拌3小时。然 后，将得到的固体生成物在95℃用甲苯30升洗涤6次。接着，投 入5.4升的甲苯，制成浆料。

向上述实施例1(1)中得到的甲苯浆料中，投入作为化合物 (a)的32.0wt％的二乙基锌的己烷溶液4.98kg，进行搅拌。然 后，冷却到5℃后，边将反应器内容物的温度保持在5±3℃边用60 分钟滴加作为化合物(b)的浓度制备成35.4wt％的3，4，5-三氟苯酚 的甲苯溶液2.66kg。化合物(b)与化合物(a)的摩尔比率y相 当于0.49。滴加结束后，在5℃搅拌1小时，在40℃搅拌1小 时。然后，边将反应器内容物的温度保持在5±3℃边用90分钟滴 加作为化合物(c)的水0.172升。化合物(c)与化合物(a)的 摩尔比率z相当于0.74。滴加结束后，在5℃搅拌1.5小时，在4 0℃搅拌2小时，在80℃搅拌2小时。然后，静置，除去使固体成 分沉降后的上层部分。接着，加入甲苯13升。然后，升温至9 5℃，搅拌4小时。然后，在95℃用甲苯30升洗涤4次，在室温 用己烷30升洗涤3次，静置，使固体成分沉降，除去上层部分。 通过使固体成分在减压下在40℃干燥6小时，由此得到固体成分 (以下，称为助催化剂载体(b)。)4.10kg。元素分析的结果为 锌原子＝2.6mmol/g、氟原子＝3.7mmol/g。

(2)预聚合催化剂成分(2)的制备

在预先经氮气置换后的内容积210升的带有搅拌机的高压釜 中投入丁烷80升后，投入外消旋-乙烯双(1-茚基)锆二苯氧化物 90mmol，将高压釜升温至50℃，搅拌2小时。

然后，将高压釜降温至30℃，使体系内稳定后，加入适量乙 烯以使高压釜内的气相压力为0.03MPa，投入上述助催化剂载体 (b)0.7kg，接着，投入三异丁基铝263mmol引发聚合。边以0.7 kg/Hr连续供给乙烯边经过30分钟后升温至50℃，并且分别以3.2 kg/Hr和9.5升(常温常压体积)/Hr连续供给乙烯和氢气，由此实 施共6小时的预聚合。聚合结束后，除去乙烯、丁烷、氢气等， 将残留的固体在室温进行真空干燥，得到了对应每1g上述助催化 剂载体(b)预聚合有24g聚乙烯的预聚合催化剂成分(2)。

(3)乙烯-α-烯烃共聚物的制造

使用上述得到的预聚合催化剂成分(2)，在连续式流化床气 相聚合装置中实施乙烯和1-己烯的共聚，得到聚合物粉末。就聚 合条件而言，聚合温度为80℃，聚合压力为2MPa，氢气与乙烯的 摩尔比为0.19％，1-己烯与乙烯和1-己烯之和的摩尔比为1.7％。 为了使气体组成在聚合中维持恒定，而连续地供给乙烯、1-己烯和 氢气。另外，连续地供给上述预聚合催化剂成分和三异丁基铝， 使流化床的总粉末重量80kg维持恒定。平均聚合时间为4hr。使 用挤出机(神户制钢所公司制LCM50)将得到的聚合物粉末在进 料速度50kg/hr、螺杆转速450rpm、闸门开度50％、吸入压力0.1 MPa、树脂温度200～230℃的条件下进行造粒，由此得到乙烯-1- 己烯共聚物(以下为PE(3))。PE(3)的分子量分布(Mw/M n)为4.8，HMw-Index为17.9％。PE(3)的物性示于表1。

(4)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将PE(3)60重量份、EVA40重量份、重质 碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、氧化锌1.0重量份、化学 发泡剂2.2重量份以及二枯基过氧化物0.7重量份在辊温度12 0℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼，得到树脂组合物。将该 树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模具中，在温度165℃、 时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使其加压交联发泡，由此 得到交联发泡成形体(4)。得到的交联发泡成形体的物性评价结 果、以及交联密度、凝胶分率评价结果示于表4。

比较例1

(1)助催化剂载体的制备

在经氮气置换后的具有搅拌机的反应器中，加入在氮气流通 下经过300℃加热处理的二氧化硅(Davison公司制Sylopol948；5 0％体积平均粒径＝59μm；细孔容量＝1.68ml/g；比表面积＝313m²/ g)0.36kg和甲苯3.5升，进行搅拌。然后，冷却到5℃后，边将 反应器内的温度保持在5℃边用30分钟滴加1，1，1，3，3，3-六甲基二 硅氨烷0.15升和甲苯0.2升的混合溶液。滴加结束后，在5℃搅拌 1小时，然后升温至95℃，在95℃搅拌3小时，进行过滤。将得 到的固体成分用甲苯2升洗涤6次。然后，加入甲苯2升，制成 浆料，静置一晚。

向上述得到的浆料中投入二乙基锌的己烷溶液(二乙基锌浓 度：2摩尔/升)0.27升，进行搅拌。然后，冷却到5℃后，边将反 应器内的温度保持在5℃边用60分钟滴加五氟苯酚0.05kg和甲苯 0.09升的混合溶液。滴加结束后，在5℃搅拌1小时，然后升温至 40℃，在40℃搅拌1小时。然后，冷却至5℃，边将反应器内的 温度保持在5℃边用1.5小时滴加H₂O7g。滴加结束后，在5℃搅 拌1.5小时，然后升温至55℃，在55℃搅拌2小时。然后，冷却 至室温，投入二乙基锌的己烷溶液(二乙基锌浓度：2摩尔/升)0. 63升。冷却至5℃，边将反应器内的温度保持在5℃边用60分钟 滴加3，4，5-三氟苯酚94g和甲苯0.2升的混合溶液。滴加结束后， 在5℃搅拌1小时，然后升温至40℃，在40℃搅拌1小时。然 后，冷却至5℃，边将反应器内的温度保持在5℃边用1.5小时滴 加H₂O17g。滴加结束后，在5℃搅拌1.5小时，然后升温至4 0℃，在40℃搅拌2小时，进而升温至80℃，在80℃搅拌2小 时。然后，静置，使固体成分沉降，在观察到沉降后的固体成分 的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的浆料部分，接 着，用过滤器除去剩余的液体成分后，加入甲苯3升，在95℃搅 拌2小时。静置，使固体成分沉降，在观察到沉降后的固体成分 的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的浆料部分。然 后，在95℃用甲苯3升洗涤4次，在室温用己烷3升洗涤2次， 加入溶剂搅拌后，静置，使固体成分沉降，在观察到沉降后的固 体成分的层与上层的浆料部分的界面的时刻除去上层的浆料部 分。接着，用过滤器除去剩余的液体成分。然后，在减压下，在 室温干燥1小时，由此得到固体成分(以下，称为助催化剂载体 (c)。)。

(2)预聚合催化剂成分(3)的制备

在预先经氮气置换后的内容积210升的带有搅拌机的高压釜 中投入丁烷80升后，投入外消旋-乙烯双(1-茚基)锆二苯氧化物 101mmol，将高压釜升温至50℃，搅拌2小时。然后，将高压釜 降温至30℃，使体系内稳定后，加入适量乙烯以使高压釜内的气 相压力为0.03MPa，投入上述助催化剂载体(c)0.7kg，接着，投 入三异丁基铝158mmol引发聚合。边以0.7kg/Hr连续供给乙烯边 经过30分钟后升温至50℃，并且分别以3.5kg/Hr和5.5升(常温 常压体积)/Hr连续供给乙烯和氢气，由此实施了共4小时的预聚 合。聚合结束后，除去乙烯、丁烷、氢气等，将残留的固体在室 温进行真空干燥，得到了对应每1g上述助催化剂载体(c)预聚合 有15g聚乙烯的预聚合催化剂成分(3)。

(3)乙烯-α-烯烃共聚物的制造

使用上述得到的预聚合催化剂成分(3)，在连续式流化床气 相聚合装置中实施乙烯和1-己烯的共聚，得到聚合物粉末。就聚 合条件而言，聚合温度为80℃，聚合压力为2MPa，氢气与乙烯的 摩尔比为1.6％，1-己烯与乙烯和1-己烯之和的摩尔比为1.5％。为 了使气体组成在聚合中维持恒定，而连续地供给乙烯、1-己烯和氢 气。另外，连续地供给上述预聚合催化剂成分和三异丁基铝，使 流化床的总粉末重量80kg维持恒定。平均聚合时间为4hr。使用 挤出机(神户制钢所公司制L℃M50)将得到的聚合物粉末在进料 速度50kg/hr、螺杆转速450rpm、闸门开度50％、吸入压力0.1MP a、树脂温度200～230℃的条件下进行造粒，由此得到乙烯-1-己烯 共聚物(以下为PE(4))。得到的共聚物的物性评价的结果示于 表1。PE(4)的分子量分布(Mw/Mn)为8.8、HMw-Index为5. 4％。PE(4)的物性示于表2。

(4)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将PE(4)60重量份、EVA40重量份、重质 碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、氧化锌1.0重量份、化学 发泡剂2.6重量份、以及二枯基过氧化物0.9重量份在辊温度12 0℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼，得到树脂组合物。将该 树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模具中，在温度165℃、 时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使其加压交联发泡，由此 得到交联发泡成形体(5)。得到的交联发泡成形体的物性评价结 果、以及交联密度、凝胶分率评价结果示于表4。

比较例2

(1)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将乙烯-1-己烯共聚物(住友化学(株)制Su mikatheneE FV401、以下为PE(5)、物性示于表2)40重量 份、EVA60重量份、重质碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、 氧化锌1.0重量份、化学发泡剂2.6重量份、以及二枯基过氧化物 0.7重量份在辊温度120℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼， 得到树脂组合物。将该树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模 具中，在温度165℃、时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使 其加压交联发泡，由此得到交联发泡成形体(6)。得到的交联发 泡成形体的物性评价结果、以及交联密度、凝胶分率评价结示于 表4。

比较例3

(1)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将PE(5)20重量份、EVA80重量份、重质 碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、氧化锌1.0重量份、化学 发泡剂3.0重量份、以及二枯基过氧化物0.7重量份在辊温度12 0℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼，得到树脂组合物。将该 树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模具中，在温度165℃、 时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使其加压交联发泡，由此 得到交联发泡成形体(7)。得到的交联发泡成形体的物性评价结 果、以及交联密度、凝胶分率评价结果示于表5。

比较例4

(1)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将乙烯-1-己烯共聚物(住友化学(株)制Su mikatheneE FV403、以下为PE(6)、物性示于表2)60重量 份、EVA40重量份、重质碳酸钙10重量份、硬脂酸1.0重量份、 氧化锌1.0重量份、化学发泡剂2.6重量份以及二枯基过氧化物0. 7重量份在辊温度120℃、混炼时间5分钟的条件下进行混炼，得 到树脂组合物。将该树脂组合物填充到13cm×13cm×2.0cm的模具 中，在温度165℃、时间30分钟、压力200kg/cm²的条件下使其 加压交联发泡，由此得到交联发泡成形体(8)。得到的交联发泡 成形体的物性评价结果、以及交联密度、凝胶分率评价结示于表 5。

比较例5

(1)加压交联发泡成形

使用辊式混炼机将EVA100重量份、重质碳酸钙10重量份、 硬脂酸1.0重量份、氧化锌1.0重量份、化学发泡剂2.6重量份、 以及二枯基过氧化物0.7重量份在辊温度120℃、混炼时间5分钟 的条件下进行混炼，得到树脂组合物。将该树脂组合物填充到13c m×13cm×2.0cm的模具中，在温度165℃、时间30分钟、压力200 kg/cm²的条件下使其加压交联发泡，由此得到交联发泡成形体 (9)。得到的交联发泡成形体的物性评价结果、以及交联密度、 凝胶分率评价结果示于表5。

表1

表2

表3

表4

表5

通过使用本发明的测定方法，可以简便且精度良好地算出由 聚乙烯系聚合物构成的交联发泡成形体的交联密度。如图1及图2 所示，与已知的作为有效网链结构的鉴定方法之一的凝胶分率相 比，用本发明的方法测定的交联密度与发泡成形体的压缩永久变 形的相关性更佳，由此可见，用本发明的方法测定的交联密度的 精度优异。

产业上的可利用性

根据本发明，可以精度良好地测定由热塑性聚合物构成的交 联发泡成形体的交联密度。本发明的测定方法尤其适合于以往难 以精度良好地测定交联密度的、乙烯系聚合物制交联发泡成形体 的交联密度的测定中。另外，本发明的乙烯系聚合物制交联发泡 成形体的交联密度高且压缩永久变形性能优异，适合作为鞋用部 件。