热塑性弹性体

摘要： 弹性体聚合物可以用于改善聚丙烯(PP)绝缘材料的韧性,但会对材料原有的耐电性能产生影响;电压稳定剂常用于改善交联聚乙烯电缆绝缘的耐电性能,但能否在PP基绝缘材料中发挥作用尚不明确。研究两种弹性体聚合物(POE、SEBS)对PP力学性能和直流击穿性能的影响,选出改善PP力学性能的较优组分;之后分别研究电压稳定剂对PP、弹性体及其两者共混物直流击穿强度的影响。结果表明,POE和SEBS两种弹性体可增韧PP,但随着其添加量增加,PP直流击穿强度下降。三种电压稳定剂均能提高纯PP的直流耐电性能,其中添加0.4phr的AOHBP提高比例最高,其值为34.6%。然而,三种电压稳定剂均不能提高弹性体以及PP/弹性体共混绝缘材料的直流击穿场强,电压稳定剂作用效果受聚合物基体的影响较大。

摘要： 通过同步辐射小角散射的降温原位实验及拉伸实验,研究了聚丙烯(PP)-聚乙烯(PE)嵌段共聚物(PP-OBC)/聚烯烃弹性体(POE)共混物在降温过程中两组分的结晶行为与性能的关系。降温过程中,第一次散射信号的出现,散射矢量的右移对应PP产生结晶,出现新的散射信号,散射矢量第二次右移时对应PE结晶的产生。结果表明:POE中PE组分的加入使PP-OBC中PP的结晶温度降低,更多的PE组分对PE的结晶也有抑制作用;当共混体系中POE组分增多时,PP开始结晶时的长周期增大,PE开始结晶时的长周期减小;PP-OBC与POE兼容性良好,PPOBC/POE共混物的断裂伸长率显著高于两个纯组分,共混物的力学性能更好。

摘要： 定形相变材料是解决固-液相变材料在使用过程中液体泄漏问题的有效途径之一,随着柔性设备控温技术的快速发展,具备一定柔软度和柔韧性,可伸缩、弯曲、扭转变形而不失去其性能的柔性定形相变材料应运而生。热塑性弹性体因其低成本和强相容性常被用作制备柔性定形相变材料的定形基体。综述了以氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)和烯烃嵌段共聚物(OBC)等热塑性弹性体为基体的柔性定形相变材料在材料选择、制备工艺、相变性能和柔性性能等方面的最新研究成果,并总结柔性定形相变材料在电子器件热管理与温控热疗/冷疗等领域的应用。最后,对未来柔性定形相变材料发展的研究重点和发展方向进行了展望。

摘要： 为探讨苯乙烯—乙烯/丁烯—苯乙烯共聚物(SEBS)的可熔喷性,对4种不同型号SEBS的切片原料进行了测试分析,筛选出了适合熔喷工艺的SEBS型号,运用正交试验优化工艺参数,并分析了鼓风频率等对非织造布性能的影响。试验结果表明:在挤出频率为2 Hz,接受距离为40 cm,鼓风频率为25 Hz时,SEBS非织造布的性能最好,得到的非织造布弹性回复率达到92%以上,拉伸应变超过700%,制得的弹性熔喷非织造布性能良好。

摘要： 以低密度聚乙烯(LDPE)和热塑性弹性体(TPE)为共混基体,4,4′-氧代双苯磺酰肼(OBSH)为发泡剂,采用熔融共混法制备LDPE/TPE发泡材料。研究了不同用量TPE的加入对LDPE/TPE复合体系的加工流动性、热性能、发泡行为和力学性能的影响。结果表明,TPE的加入能显著提高LDPE/TPE复合体系的熔体流动速率,降低复合体系的相对结晶度。随着TPE的加入,LDPE/TPE发泡体系的拉伸强度、压缩强度、硬度均呈现降低趋势,断裂伸长率、回弹性均呈升高趋势。当TPE用量为30份时,LDPE/TPE发泡体系具有优异的泡孔结构,与纯LDPE发泡体系相比,拉伸强度、硬度和压缩强度分别降低了33.3%、20%和37%,断裂伸长率和回弹率分别提高了38.9%和67.4%。

摘要： 采用硅烷偶联剂对纳米CaCO_(3)进行表面改性,将表面改性CaCO_(3)与热塑性弹性体(TPE)、聚丙烯(PP)熔融共混,制备了PP/TPE/表面改性CaCO_(3)复合材料,表征并研究了其结构与性能。结果表明:加入表面改性CaCO_(3)使复合材料的储能模量、损耗模量和复数黏度增加。表面改性CaCO_(3)含量为6%(w)时复合材料的拉伸强度、弯曲强度和冲击强度均最大,分别为29.85 MPa,25.67 MPa,43.79 kJ/m^(2);与纯PP相比,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和冲击强度分别提高了6.5%,11.5%,3.0%。表面改性CaCO_(3)含量为10%(w)时,终止分解温度从466.9°C增加到473.7°C,分解速率最快时的温度从455.9°C增加到460.5°C,对体系的热解稳定性有一定的改善。

摘要： 通过动态硫化方法制备了高密度聚乙烯(HDPE)与乙烯-辛烯共聚物(POE)热塑性弹性体,将其与POE进行共混,制得了3种不同模量的弹性体。研究了弹性体的模量对高密度聚乙烯(HDPE)共混物结构与性能的影响。结果表明:弹性体的模量越低,对共混物的增韧作用越好,拉伸强度越大,断裂伸长率越高,分散相的粒子尺寸越小。

摘要： 埃万特宣布推出一系列全新的VersaflexTM热塑性弹性体(TPE)材料,专为符合欧洲和北美法规体系关于油脂类食品接触(FFC)制品迁移量测试标准而开发。作为硅橡胶的替代品,Versaflex FFC材料可直接注塑成型包覆到多种工程材料上,无需二次加工工序,既满足产品设计自由度又可提高生产效率。

摘要： 以二水合氯化亚锡为催化剂制备酚醛树脂动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体(TPV),研究酚醛树脂和二水合氯化亚锡用量对EPDM/PP TPV硫化特性的影响以及助交联剂氧化锌和高乙烯基聚丁二烯(HVPBd)在硫化体系中的作用。结果表明:随着酚醛树脂用量的增大,EPDM/PP TPV的t_(90)略有延长;随着二水合氯化亚锡用量的增大和硫化温度的升高,EPDM/PP TPV的t_(90)明显缩短,硫化反应速率常数明显增大,硫化反应活化能先减小后增大;氧化锌和HVPBd可用于控制EPDM交联密度大小,提高EPDM/PP TPV的加工性能及抗压缩永久变形性能。

摘要： 6月16日,中国石化25万吨/年热塑性弹性体项目开工建设。该项目是上海市2022年重大产业项目之一,计划总投资32.7亿元,预计2023年下半年建成投产。项目主体单位为中国石化上海石化和巴陵石化合资注册成立的上海金山巴陵新材料有限公司。项目建设在上海石化所在地上海市金山区,一方面可以充分发挥上海石化的资源优势,依托上海石化原料供应、公用工程共享、环保治理共防、区域服务联动等保障优势,提升产业链整体效益。

摘要： 本文介绍了热塑性弹性体替代传统硫化橡胶生产城市燃气调压器压力传导膜片的加工过程,热塑性弹性体膜片在燃气调压器上实际装机使用情况,热塑性弹性体与硫化橡胶的优缺点比较.

摘要： 介绍了高性能热塑性弹性体(HPTPE)的概念和性能特点,叙述了耐高温、耐油、高阻隔、高绝缘、低压缩永久变形等类型的HPTPE及其应用研究进展情况.

摘要： 本文首先介绍了新能源汽车线缆用热塑性弹性体的市场前景，并研究了其分类相关标准，分析了其技术难点以及解决方案，指出了新能源汽车线缆用热塑性弹性体的发展趋势。

摘要： 本文阐述了碳酸钙在热塑性弹性体中的分散方法，包括预处理、加料顺序、改善工艺、可以适当加一些低分子量的材料或者其他的分散剂增加分散效果。

摘要： 利用转矩流变仪制备了动态硫化乙烯-醋酸乙烯酯共聚物/聚乙烯热塑性弹性体(EVA/PE-TPV)材料,研究了交联剂用量、EVA/PE共混比和剪切速率对TPV材料的动态硫化特性、微观结构以及力学性能的影响,结果表明,动态硫化作用使得EVA/PE共混物的微观结构由双连续相结构转变为分散相粒径为1～2μm的“海-岛”状结构,力学性能有所提高,且随着交联剂用量的增加,交联颗粒的尺寸变小,两相分布更加均匀细腻;随着共混体系中EVA含量的提高,体系的交联速率有所增加,交联颗粒的尺寸变大;适当提高剪切速率可以有效降低交联颗粒的大小,改善其分散效果,同时有利于体系力学性能的提高.

摘要： 概述了无机阻燃剂、膨胀型阻燃剂以及复合阻燃剂等在乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)阻燃应用中的研究进展,指出了其今后的发展方向.乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)是乙烯和醋酸乙烯的共聚热塑性弹性体，通过调节单体的比例，可以得到一系列性能各异的聚合物，广泛应用于电线电缆、薄膜、黏合剂、汽车工业配件等领域，但EVA的氧指数较低，极易燃烧，在燃烧过程中还具有热释放速率大，极易产生熔融滴落和产生大量烟雾等缺点，使得EVA的应用受到限制。因此，如何有效提升EVA的阻燃性，成为需要解决的问题。rn 从无机阻燃剂、膨胀型阻燃剂以及复合阻燃剂等方面概述了EVA阻燃技术的研究进展。目前，最有代表性的无机阻燃剂主要是氢氧化铝和氢氧化镁，它们的优点是无毒、热稳定性好，抑烟，受热情况下放出大量的水，吸收大量的热量，所产生的水蒸气又可稀释可燃性气体的浓度并隔绝空气。在此过程中，还会产生耐水的金属氧化物并形成一层固相的保护层，阻止燃烧反应的继续进行。其缺点是添加量一般较大，与EVA缺乏亲和力，分散性，相容性均较差，故一般采用表面改性以及超细化等方法来增强其与EVA的界面结合力，进而改善其性能。膨胀型阻燃剂(IFR)是将含有碳源、酸源和气源的膨胀型阻燃剂(IFR)与聚合物共混加工，形成阻燃材料。它克服了含卤阻燃剂燃烧烟雾大，多熔滴的缺点和无机阻燃剂由于添加量大对材料力学性能、加工性能所带来的不良影响，成为近年来最为活跃的阻燃研究领域之一。在EVE阻燃改性中，协同阻燃主要通过两种方式实现，一是将这几种含不同阻燃元素的阻燃剂进行复配，共混使用。二是通过化学合成，将多种阻燃元素引入同一分子中，合成新型阻燃剂。

摘要： 本文以三乙氧基氢硅烷和甲基乙烯基硅橡胶作为“壳材”,对氢氧化镁(MH)进行包覆,制备了核-壳型阻燃剂氢氧化镁(MMH),并对其进行了表征.将MMH引入到O-SEBS/PP中制备MMH-O-SEBS/PP复合材料.分析结果表明,氢氧化镁的表面改性没有降低复合材料的阻燃性能,但相比于MH-O-SEBS/PP复合材料,在相同的添加量下,MMH-O-SEBS/PP复合材料的力学性能及耐水性能明显提高,这证明MMH拥有优异的疏水性能,且与O-SEBS/PP基材具有良好的相容性.

摘要： 本文以三乙氧基氢硅烷和甲基乙烯基硅橡胶作为“壳材”,对氢氧化镁(MH)进行包覆,制备了核-壳型阻燃剂氢氧化镁(MMH),并对其进行了表征.将MMH引入到O-SEBS/PP中制备MMH-O-SEBS/PP复合材料.分析结果表明,氢氧化镁的表面改性没有降低复合材料的阻燃性能,但相比于MH-O-SEBS/PP复合材料,在相同的添加量下,MMH-O-SEBS/PP复合材料的力学性能及耐水性能明显提高,这证明MMH拥有优异的疏水性能,且与O-SEBS/PP基材具有良好的相容性.

摘要： 本文以三乙氧基氢硅烷和甲基乙烯基硅橡胶作为“壳材”,对氢氧化镁(MH)进行包覆,制备了核-壳型阻燃剂氢氧化镁(MMH),并对其进行了表征.将MMH引入到O-SEBS/PP中制备MMH-O-SEBS/PP复合材料.分析结果表明,氢氧化镁的表面改性没有降低复合材料的阻燃性能,但相比于MH-O-SEBS/PP复合材料,在相同的添加量下,MMH-O-SEBS/PP复合材料的力学性能及耐水性能明显提高,这证明MMH拥有优异的疏水性能,且与O-SEBS/PP基材具有良好的相容性.

摘要： 本文以三乙氧基氢硅烷和甲基乙烯基硅橡胶作为“壳材”,对氢氧化镁(MH)进行包覆,制备了核-壳型阻燃剂氢氧化镁(MMH),并对其进行了表征.将MMH引入到O-SEBS/PP中制备MMH-O-SEBS/PP复合材料.分析结果表明,氢氧化镁的表面改性没有降低复合材料的阻燃性能,但相比于MH-O-SEBS/PP复合材料,在相同的添加量下,MMH-O-SEBS/PP复合材料的力学性能及耐水性能明显提高,这证明MMH拥有优异的疏水性能,且与O-SEBS/PP基材具有良好的相容性.

摘要： 本发明提供一种由芳香族二羧酸与脂肪族或脂环族二醇构成的聚酯所形成的硬段、和主要由脂肪族聚碳酸酯构成的软段结合而成的热塑性聚酯弹性体，通过使用如下所述的热塑性聚酯弹性体，可以提供兼具出色的耐热性、耐热老化性、耐水性、耐光性以及低温特性等而且嵌段性保持性出色的热塑性聚酯弹性体，即：该热塑性聚酯弹性体使用示差扫描量热仪，以升温速度20°C/分，从室温升温至300°C，在300°C下保持3分钟之后，以降温速度100°C/分降温至室温，重复此循环3次时，第1次测定得到的熔点(Tm1)与第3次测定得到的熔点(Tm3)之间的熔点差(Tm1-Tm3)为0～50°C，而且切断时的抗拉强度为15～100MPa。

摘要： 本发明提供一种由芳香族二羧酸与脂肪族或脂环族二醇构成的聚酯所形成的硬段、和主要由脂肪族聚碳酸酯构成的软段结合而成的热塑性聚酯弹性体，通过使用如下所述的热塑性聚酯弹性体，可以提供兼具出色的耐热性、耐热老化性、耐水性、耐光性以及低温特性等而且嵌段性保持性出色的热塑性聚酯弹性体，即：该热塑性聚酯弹性体使用示差扫描量热仪，以升温速度20°C/分，从室温升温至300°C，在300°C下保持3分钟之后，以降温速度100°C/分降温至室温，重复此循环3次时，第1次测定得到的熔点(Tm1)与第3次测定得到的熔点(Tm3)之间的熔点差(Tm1－Tm3)为0～50°C，而且切断时的抗拉强度为15～100MPa。

摘要： 本发明提供伸长率、强度、和耐磨耗性优异的、特别是耐磨耗性优异的热塑性弹性体(TPE)、特别是聚氨酯系热塑性弹性体(TPU)。本发明提供热塑性弹性体用组合物、以及源自该组合物的热塑性弹性体，该热塑性弹性体用组合物含有：A)热塑性聚氨酯弹性体用组合物，其具有：A1)选自由聚醚多元醇、聚酯多元醇、和聚碳酸酯多元醇组成的组中的至少1种多元醇、A2)二异氰酸酯、和A3)扩链剂；以及B)聚轮烷，其是在环状分子的开口部被直链状分子以穿串状包接而成的准聚轮烷的两端以前述环状分子不会脱离的方式配置封端基从而得到的。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物，其硬度可以借助热塑性塑料和热塑性弹性体(TPE)的经选择的组合进行调节。根据本发明的热塑性弹性体组合物的特征在于非常高的耐热性和耐化学性，同时在10至100 ShA的非常宽的肖氏A硬度范围内的非常好的机械参数。本发明还涉及用于制备热塑性弹性体组合物的方法以及在热塑性弹性体组合物的情况下调节硬度的方法。

摘要： 本发明烯属热塑性弹性体发泡体的密度小于700kg/m

摘要： 本发明涉及由弹性体、非弹性体聚烯烃和聚烯烃嵌段共聚物类热塑性弹性体组成的热塑性弹性体组合物。此外，本发明还涉及由弹性体和用于所述弹性体的交联剂组成的混合物用于制备根据本发明的热塑性弹性体组合物的用途。本发明的另一主题是由非弹性体聚烯烃和聚烯烃嵌段共聚物类热塑性弹性体组成的混合物用于制备根据本发明的热塑性弹性体组合物的用途。此外，本发明涉及根据本发明的热塑性弹性体组合物用于制备具有聚烯烃，尤其是聚丙烯的复合材料的用途。本发明还涉及用于制备根据本发明的热塑性弹性体组合物的方法以及由根据本发明的热塑性弹性体组合物与聚烯烃组成的复合材料(制品)。

摘要： 本发明提供伸长率、强度、和耐磨耗性优异的、特别是耐磨耗性优异的热塑性弹性体(TPE)、特别是聚氨酯系热塑性弹性体(TPU)。本发明提供热塑性弹性体用组合物、以及源自该组合物的热塑性弹性体，该热塑性弹性体用组合物含有：A)热塑性聚氨酯弹性体用组合物，其具有：A1)选自由聚醚多元醇、聚酯多元醇、和聚碳酸酯多元醇组成的组中的至少1种多元醇、A2)二异氰酸酯、和A3)扩链剂；以及B)聚轮烷，其是在环状分子的开口部被直链状分子以穿串状包接而成的准聚轮烷的两端以前述环状分子不会脱离的方式配置封端基从而得到的。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物，其硬度可以借助热塑性塑料和热塑性弹性体(TPE)的经选择的组合进行调节。根据本发明的热塑性弹性体组合物的特征在于非常高的耐热性和耐化学性，同时在10至100 ShA的非常宽的肖氏A硬度范围内的非常好的机械参数。本发明还涉及用于制备热塑性弹性体组合物的方法以及在热塑性弹性体组合物的情况下调节硬度的方法。

摘要： 本发明为将下述成分(A)41～70质量份、成分(B)0～54质量份和成分(C)5～59质量份(其中，成分(A)、(B)和(C)的含量的合计为100质量份)在交联剂的存在下动态地进行热处理而得的热塑性弹性体组合物。成分(A)：按照ISO1133测定得到的230°C，载荷2.16kg时的熔体流动速率为20g/10min以上的丙烯系嵌段共聚物。成分(B)：包含由乙烯衍生的结构单元、由碳原子数3～20的α‑烯烃衍生的结构单元以及由非共轭多烯衍生的结构单元的乙烯‑α‑烯烃‑非共轭多烯共聚物。成分(C)：按照ISO1133测定得到的190°C，载荷2.16kg时的熔体流动速率为5g/10min以下的、包含由乙烯衍生的结构单元以及由碳原子数4～20的α‑烯烃衍生的结构单元的乙烯‑α‑烯烃共聚物。本发明的热塑性弹性体组合物的弯曲弹性、低温耐冲击性和外观优异，特别是成型非涂装的安全气囊罩时，能够抑制撕裂线的光泽，能够实现良好的外观。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物发泡体的制造方法以及发泡注射成型用热塑性弹性体组合物。热塑性弹性体组合物发泡体的制造方法包含：将下述的热塑性弹性体组合物和发泡剂通过注射成型机注射至注射成型用模具的模腔的工序，所述热塑性弹性体组合物含有下述成分(A)、成分(B)和成分(C)，且相对于成分(A)100重量份，成分(B)的含量为5～150重量份、成分(C)的含量为5～300重量份；注射结束后保持4秒以上的工序；以及通过将模腔壁面移动至预设的位置来扩大模腔容积的工序。(A)：嵌段共聚物的氢化物，该嵌段共聚物的氢化物含有由基于芳香族乙烯基化合物的单体单元构成的嵌段和由基于共轭二烯化合物的单体单元构成的嵌段，(B)：丙烯类树脂，(C)：矿物油。