非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层及其制备方法和刀具

摘要

本发明涉及超硬涂层技术领域，公开了一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层及其制备方法和刀具。所述刀具涂层包括先后逐层沉积在刀具基体材料上的过渡层和DLC(sp3梯度层)，所述过渡层中含有Cr和C元素，其中，所述元素Cr和C的含量分别梯度设置，DLC中sp3梯度设置。其中，DLC(sp3梯度层)内应力较低，韧性增强，有止裂效果，同时涂层具备高硬度，达到超硬涂层的硬度值，并且具备较好的热稳定性和化学稳定性；Cr/C梯度过渡层有效增强了过渡层纯Cr与上层DLC的结合强度，组织呈现非晶C包裹纳米晶CrC的纳米复合结构，硬度提高的同时大大增加了涂层的韧性；由于纯Cr过渡层作为结合层和Cr/C过渡层的存在，涂层的膜基结合强度较高，在加工过程中不易发生涂层剥落。

说明书

技术领域

本发明涉及刀具超硬涂层材料技术领域，特别是涉及一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层及其制备方法和刀具。

背景技术

钛及钛合金具有比强度高、抗蚀性好、高热强性和良好的生物相容性的优点，广泛用于航空航天、生物医学和海洋船舶领域，被誉为“太空金属”、“全能金属”、“海洋金属”。

但钛合金的切削加工是难以实现的。其弹性模量较小，仅为钢的1/2，刚性较差，容易发生变形，其热导率小(7.955W/(mK))，仅为钢的1/5。在切削时，TC4内部积累的热量无法向外界散出，导致刀刃会承受大量热量，温度升高很快，缩短刀具使用时间，使刀具磨损严重。由于钛合金切削加工中存在的难点和局限，因此需要选择导热系数大、散热性好和化学性能稳定的刀具材料。业内公认最适合加工钛合金，且效果最好的切削刀具是金刚石刀具，但由于金刚石刀具价格昂贵。目前硬质合金涂层刀具作为切削钛合金的切削刀具仍然占据着加工市场的主要地位。硬质合金涂层刀具中类金刚石膜层(DLC)具有摩擦系数低、硬度高、弹性模量大、热导率高、热膨胀系数小、化学稳定性好的特点，在刀具切削中可以延长刀具使用寿命，大大提高被加工材料表面质量。

因此，需要开发一种新的非晶梯度结构超硬刀具涂层材料，对进一步提升刀具涂层的强度、韧性、耐热性及膜基结合强度有重要意义。

发明内容

本发明要解决的技术问题是：现有的金刚石刀具价格昂贵，改进的硬质合金涂层刀具的强度达不到使用要求。

为了解决上述技术问题，本发明提供了一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层，包括先后逐层沉积在刀具基体材料上的过渡层和DLC(sp

优选的，所述过渡层包括纯Cr过渡层和设于纯Cr过渡层之上的Cr/C梯度过渡层，所述Cr/C梯度过渡层中自所述纯Cr过渡层至所述DLC层的方向Cr含量逐渐减少，C含量逐渐增加，DLC中sp

优选的，按重量份数计，所述Cr/C梯度过渡层的组成组分中，Cr含量由100份逐渐下降至50份，C含量由0份逐渐增加至50份，所述DLC中，sp

优选的，所述纯Cr过渡层的厚度为80～100nm，所述Cr/C梯度过渡层厚度为150～200nm，DLC(sp

优选的，所述Cr/C梯度过渡层与所述纯Cr过渡层的厚度比为1.5～2。

优选的，所述起始过渡层的厚度为0.23～0.35μm。

优选的，所述涂层总厚度为1.73～2.55μm。

本发明还提供所述非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层的制备方法，按照以下步骤进行；

S1、预处理：对刀具基体表面进行喷砂清洗，去除表面油污、氧化层及其他附着物，再对刀具进行酸洗，这一步主要是为了提高涂层与基体之间的结合强度；

S2、溅射清洗：利用靶材溅射出的离子对机体表面进行溅射清洗，处理室内压力10

S3、沉积纯Cr过渡层：利用物理气相沉积法沉积纯Cr过渡层，只开启Cr靶，沉积时间为10～20Ah，基体偏压为80～120V，电流为80～130A，温度为210～235℃，优选为220℃；

S4、沉积Cr/C过渡层：利用物理气相沉积法沉积Cr/C过渡层，同时开启Cr靶和石墨靶，充入气体为Ar，沉积时间为20～30Ah，Cr靶材电流变化情况为：130A沉积5Ah，110A沉积5Ah，90A沉积5～10Ah,80A沉积5～10Ah，通过控制Cr靶的电流逐渐减小来改变Cr含量的变化；石墨靶电流恒为55A，沉积20～30Ah，基体偏压为80～120V，温度为90～110℃，优选为100℃。C含量的变化是通过增加Cr含量来相对减小的；

S5、沉积DLC(sp

S6、冷却：冷却0.5～1.2小时，镀膜完成。

优选的，所述Cr靶的纯度为99.99r，所述石墨靶的纯度为99.99,可根据组分需求于市场订制。根据组分需求，由靶材厂家制作粉末冶金靶材。

优选的，所述涂层溅射设备采用的工具架为三轴旋转，转速为4r/min，采用三轴旋转视为了刀具工件在镀膜过程中能够均匀沉积涂层，保证涂覆膜层的厚度一致，采用该转速是为了保证旋转稳定。

本发明提供一种刀具，包括刀具基体，所述刀具基体按重量份数计，由90～92份WC、8～10份Co制成，所述刀具基体上涂覆有所述非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层。

与现有技术相比，本发明具有以下优点：

1、本发明的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层中，DLC(sp

2、本发明的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层中，Cr/C梯度过渡层有效增强了打的层纯Cr与上层DLC的结合强度，组织呈现非晶C包裹纳米晶CrC的纳米复合结构，硬度提高的同时大大增加了涂层的韧性；另外由于纯Cr过渡层作为结合层和Cr/C过渡层的存在，涂层的膜基结合强度较高，在切削加工过程中不易发生涂层剥落。

3、本发明的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层的制备方法，能够制备出非晶梯度结构超硬刀具涂层，使刀具具有良好的导热性和硬度。

附图说明

图1是本发明所述的刀具涂层的结构示意图，图中，1、纯Cr过渡层；2、Cr/C梯度过渡层；3、DLC(sp

图2是本发明实施例1中Cr/C梯度过渡层的衍射图，图中衍射斑点有两个亮斑，表示仅有很少晶体存在，环绕两个亮斑的宽阔圆环表示的非晶结构。

图3是本发明实施例1中Cr/C梯度过渡层的电镜透射图，图中的原子排列混乱，说明非晶结构占比较大。

具体实施方式

下面结合附图和实施例，对本发明的技术方案进行清楚、完整的描述，显然，所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明的保护范围。

以下实施例中，所述Cr靶材和石墨靶均为市场订制，由靶材厂家根据粉末冶金的方法制备的靶材，且均采用瑞士的OerlikonBalzersDomino.mini设备进行制备，所述工具架为三轴旋转，转速为4r/min。本发明的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层如图1所示。

实施例1：本实施例提供一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层，采用PVD沉积的方法在刀具集体上沉积2.5μm厚的涂层。刀具基体组成为92份WC粉末和8份Co。所述涂层由依次沉积在刀具基体材料上的纯Cr过渡层、Cr/C过渡层、DLC(sp

实施例2：本实施例提供一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层，采用PVD沉积的方法在刀具集体上沉积2.08μm厚的涂层。刀具基体由92份WC粉末和8份Co烧结而成。所述涂层由依次沉积在刀具基体材料上的纯Cr过渡层、Cr/C过渡层、DLC(sp

实施例3：本实施例提供一种非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层，采用PVD沉积的方法在刀具集体上沉积2.7μm厚的涂层。刀具基体由92份WC粉末和8份Co烧结而成。所述涂层由依次沉积在刀具基体材料上的纯Cr过渡层、Cr/C过渡层、DLC(sp

本还提供所述非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层的制备方法，按照以下步骤进行；

S1、预处理：对刀具基体表面进行喷砂清洗，去除表面油污、氧化层及其他附着物，再对刀具进行酸洗，以提高过渡层涂层与刀具基体之间的结合强度；酸洗时采用的是Caro’s酸蚀剂进行酸洗，该酸蚀剂是由硫酸和过氧化氢按照体积比1：10混合而成。

S2、溅射清洗：利用靶材溅射出的离子对机体表面进行溅射清洗，处理室内压力6.5×10

S3、沉积纯Cr过渡层：利用物理气相沉积法沉积纯Cr过渡层，只开启Cr靶，沉积时间为10Ah，基体偏压为100V，电流为130A，温度为220℃；

S4、沉积Cr/C过渡层：利用物理气相沉积法沉积Cr/C过渡层，同时开启Cr靶和石墨靶，充入气体为Ar，沉积时间为30Ah，Cr靶材电流变化情况为：130A沉积5Ah，110A沉积5Ah，90A沉积5～10Ah,80A沉积5～10Ah；石墨靶电流恒为55A，沉积30Ah，基体偏压为120V，温度为100℃；

S5、沉积DLC(sp

S6、冷却：冷却1小时，镀膜完成。

对比例：本对比例选用的是由市面上购买的YG10牌号的毛坯，然后自行加工得到的刀片。

提供一种刀具，包括刀具基体，所述刀具基体按重量份数计，由90～92份WC、8～10份Co制成，所述刀具基体上分别沉积实施例1至3制备的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层。具体的，制备所述刀具涂层所使用的Cr靶的纯度为99.99，石墨靶的纯度为99.99。

然后将实施例1至3制备涂层的刀具和对比例的刀片进行以下性能测试，并将测试数据结果记录于表1中。

硬度测试：采用Wilson 400型显微维氏硬度计进行测试，测试载荷为0.05N，载荷保持时间为15s，尽量保证压头深度不超过涂层厚度的1/10－1/7，减少由于压头压入过深而受到基体硬度的影响所造成的误差。测试20个结果，取平均值。

膜基结合强度测试：采用划痕法对膜基结合强度进行测试，使用设备为瑞士CSM生产的MST型纳米划痕仪。金刚石划痕针头曲率半径100μm，在声发射模式下，采用多点测量求平均值的方法对涂层的结合力进行测试。取10个测试结果，计算平均值。

断裂韧性测试：

耐热性测试：将涂层置于800℃环境下保温6h，取出冷却后对其硬度和增重情况进行测试。判断硬度低于测试前测量值的80％为失效(耐热性不符合要求)。结果证明实施例1至3刀具涂层的热稳定温度可达800℃。

表1：实施例1至3和对比例刀片的性能对比表

通过试验证明：本发明的非晶梯度结构超硬刀具涂层，DLC(sp3梯度层)明显降低涂层内应力，改善涂层的韧性，使涂层的强度和基体的韧性相结合，在铣削加工过程中很好的避免了涂层的剥落磨损，提高刀具材料使用寿命，耐热性也符合要求，在800℃的温度下仍能保持稳定。Cr金属结合层和Cr/C过渡层能够很好的增强涂层与基体间的结合强度，达到78～88N；涂层中的非晶结构令涂层的硬度和耐磨性有了明显提高，硬度提高约2.8～3.1倍。

将沉积了所述涂层的刀具和对比例的刀片用于切削铝硅合金，铣削参数为：铣削速度v＝200m/min，转速n＝10616r/min，每齿进给量f＝0.05mm/z，铣削深度a

表2：涂覆有本发明的DLC刀具涂层的刀具与普通刀片的性能对比表

测量结果如表2所示，采用具有本发明的非晶梯度结构超硬DLC刀具涂层的刀具切削工件表面精度较普通刀片(即YG10牌号毛坯自行加工的刀片)提高了50％，表面粗糙度降低了30％，加工效率提高了50％，刀片寿命是普通刀片的7倍。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和替换，这些改进和替换也应视为本发明的保护范围。