一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法

摘要

本发明公开了一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法，所述方法包括以下步骤：（1）加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在750～780℃，停留时间为1～2min；（2）均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在750～780℃，停留时间为1～2min；（3）缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在660～700℃，缓冷段冷却速度控制在10～20℃/s；（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在80～120m/min。本发明通过调整显微组织相变程度，进而对力学性能均匀性进行改善，缩小了局部性能波动范围，可以有效提高带钢长度方向上力学性能稳定性。

说明书

技术领域

本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法。

背景技术

连续热镀锌产线生产780MPa级超高强双相钢带时，受加热炉温度波动影响，钢卷局部力学性能波动范围较大，整卷带钢带头、带中、带尾性能差异有时高达40MPa以上。钢卷长度方向上力学性能差异不仅影响产品质量评价客观性，而且对下游客户使用产生影响。针对这种现象，以往多通过稳定加热炉均热段温度的方法来改善，但是效果往往不太明显，而且具有显著的滞后性。

通过研究缓冷段温度控制对显微组织相变、力学性能改善的影响，进而对镀锌双相钢力学性能进行分析，开发一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法具有重要的经济效益和社会效益。

发明内容

本发明要解决的技术问题是提供一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法。该发明通过综合匹配加热二段、均热段、缓冷段温度的方法，调整显微组织相变程度，改善了780MPa级镀锌双相钢钢卷长度方向上局部力学性能的波动，提高带钢整卷力学性能稳定性。

为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：一种提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法，所述方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在750～780℃，带钢在加热二段的停留时间为1～2min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在750～780℃，带钢在均热段的停留时间为1～2min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在660～700℃，缓冷段冷却速度控制在10～20℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在80～120m/min。

本发明所述镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.07～0.10%、Si≤0.12%、Mn：1.70～2.10%、S≤0.012%、P≤0.020%、Cr：0.20～0.35%、N≤0.0070%、Nb：0.013～0.030%、Ti：0.010～0.025%、Mo：0.15～0.25%、B：0.0010～0.0025%，其余为Fe和不可避免的杂质。

本发明所述镀锌双相钢C含量控制目标为0.08%，钢卷C含量每降低0.01%，加热二段和均热段温度提高10℃；钢卷C含量每提高0.01%，加热二段和均热段温度降低10℃；温度调整以高温计测量温度为基准，温度调整范围在750～780℃范围内。

本发明所述加热二段和均热段目标温度均为765～775℃。

本发明所述带钢出缓冷段目标温度为675～685℃。

本发明所述加热二段目标温度波动在±10℃时，均热段、缓冷段出口温度不做调整。

本发明所述缓冷温度初始值设定690℃，均热段的带钢实际温度比目标温度高5～10℃时，带钢在缓冷出口的温度比目标温度降低10℃。

本发明所述缓冷温度初始值设定690℃，均热段的带钢实际温度比目标温度低5～10℃时，带钢在缓冷出口的温度比目标温度提高10℃。

本发明所述方法生产的780MPa级镀锌双相钢屈服强度为450～500MPa，抗拉强度为790～850MPa。

本发明所述方法生产的780MPa级镀锌双相钢规格为：厚度0.8～2.5mm，宽度350～850mm，长度800～1200m。

采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明利用加热二段、均热段、缓冷段温度控制对显微组织相变、力学性能改善的影响，通过综合匹配加热二段、均热段、缓冷段温度的方法，调整显微组织相变程度，进而对力学性能均匀性进行改善，缩小了局部性能波动范围，可以有效提高带钢长度方向上力学性能稳定性，减少780MPa级镀锌双相钢钢卷长度方向上的局部性能波动，整卷带钢带头、带中、带尾屈服强度波动范围≤15MPa、抗拉强度波动范围≤20MPa。2、本发明生产的780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度为450～500MPa，抗拉强度为790～850MPa。

附图说明

图1为780MPa级镀锌双相钢连续退火关键工序示意图；

其中，1-加热二段，2-均热段，3-缓冷段。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细地说明。

实施例1

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表9，规格为：厚度1.8mm，宽度1300mm，长度1200m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在765℃，带钢在加热二段的停留时间为1.2min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在775℃，带钢在均热段的停留时间为1.5min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在685℃，缓冷段冷却速度控制在18℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在95m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度480MPa，抗拉强度820MPa,头、中、尾性能波动如表1所示。

表1. 带钢力学性能

实施例2

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度1.2mm，宽度1200mm，长度1050m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在775℃，带钢在加热二段的停留时间为1.4min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在765℃，带钢在均热段的停留时间为1.7min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在675℃，缓冷段冷却速度控制在15℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在108m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度495MPa，抗拉强度830MPa，头、中、尾性能波动如表2所示。

表2. 带钢力学性能

实施例3

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度2.0mm，宽度1300mm，长度1050m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在780℃，带钢在加热二段的停留时间为1.3min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在780℃，带钢在均热段的停留时间为1.1min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在665℃，缓冷段冷却速度控制在12℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在85m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度460MPa，抗拉强度810MPa，头、中、尾性能波动如表3所示。

表3. 带钢力学性能

实施例4

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度1.5mm，宽度1150mm，长度900m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在760℃，带钢在加热二段的停留时间为1.8min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在762℃，带钢在均热段的停留时间为1.7min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在690℃，缓冷段冷却速度控制在16℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在105m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度455MPa，抗拉强度796MPa，头、中、尾性能波动如表4所示。

表4. 带钢力学性能

实施例5

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度2.0mm，宽度1200mm，长度1100m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在750℃，带钢在加热二段的停留时间为1.9min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在750℃，带钢在均热段的停留时间为1.3min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在700℃，缓冷段冷却速度控制在17℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在115m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度470MPa，抗拉强度815MPa，头、中、尾性能波动如表5所示。

表5. 带钢力学性能

实施例6

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度1.0mm，宽度1000mm，长度1000m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在778℃，带钢在加热二段的停留时间为1.1min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在777℃，带钢在均热段的停留时间为1.6min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在660℃，缓冷段冷却速度控制在11℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在112m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度493MPa，抗拉强度827MPa，头、中、尾性能波动如表6所示。

表6. 带钢力学性能

实施例7

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度2.5mm，宽度1350mm，长度1200m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在770℃，带钢在加热二段的停留时间为1.0min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在768℃，带钢在均热段的停留时间为2.0min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在682℃，缓冷段冷却速度控制在10℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在120m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度469MPa，抗拉强度817MPa，头、中、尾性能波动如表7所示。

表7. 带钢力学性能

实施例8

本实施例780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1，规格为：厚度0.8mm，宽度850mm，长度800m。

提高780MPa级镀锌双相钢性能均匀性的方法包括以下步骤：

（1）连续退火炉加热二段温度控制：带钢在加热二段温度控制在767℃，带钢在加热二段的停留时间为2.0min；

（2）连续退火炉均热段温度控制：带钢在均热段温度控制在772℃，带钢在均热段的停留时间为1.0min；

（3）连续退火炉缓冷段出口温度控制：缓冷段出口温度控制在682℃，缓冷段冷却速度控制在20℃/s；

（4）带钢在连续退火炉内速度控制：带钢在连续退火炉内速度控制在80m/min。

本实施例780MPa级镀锌双相钢性能：屈服强度479MPa，抗拉强度822MPa，头、中、尾性能波动如表8所示。

表8. 带钢力学性能

表9 实施例1-8 780MPa级镀锌双相钢化学成分组成及其质量百分含量（%）

表9中成分余量为Fe和不可避免的杂质。

以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。