一种粘性流体流变试验系统测试流体流变参数的方法

摘要

本发明公开一种粘性流体流变试验系统测试流体流变参数的方法，其中，试验系统包括皮带输送机、滑槽、激光发射器、挡板、第一滑轨、高速摄像机、支架和第三滑轨；测试方法包括：(1)将流体往挡板方向传送，流体在挡板作用下形成固定形态的堆积区域；(2)对粘性流体运动的最高势面发射激光，并捕捉到最高势面的剖面不同时刻的流体运动影像；(3)根据流体运动影像得到粘性流体流动的高度H；(4)分别确定u

说明书

技术领域

本发明涉及一种测试方法，具体涉及的是一种粘性流体流变试验系统测试流体流变参数的方法。

背景技术

粘性流体的流变参数是反映流体流动规律研究的重大内容。通过对粘性流体的流变参数的测定可以获得物料的流变学表征，指导工程流变学研究与设计，检验和反正流变本构模型。现有的粘性流体参数测量仪器按照原理可以主要分为：旋转流变仪、毛细管流变仪、转矩流变仪和界面流变仪。然而，上述的常规流变仪在测定粘性流体时，对粘性流体粒径要求严格，不能获得流体全粒径流变曲线，所允许的最大测量粒径不超过2mm的粘性流体。

同时，现有的流变仪在岩土工程中的运用存在的主要技术缺陷包括：

(1)毛细管粘度计。其主要原理是保持柱塞恒压或者恒速前进，测得毛细出口处流体的出口速度或者压力，从而根据流体的本构模型，获得流体的流变参数。但样本在柱塞压力作用下破坏较大且实验对样品粒径要求非常小，难以模拟粘性流体的流动规律。

(2)旋转流变仪。其是依靠旋转运动来产生剪切从而快速确定流变参数，但是旋转流变仪只能应用于较小剪切速度的流变分析，在多相体系中，会由于分散相粒子的尺寸与板的距离太近而出现较大误差。

(3)界面流变仪。其是根据流体在平面上通过震荡或者旋转运动产生剪切来研究流体的运动规律，由于平板式或锥板式流变仪、圆筒流变仪在试验过程中容易出现圆柱面的滑移效应，因而会影响到试验的精度，此外，现有大型的平板式或锥板式流变仪也只能测量粒径20mm左右的粘性流体的流变参数。

(4)R/S流变测试仪。其可以进行复杂的流变分析，其主要的型号有锥/板型、同轴圆柱型和软固体测试仪。R/S流变仪流变参数测试原理仍然是基于常规的流变仪原理，其主要特点是可以双重控制剪切应力和剪切率，可以快速连接转子系统，并快速对流体多种流变特性进行分析。然而，R/S流变仪的试验尺寸较小，仅适用于胶粘剂等浆体或膏体材料，并不适用于流体尤其是粒径较粗流体的流变分析。

而目前，由Phillips开发的大型椎板流变仪测试的最大粒径为35mm粘性流体，由Coussot等开发的大型同心圆筒流变仪测试的最大粒径为20mm粘性流体，王裕宜等开发的大型平板流变仪测试了最大粒径为15mm的泥石流体，这些测量结果能加深对粘性流体宏观流变特性的认识，但由于测量过程中的沉降、不均匀剪切等因素的影响，测量结果重复性较差，且大型流变仪造价成本高拆卸组装困难，不具备好的灵活性。

发明内容

针对上述现有技术的不足，本发明提供了一种粘性流体流变试验系统测试流体流变参数的方法，能够灵活针对粘性流体的流变特征进行模拟试验，并测试得到粘性流体的流变参数，从而对粘性流体进行准确的流变分析。

为实现上述目的，本发明采用的技术方案如下：

一种粘性流体流变试验系统测试流体流变参数的方法，所述的粘性流体流变试验系统包括皮带输送机、滑槽、激光发射器、挡板、第一滑轨、高速摄像机、支架和第三滑轨；

所述皮带输送机设置在支架上，所述滑槽设置在皮带输送机上，且其上设有可以控制滑槽坡度的滑槽旋钮，该滑槽用于放置粘性流体，并通过坡度调整来控制粘性流体的剪切力，所述激光发射器通过激光发射器安装支架安装在滑槽正上方中间位置，用于向滑槽中的粘性流体发射激光，所述第三滑轨安装在皮带传送机上，并与激光发射器安装支架连接，用于实现激光发射器位置的调整，所述挡板设置在支架上，并位于滑槽的一端，所述第一滑轨位于皮带传送机旁，所述高速摄像机安装在该第一滑轨上，并可沿第一滑轨移动，用于从侧面对准滑槽中的流体流动最高势面，并与粘性流体反射的激光相对应，从而捕捉到粘性流体最高势面的剖面不同时刻的流体运动影像；

所述的测试流体流变参数的方法则包括以下步骤：

(1)将粘性流体放置在滑槽中，然后利用皮带输送机将流体往挡板方向传送；

(2)循环步骤(1)，实现粘性流体的连续传送，然后在挡板作用下于滑槽中形成固定形态的堆积区域；

(3)利用激光发射器对粘性流体运动的最高势面发射激光，激光反射后经由高速摄像机捕捉到最高势面的剖面不同时刻的流体运动影像；

(4)根据高速摄像机捕捉到的流体运动影像，得到粘性流体流动的高度H；

(5)定义在皮带输送机输送带上的高度H为0，并且向上和与皮带输送机的输送带方向相反的方向为正，然后分别测得皮带输送机的运动速度为u_b、皮带输送机的坡度为α、高速摄像机捕捉到的最高势面的剖面的粘性流体密度为ρ、剪切应变层的厚度为H_p、与该剪切应变层对应的流动速度为u_p，并按照z₀＝H-H_p计算该剪切应变层对应的液面高度，按照H_a＝1/2z₀计算剪切应变层中间液面的高度，然后测得剪切应变层中间液面的速度为u_a；

(6)按照下列公式计算流体的屈服应力：

τ_c＝ρg>p)

式中，g为重力加速度；

(7)按照下列公式计算流体的流态性能指数：

(8)按照下列公式计算流体的塑性粘度系数：

θ＝α②

至此，即可获得粘性流体的流变参数τ_c、K、n。

进一步地，所述的粘性流体流变试验系统还包括设置在支架上的第二滑轨，以及同时与该第二滑轨和滑槽侧壁连接、用于在第二滑轨上移动从而调整滑槽整体宽度的连杆。

与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：

(1)本发明通过设计全新的试验系统，利用皮带输送机和可移动的激光发射器+高速摄像机，可以测得滑槽内任意一处截面流体的速度分布；同时，依靠滑槽坡度的改变，并配合皮带输送机的传送，可以实现流体流动形态的控制，从而不仅实现了流体三维流动特性的观察，而且在配合本发明设计的τ_c＝ρg>p)、三个公式后，可以计算获得相应的流体流变参数，进而分析出粘性流体的流变特性。因此，本发明不仅测试灵活性强、测试结果误差率小，而且适用于粒径较粗流体的流变分析。

(2)本发明试验系统利用设置的第二滑轨和连杆，可实现滑槽整体宽度的调整，从而控制试验流体材料的用量，并且还可以研究流体流动范围尺寸对流变特性的影响，如此一来，本发明在测试粘性流体的过程中，不仅操作灵活，而且能够充分测试流体在多种情况下的流变特性，且试验结果准确、试验效率高。

(3)本发明设计巧妙、流程合理、构思严谨、实用性强，能准确反映出粘性流体的流变特征，从而为满足实际工程需要提供了保障。因此，本发明具有非常高的实用价值和推广价值。

附图说明

图1为本发明所述的粘性流体流变试验系统的结构示意图。

图2为本发明-实例中流体剖面的速度分布示意图。

其中，附图标记对应的名称为：

1-皮带输送机，2-滑槽旋钮，3-连杆，4-滑槽，5-激光发射器，6-激光发射器安装支架，7-挡板，8-第二滑轨，9-第一滑轨，10-高速摄像机，11-支架，12-第三滑轨。

具体实施方式

下面结合附图说明和实施例对本发明作进一步说明，本发明的方式包括但不仅限于以下实施例。

本发明提供了一种测试粘性流体流变参数的方法，该方法需配合申请人自行设计的一套试验系统一起使用。如图1所示，本发明所述的试验系统，其包括皮带输送机1、连杆3、滑槽4、激光发射器5、挡板7、第二滑轨8、第一滑轨9、高速摄像机10、支架11和第三滑轨12。

所述的皮带输送机1设置在支架11上，用于将粘性流体往挡板7设置方向传送。所述的滑槽4设置在皮带输送机1上，且其上设有可以控制滑槽坡度的滑槽旋钮2。滑槽4用于放置粘性流体，并通过坡度调整来控制粘性流体的剪切力。所述的激光发射器5通过激光发射器安装支架6安装在滑槽4正上方中间位置，用于向滑槽4中的粘性流体发射激光。而所述的第二滑轨8设置在支架11上，所述的连杆3同时与第二滑轨8和滑槽4侧壁连接，用于在第二滑轨8上移动，从而调整滑槽4的整体宽度。

所述的第三滑轨12安装在皮带输送机1上，并与激光发射器安装支架6连接，用于实现激光发射器5位置的调整。所述的挡板7设置在支架上，并位于滑槽4的一端，用于限制粘性流体的运动，使之形成一定形态的流通区域。所述的第一滑轨9位于皮带输送机1旁，所述的高速摄像机10安装在该第一滑轨9上，并可沿其移动，从而在侧面对准滑槽4中的流体流动最高势面，以便与粘性流体反射的激光相对应，从而捕捉粘性流体最高势面的剖面不同时刻的流体运动影像。

下面介绍本发明的测试过程：

首先，将粘性流体放置在滑槽中，然后利用皮带输送机将流体连续往挡板方向传送。由于挡板的限制，流体的运动最后会于滑槽中形成固定形态的堆积区域。

接着，利用激光发射器对粘性流体运动的最高势面发射激光，激光反射后经由高速摄像机捕捉到最高势面的剖面不同时刻的流体运动影像。根据高速摄像机捕捉到的流体运动影像，得到粘性流体流动的高度H。在试验的过程中，还需测得如下参数：

(1)皮带输送机的运动速度u_b，并定义与皮带输送机的输送带方向相反为正，且在皮带输送机输送带上的高度H为0，并定义向上方向为正；

(2)皮带输送机的坡度α；

(3)高速摄像机捕捉到的最高势面的剖面的粘性流体密度ρ；

(4)剪切应变层的厚度H_p、与该剪切应变层对应的流动速度u_p，然后计算与该剪切应变层对应的液面高度z₀＝H-H_p以及剪切应变层中间液面的高度H_a＝1/2z₀，并测得与剪切应变层中间液面对应的速度u_a。

上述所有参数的单位均为SI国际标准单位。获得上述参数后，按照下列公式计算流体的屈服应力：

τ_c＝ρg>p)

式中，g为重力加速度；

而后，按照下列公式计算流体的流态性能指数：

再接着，按照下列公式计算流体的塑性粘度系数：

θ＝α②

至此，即可获得流体的流变参数τ_c、K、n。然后复位高速摄像机和激光发射器，准备下一次试验。

上述τ_c、K、n的计算公式，其推导过程如下：

首先，随着皮带输送机的运转，流体中剪切应力会克服重力保持一定的流动形态，最终堆积在挡板附近，因此，流体中的不同液面高度的屈服应力τ可以表示为：

τ(z)＝ρg(H-z)sinα

而根据Herschel-Bulkley模型的表达式：(为剪切速率，s^-1)可知，在剪切应变层和有剪切应变层过渡面的屈服应力为材料的屈服应力，该屈服应力即等于此处液面的重力，因此，可以得到τ_c的计算公式为：

τ_c＝ρg>p)。

接着，对Herschel-Bulkley模型的表达式进行直接积分，再由边界条件u(0)＝-u_b可以得到流体不同液面高度的速度u的表达式为：

①式中，由于z₀＝H-H_p，因此，u₀可以表示为：

根据边界条件u(H_p)＝u_p和②式联立可得：

根据测量的u(H_a)＝u_a和②式联立可得：

由于u_p、H和H_p均已知，因而在③式和④式中只有K和n两个未知数。联立式③式和④就可以求得K和n两个未知数，即：

解得：

进而得到：

下面以一个实例来对本发明的计算过程进行说明。

确定试验滑槽的倾角α为22°，皮带输送机输送带的传送速度u_b为0.04552m/s。流体的密度ρ为1000kg/m³，高速摄像机监测得到的图像经过图像处理得到流体剖面的速度分布如图2所示，其中流体最高势面剖面的高度H为0.01m，有剪切应变和无剪切应变过渡面的速度u_p为0.01035m/s，对应的液面高度z₀为0.0076m，有剪切应变层剖面中点液面的速度u_a为0.0051616m/s，对应的液面高度H_a为0.0038m。

根据公式计算得出流变参数τ_c、K、n的值分别为：

τ_c＝ρg>p)＝1000×9.8×sin>

下表为本发明与现有技术测得的流变参数τ_c、K、n数值对比：

测试方法τ_c(pa)Kn本发明6.167.46210.4037毛细管流变仪4.025.25410.3256R/S流变仪5.196.31260.3674锥板流变仪5.996.62860.3791圆筒流变仪6.147.45990.4025

目前，行业内普遍公认的测量粘性流体流变参数最为准确的是采用圆筒流变仪(由Coussot等开发)所进行的测量，而由上表不难看出，本发明测得的流变参数与圆筒流变仪测得的参数最为接近，因此，本发明测得的流变参数，准确度非常高，但是相比现有的圆筒流变仪来说，除了测量数据准确外，本发明还具有试验系统结构简单、组装方便、成本低廉、测量重复性和灵活性好的优势。

本发明通过设计一种专用于粘性流体流变试验的系统和测试方法，相比现有设备和测试方式来说，其很好地实现了粘性流体运动的模拟及其流变特性、特别是粒径较粗流体流变特性的分析。而之所以获得如此效果，原因在于本发明并不采用与常规流变仪采用的旋转震荡等方式使流体产生剪切，而是通过流体在皮带输送机上的自由表面运动使流体产生剪切，然后利用激光发射器+高速摄相机可以测得任意一处截面流体的速度分布，进而根据相应的计算获得流体的流变参数。本发明所得的测试结果并不依靠一个面或者一个点的受力或者速度分布，而是通过综合分析整个流动区域的速度分布和剪切应力来求得流变参数。因此本发明不但可以测得粗粒径粘性流体的流变参数，而且不会对样品结构造成破坏，其分析结果误差非常小，非常有利于实际工程中对粘性流体流变特性的研究。因此，本发明相比现有技术来说，技术进步十分明显，其具有突出的实质性特点和显著的进步。

上述实施例仅为本发明的优选实施方式之一，不应当用于限制本发明的保护范围，凡在本发明的主体设计思想和精神上作出的毫无实质意义的改动或润色，其所解决的技术问题仍然与本发明一致的，均应当包含在本发明的保护范围之内。