含有丁烯聚合物的多组分聚合物纤维和由此制得的非织造纺织物和用品

摘要

包含一种由丁烯聚合物、除丁烯以外的聚烯烃以及最多10％重量呈聚合物形式的乙烯组成的聚合物共混物的多组分聚合物纤维。该共混物在多组分纤维的一侧或皮层。公开了用这种纤维制作的织物，它具有提高的柔软性。也公开了包含将上述织物粘结到内熔喷层两侧得到的复合材料以及用这种织物制作的服装和其它用品。

说明书

技术领域

本发明一般地讲涉及聚合物短纤维和长丝以及由聚合物短纤维和长丝制成的非织造纺织物之类的产品。更具体地说，本发明涉及包含丁烯聚合物组合物的多组分聚合物短纤维和长丝，以及用这种短纤维和长丝制成的非织造纺织物和服装。

发明背景

聚合物短纤维和长丝是用来制造包括纱线、地毯、织物以及非织造纺织物等各种产品的。这里所用的聚合物短纤维和长丝统称为聚合物纤维。长丝是指原料的连续纤维，短纤维是指具有一定长度的切断或非连续纤维。

常常希望聚合物纤维和由聚合物纤维制得的制品既柔软又有强度。对非织造织物和由非织造织物制成的用品而言尤其如此。非织造织物的用途很广，包括服装、覆盖物、包身布、吸湿性个人护理用品、医药用途和清洗用途。非织造服装包括防护工作服和医用服装，如外科用长衫。非织造个人护理用品包括婴儿护理用品如尿布，儿童护理用品如运动短裤，妇女护理用品如卫生巾，以及成人护理用品如失禁用品。其他非织造物的医学用途包括非织造伤口敷料和外科绷带。非织造物的清洗用途包括毛巾和楷布。还有其他的非织造织物是众所周知的。上面列出的只是一部分。

非织造织物通常通过热塑性材料的熔融制得。熔纺织物称为纺粘材料，而制造纺粘材料的方法是熟知的。Dorschner等人的美国专利3,692,618和Appel等人的美国专利4,340,563都公开了从热塑性材料制造纺粘非织造纤维网的方法，具体方法是将热塑性材料挤出通过喷丝孔，接着用高速空气流将挤出的材料拉成长丝使其在收集表面上形成一种无规纤维网。例如，Dorschner等人的美国专利3,692,618公开了一种利用许多高速空气喷枪来拉伸聚合物丝束的方法。Appel等人的美国专利4,240,563公开了一种通过单个高速空气流宽喷嘴来拉伸热塑性长丝的方法。下列专利也公开了典型的熔体纺丝方法：Kinney的美国专利3,238,992和3,341,394、Levy的美国专利3,502,538、Hartmann的美国专利3,502,763和3,909,009、Dobo等人的美国专利3,542,615以及Harmon的加拿大专利803,714。

虽然现已生产出具有理想物理性能组合，尤其强度、耐用性和柔软性组合的纺粘材料，但是仍碰到一些限制。例如，在某些应用场合，诸如聚丙烯之类的聚合物材料可能具有理想的强度，但却没有理想的柔软性。另一方面，诸如聚乙烯之类的材料，在某些情况下可能具有理想的柔软性，但却没有理想的强度。

在致力于生产具有理想物理性能组合的非织造材料方面，现已开发出含有多组分纤维如双组分纤维，或多成分纤维如双成分纤维的非织造布。

制造双组分非织造材料的方法是众所周知的，可参见例如Stanistreet的美国专利4,068,036的再颁专利30,955，Dayies等人的美国专利3,423,266和Dayies等人的美国专利3,595,731。一种双组分非织造织物是由包括两种性质不同的第一和第二聚合物组分的聚合物纤维或长丝制成的。多组分纤维中的第一和第二组分排列在横跨纤维截面的基本上不同的区域中，并沿着纤维的长度方向连续延伸。典型地，一种组分显示出与另一组分不同的性能，以致该纤维能显示出这两种组分的性能。例如，一种组分可以是强度较好的聚丙烯，而另一种组分可以是柔软性较好的聚乙烯。最终结果是得到一种强而软的非织造织物。

多成分纤维类似于多组分纤维，所不同的是一种组分不沿纤维长度方面延伸。非连续组分是作为由另一聚合物组分连接的许多不连续聚合物链段而典型存在的。

虽然传统的双组分和双成分非织造织物具有理想水平的强度、耐用性及柔软性，但是仍然需要一些由聚合物纤维制造的，且具有强度、耐用性和柔软性特殊组合的非织造织物。此外，也需要有由具有强度、耐用性和柔软性特殊组合的非织造材料制造的服装和其他用品。发明概要

因此，本发明的一个目的是提供改进的聚合物纤维和由这种纤维制成的产品，如非织造材料和服装。

本发明另一个目的是提供聚合物纤维、用聚合物纤维制成的非织造织物，以及用非织造织物制成的用品，如服装等，各种产品都具有理想水平的强度、耐用性及柔软性。

本发明再一个目的是提供软而强且耐用的非织造用品，如服装和吸湿用品。

于是，本发明提供一种多组分聚合物纤维，其中一种组分含有一种包括丁烯聚合物的聚合物共混物。更具体说，该多组分聚合物纤维包括第一和第二聚合物组分，排列在横跨该纤维截面的基本上不同的区域中，并沿着该纤维的长度方向连续延伸。第一组分连续沿着纤维长度方向构成纤维的至少一部分周边表面。第一聚合物组分包含一种由丁烯聚合物、除丁烯聚合物以外的第一聚烯烃以及最多10％(重量)呈聚合物形式的乙烯组成的共混物。添加丁烯聚合物可以使纤维和由该纤维制成的织物柔软，而不会使该纤维或织物的强度或耐磨性降低到不希望的水平。在构成第一聚合物组分共混物中乙烯分子的数量不大于第一聚合物组分重量的约10％，较好是不大于第一聚合物组分重量的约5.5％，以便使该纤维和由该纤维制成的织物的强度和耐用性足够高。

第一聚合物组分中的丁烯聚合物可以是丁烯的均聚物或丁烯的共聚物。适用的丁烯共聚物中丁烯含量至少为丁烯共聚物重量的90％。较好是，该丁烯聚合物是丁烯-1的均聚物或丁烯-1与另一种烯烃的共聚物。适用的丁烯共聚物必须含有不大于约10％(重量)的乙烯分子，且较好是含有不大于约5.5％(重量)的乙烯分子。

在第一聚合物组分中适用于与丁烯聚合物共混的第一聚烯烃包括聚丙烯和丙烯与乙烯的共聚物，其中乙烯含量为共聚物重量的约1-10％，较好为共聚物重量的约1％-约3％。该丙烯与乙烯的共聚物较好是一种无规共聚物。

较好的是，第一聚合物组分中丁烯聚合物的含量为该第一组分重量的约2％-约50％，而第一聚合物组分中第一聚烯烃的含量为该第一组分重量的约98-50％。更具体地说，第一聚合物组分中丁烯聚合物的含量为该第一组分重量的约15％-约25％。

适用于第二组分的聚合物包括聚烯烃。用于第二组分的聚烯烃必须包含不大于约10％(重量)的乙烯分子。更具体说，适用于第二组分的聚烯烃包括聚丙烯和丙烯与乙烯的共聚物，其中乙烯含量为共聚物重量的约1％-约10％，较好为共聚物重量的约1％-约3％。该丙烯与乙烯的共聚物较好是一种无规共聚物。

多组分纤维中第一和第二组分适用的构型包括并列构型和皮/芯构型。纤维可以是不连续的短纤维或连续长丝。

本发明也包括用上述聚合物纤维制造的非织造织物，并进一步包括用这种非织造织物制成的用品例如服装，清洗用品，以及吸湿性个人护理用品。此外，本发明还包括复合非织造织物，其中由本发明的多组分聚合物纤维构成的第一纤维网粘结到由挤出的聚合物纤维构成的第二纤维网上。在一个较好的具体实施方案中，该复合织物有三层，其中中间层包含聚合物材料的熔喷纤维，外层包含上述本发明的多组分纤维。这些多组分纤维较好是纺粘纤维。在多组分纤维中添加丁烯聚合物可以增加该纤维和由该它制成的非织造织物及各种用品的柔软性，同时又能保持可接受的耐用性和强度水平。

从下面的详细叙述来看，本发明的其它一些目的和更广的实用性对于本技术行家来说将是一目了然的。然而，应当理解的是，对本发明优选具体实施方案的详细描述只是以举例方式给出的，因为根据下面的详细描述，在本发明实质和范围内的各种改变和修改对于本技术行冢来说都将是显而易见的。

附图简述

图1是本发明的一个优选具体实施方案的工艺流程示意图。

图2A是说明按照本发明的一个优选实施方案用聚合物组分A和B按并列型排列方式制成的长丝的截面的示意图。

图2B是说明按照本发明的一个优选实施方案用聚合物组分A和B按偏心皮/芯型排列方式制成的长丝的截面的示意图。

图2C是说明按照本发明的一个优选实施方案用聚合物组分A和B按同心皮/芯型排列方式制成的长丝的截面的示意图。

图3是按照本发明的一个优选实施方案制成的点粘结多层织物样品的局部透视图，其截面破开。

图4是图3多层织物的截面图。

图5是用按照本发明的一个优选实施方案的非织造织物制成的医用服装的透视图。

图6是按照本发明的一个优选实施方案制成的一种吸湿性尿布型用品的部分平面图。该用品中有些层的部分已除去以便暴露出该用品的内部结构。

发明的详述

正如上面所讨论的，本发明提供用于制造非织造织物之类用品的聚合物纤维。用本发明的聚合物纤维制造的非织造织物既柔软又有强度而且耐用。本发明的非织造织物可用来制造其它有用的用品。

这里所用的“纤维”这一术语是指使聚合物通过诸如一种模头之类的成形孔而形成的细长挤出物。纤维包括短纤维和长丝，短纤维是具有一定长度的不连续纤维，而长丝则是材料的连续纤维。本发明的聚合物纤维是多组分聚合物纤维。双组分聚合物纤维是比较好的，但是必须理解的是，本发明的多组分纤维可以包含两种以上聚合物组分

一般地讲，本发明的多组分聚合物纤维包括第一和第二可熔融挤出的聚合物组分。多组分纤维中第一和第二组分排列在横跨该多组分纤维截面的基本上不同的区域中，并沿着该多组分纤维长度方向连续延伸。该多组分纤维中的第一组分连续沿纤维长度方向构成纤维的至少一部分周边表面。

正如下面将要更详细解释的那样，多组分纤维中第一组分包含一种由丁烯聚合物、除丁烯聚合物以外的第一聚烯烃，和最多约10％重量呈聚合形式的乙烯构成的共混物。

非织造纤维网可通过诸如熔喷、纺粘、薄膜开孔及短纤维梳理等各种工艺来形成。本发明的非织造织物可从多组分短纤维形成。这种短纤维经过梳理和粘结可以形成非织造织物。然而，较好的是，本发明的非织造织物是用经过挤出、拉伸并铺放在一个移动式成形表面上的连续纺粘多组分长丝制成的。下面详细叙述制造本发明非织造织物的一种较好的方法。

本发明的非织造织物可以用来制作服装、覆盖物、消毒包身布、吸湿性人个护理用品、医用物品，以及清洁用品。适用的服装包括防护工作服和医用服装，如外科用长衫。适用的个人护理用品包括婴儿护理用品如尿布，儿童护理用品如训练裤，妇女护理用品如卫生巾，以及成人护理用品如失禁用品。其他非织造医用物品包括非织造伤口敷料和外科用长衫、包身布和硼带。清洁用品包括毛巾和楷布。本发明的非织造织物还有其他用途。上面列出的只是一部分。

多组分纤维的第一组分中的丁烯聚合物可以是丁烯的均聚物或丁烯的共聚物。丁烯共聚物必须含有至少90％(重量)的丁烯，其余为另一种烯烃如乙烯。因此，丁烯聚合物中丁烯的含量为该丁烯聚合物重量的约90％-约100％。适用的丁烯聚合物包括丁烯-1的均聚物和丁烯-1与另一种烯烃，如乙烯的共聚物。一种特别适用的可从市场上购得的丁烯聚合物是得克萨斯州Houston的Shell化学公司生产的Duraflex^DP-8510共聚物。

适用于与多组分纤维第一组分中的丁烯聚合物组合的聚烯烃包括聚丙烯和丙烯与乙烯的共聚物，其中乙烯含量为共聚物重量的约1％-约10％，较好为共聚物重量的约1％-约3％。一种特别优选的可从市场上购得的共聚物是得克萨斯州Houston的Exxon化学公司生产的丙烯和乙烯的无规共聚物PD-9355。

较好的是，多组分纤维的第一组分中丁烯聚合物的含量为第一组分重量的约2％-约50％，第一聚合物组分中第一聚烯烃的含量为第一组分重量的约98-50％。更具体说，第一组分中丁烯聚合物的含量为第一组分重量的约15％-约25％。

适用于多组分纤维第二组分的聚合物包括聚烯烃。第二组分中的聚烯烃必须包含不大于约10％重量的乙烯。更具体说，适用于第二组分的第二聚烯烃包括聚丙烯和丙烯与乙烯的共聚物，其中乙烯的含量为共聚物重量的约1％-约10％，较好为共聚物重量的约1％-约3％。一种特别适用的可从市场上购得的聚丙烯是得克萨斯州Houston的Exxon化学公司生产的聚丙烯PP-3445，一种特别适用的可从市场上购得的无规共聚物是Exxon化学公司生产的丙烯和乙烯的无规共聚物PD-9355。

当本发明的聚合物纤维是一种多组分纤维时，该纤维较好呈皮/芯排列或并列排列的双组分构型。第一聚合物组分与第二聚合物组分的重量比可在20/80-80/20范围内改变，但较好是约50/50。

本发明的一个优选具体实施方案是一种含有第一聚合物组分A和第二聚合物组分B的双组分聚合物纤维。第一和第二组分A和B可按图2A所示的并列型排列和图2B所示的缩心皮/芯型排列，或图2C所示的同心皮/芯型排列布置。在皮/芯型排列中，聚合物组分A是纤维的皮层，聚合物组分B是纤维的芯层。当按照并列型排列或偏心皮/芯型排列布置时，所形成的纤维倾向于显示自然螺旋型卷曲。将双组分聚合物纤维挤成这种排列形式的方法对于本技术的普通人员来说是熟知的。

用于本发明双组分纤维第一组分的一种优选组合是由含有3％重量乙烯的一种丙烯与乙烯的无规共聚物和含有94.5％重量丁烯-1和5.5％重量乙烯的一种丁烯共聚物构成的一种共混物。第二组分较好是聚丙烯。尽管上面已经叙述了本发明聚合物纤维的基本组分，但是这些聚合物组分也可包含对本发明目标没有不利影响的其他材料。例如，第一和第二聚合物组分A和B也可包含，但不限于，颜料、抗氧剂、稳定剂、表面活性剂、腊、固体溶剂、颗粒以及为提高组合物的可加工性而添加的各种材料。

参见图1，工艺流程10公开了本发明的一个优选具体实施方案。工艺流程10的布置用于生产双组分连续长丝，但必须理解的是，本发明还包括用含有两种以上组分的多组分长丝制造的非织造织物。例如，本发明的织物可以用含有三或四组分的长丝来制造。

工艺流程10包括一对挤出机12a和12b，用于分别挤出聚合物组分A和聚合物组分B。聚合物组分A从第一料斗14a加入到相应的挤出机12a，聚合物组分B从第二加料斗14b加入到相应的挤出机12b。聚合物组分A和B从挤出机12a和12b通过相应的聚合物输送管道16a和16b加入到喷丝板18。用于挤出双组分长丝的喷丝头对于本技术的普通技术人员来说是熟知的，因此这里就不详述了。一般地说，喷丝头18包括一个装有喷丝组件的支架，该组件包括许多块彼此堆积在一起的板，其开孔的排列形式可以造成引导聚合物组分A和B分别通该喷丝头的流道。喷丝头18的开孔可布置成一排或多排。当聚合物通过喷丝头挤出时，喷丝头的开孔就形成一个向下延伸的长丝帘幕。较好的是，装配喷丝头18时要使其能形成并列型或偏心皮/芯型的双组分长丝。这两种构型分别示于图2A和2B。装配喷丝头时也可以使其能形成同心皮/芯型长丝，如图2C所示。

工艺流程10也包括一个骤冷风机20，配置在从喷丝头18纺出的长丝帘幕附近。从骤冷空气风机20出来的空气使从喷丝头18纺出的长丝骤冷。骤冷空气可以从长丝帘幕的一侧吹过，如图1所示，或者也可以从长丝帘幕的两侧吹过。

喷丝头18下面配置了一个纤维拉伸装置或吸丝器22，用于收集骤冷后的长丝。用于聚合物熔融纺丝的纤维拉伸装置或吸丝器是众所周知的，如上所述。例如，适用于本发明工艺的纤维拉伸装置包括美国专利3,802，817所述类型的直线型纤维吸丝器、美国专利3,692,618和3,423,266所述类型的喷枪，以及诸如美国专利4,340,563所示的那种直线型拉伸系统，这些专利的公开内容收入本文作为参考文献。

一般地说，纤维拉伸装置22包括一个细长的垂直通道，长丝通过该通道被从该通道侧面进入并通过该通道向下流出的抽吸空气拉伸。抽吸空气将长丝拉伸时周围的空气就通过该纤维拉伸装置。当要求长丝中有高度的自然螺旋形卷曲时，可以用加热器24加热抽吸空气。

在纤维拉伸装置22下面配置了一个有小孔的环形成形表面26，用于从纤维拉伸装置的出口开孔接收连续长丝。成形表面26绕导辊28传动。在成形表面26的下方配置有一个真空箱30，长丝在这里沉积，该真空箱吸引靠在成形表面上的长丝。

工艺流程10进一步包括一个可以被加热的压辊32。随当纤维网被拉离成形表面26，压辊32和最前面的导辊28就收取该纤网。此外，该工艺流程还包括一对热点粘接辊34，用于将该双组分长丝粘结在一起，并将该纤维网组合在一起形成成品布。最后，工艺流程10还包括一个卷绕辊42，用于收取成品布。

为使工艺流程10运转起来，可在料斗14a和14b中装入相应的聚合物组分A和B。然后使聚合物组分A和B熔融并由相应的挤出机12a和12b挤出通过聚合物输送管16a和16b以及喷丝头18。虽然熔融聚合物的温度依所用聚合物而异，但当组分A含有丁烯聚合物和乙烯与丙烯的无规共聚物，且组分B含有聚丙烯时，聚合物较好的温度范围是约370-约530°F，更好是约390-约450°F。

随着挤出的长丝在喷丝头下面延伸，来自骤冷风机20的空气流使长丝至少部分骤冷。部分骤冷可以用来在长丝中形成潜在的螺旋形卷曲。骤冷空气较好以分每分钟约100-约400英尺的速度沿基本上垂直于长丝长度方向流动，其温度为约45-约90℃。

骤冷后，长丝被通过纤维拉伸装置22的空气流牵伸进入该纤维拉伸装置22的垂直通道。纤维拉伸装置较好配置在喷丝头底部下方30-60英寸处。当长丝中含有丁烯聚合物时，即使当抽吸空气为常温时该长丝也倾向于具有自然螺旋形卷曲。但是，当希望长丝具有较高的卷曲度时，就要将来自加热器24的加热空气供入纤维拉伸装置22中。为了获得较高的卷曲度，由加热器24供给的空气的温度应足够高，以便由于与抽吸长丝的较冷的环境空气混合而造成一定程度的冷却后，该空气也能将长丝加热到活化潜在卷曲所需的温度。活化长丝的潜在卷曲所需的温度范围是从约110°F至低于第二组分B熔点的最高温度。可以通过改变来自加热器24的温度，因而也即改变长丝能被加热到的温度，来达到不同的水平的卷曲度。应当理解的是，与长丝接触以便达到所要求的卷曲度的空气的温度取决于诸如长丝中所含聚合物的类型和该长丝的旦数等因素。

一般而言，温度越高产生的卷曲数就越多。长丝的卷曲度可以通过控制纤维拉伸装置22中与长丝接触的混合空气的温度来加以控制。这就允许人们能够通过简单地调节纤维拉伸装置中空气的温度来改变所形成的织物的密度、孔径分布和悬垂性。

经拉伸的长丝通过纤维拉伸装置22的外开孔沉积在移动着成形表面26上。真空箱30吸引靠在成形表面26上的长丝，形成未粘结的连续长丝的非织造纤维网。然后通过压辊32将该纤维网轻轻压缩，并通过粘结辊34进行热点粘结。热点粘结技术对于本技术行家来说是熟知的，因此这里就不详细讨论了。按照美国专利3,855,046的热点粘结技术是比较可取的，因此该文献列入本文作为参考。粘结图案的类型依所要求的强度而异。粘结温度也依诸如长丝中的聚合物等因素而异，但较好在240-290°F之间。正如下面解释的，当制造用于诸如医用服装和工作服等服装的类布材料和制造象婴儿尿布等吸湿性个人护理用品的外罩时，采用热点粘结技术是比较可取的。热点粘结的材料如图3和图4所示。最后，成品纤维网被卷绕到卷绕辊42上，预备进一步加工或使用。

当用来制作液体吸收用品的液体处理层时，本发明的织物可以用传统的表面处理方法进行处理，或者可以包含可用的聚合物添加剂以提高织物的润湿性。例如，本发明的织物可以按美国专利5,057,361公开的方法用聚烯化氧改性的硅氧烷，例如用聚烯化氧改性的聚二甲基硅氧烷进行处理。这样的表面处理提高了织物的润湿性，使得这种非织造织物适于作为妇女护理、婴儿护理、儿童护理及成人失禁用品的衬料或涌泉控制材料。本发明的织物也可以用诸如抗静电剂、防酵剂等本技术中行家所公知的其它处理剂进行处理。

所形成的材料既柔软又耐用，而且强度又好。添加丁烯聚合物能增加织物的柔软性，同时又能使织物的强度和耐用性保持在可接受的水平上。

当用作服装材料时，本发明的非织造织物的旦数较好为约1-约12的单丝旦数(dpf)，更好为约2-约3.5的单丝旦数。较低的旦数能赋予织物改善的类布手感性能。这种材料的单位重量可以不同，但较好为约0.4-约3.0osy。

虽然图1中所示的粘结方法是热点粘结法，但应当理解的是，本发明的织物可以其他方法，如烘箱粘结、超声粘结、水力缠结(Hydroentangling)或其组合方法来粘结，制成类布织物。这些粘结技术对于本技术中的普通技术人员来说是熟知的，因此这里就不详述了。如果希望得到膨松材料，则可采用非压缩手段，如通热空气(throughair)粘合法来粘合本发明的织物。通热空气粘合法对于本技术的行家来说是熟知的。一般地说，本发明的织物可以通过当织物在网眼辊上通过时迫使温度高于长丝中第一组分A的熔融温度的空气通过该织物来进行粘结。热空气使熔点较低的聚合物组分A熔融，从而在双组分长丝之间形成粘结点，使该纤维网整体化。这样的一种高膨松材料可用作个人护理吸湿用品的流体控制层，例如婴儿尿布中的衬料或涌流控制材料。

按照本发明的另一个方面，上述非织造织物可以层压到一个或多个聚合物层上形成一种复合材料。例如，将上述的纺粘非织造热点粘结织物层压到聚合物薄膜上就可制成外衣材料。聚合物薄膜可以起到液体和颗粒阻挡层的作用，它较好包含聚烯烃，如聚丙烯，其厚度较好小于约1密耳。

按照本发明的另一个具体实施方案，将按上述方法制作的挤出的多组分聚合物纤维的第一纤维网粘结到挤出的聚合物纤维的第二纤维网上，该第一和第二纤维网按面贴面的叠层关系铺放。第二纤维网可以是一种纺粘材料，但是对于诸如用于医用服装或消毒医用包身布之类的服装材料的用途而言，第二层可以用众所周知的熔喷法来制造。熔喷层可以作为隔液层。这种层合物可以按照美国专利4,041,203所述方法制造，其公开内容引入本文作为参考。美国专利4,041,203参考了有关熔喷法的下列出版物，这些出版物也列入本文作为参考：题为“Superfine Thermoplastic Fibers”的文章，见INDUSTRIAL&ENGINEERING CHEMISTRY，V0l.48，No.8，第1342-1346页，该文章记述了在华盛顿D.C.的海军研究实验室所做的工作；海军研究实验室工作报告111437，1954年4月15日：美国专利3,715,251、3,704,198、3,676,242和3,595,245以及英国专利说明书No.1,217,892。

熔喷层可以包含丁烯聚合物与另一种烯烃的共混物。例如，熔喷层可以包含聚丙烯或丙烯和乙烯(较好含3％重量乙烯)的共聚物与5-70％重量丁烯聚合物的共混物。与纺粘材料的第一组分一样，丁烯聚合物可以是丁烯的均聚物或共聚物。    

含有多组分聚合物纤维的非织造织物的第三层与第一纤维网的情形一样，可以粘结到第二纤维网中与第一纤维网相对的一侧。当第二纤维网是熔喷层时，该熔喷层就夹在两层多组分材料之间。这种材料50示于图3和图4，作为医用服装材料是很有利的，因为它可含有防止液体渗透的中间层52，其两边各有一层较软的织物层54和56，因此有更好的柔软性和手感。材料50较好是热点粘结的。当它是热点粘结时，各层52、54和56就在粘结点58熔合在一起。

这种复合材料可以先分别形成，然后粘结在一起，或者采用连续工艺形成，其中一层纤维网在另一层的上面形成。这两种工艺对于本技术的行家来说都是熟知的，因此这里就不再详述了。上述作为本文参考的美国专利4,041,203，公开了一种连续工艺，并使用较好的纤维网制造这种复合材料。

按照本发明的一个具体实施方案制作的医用服装70示于图5。这种非织造织物服装的制作对于本技术行家来说是熟知的，因此这里就不详细讨论了。例如，美国专利4,523,336就公开了一种制作医用服装的方法，该专利的公开内容特别列入本文作为参考。

参看图6，图中表示的是按照本发明的一个优选具体实施方案制作的一种一次性尿布型用品100。尿布100包括一个前腰带片部分112、一个后腰带片部分114，和一个使前后两个腰带部分互相连接的中间部分116。该尿布包括一个基本上不透液体的外覆盖层120、一个可渗透液体的衬垫层130，和一个位于外覆盖层和衬垫层之间的吸收体140。采用诸如粘合带136之类的扣紧手段来确保尿布100贴在使用者身上。用诸如热熔、压敏等粘合剂的粘合带或图形将衬垫130和外覆盖层120彼此粘结并与吸收体140粘结。尿布边缘附近可以配备弹性元件(如松紧带)160、162、164和166，用来使尿布能紧贴在使用者身上。

外覆盖层120可由粘结到含有聚乙烯、聚丙烯等的聚合物薄膜上的本发明的织物构成。

衬垫层130和吸收体140也可由本发明的非织造织物制成。理想的是衬垫层130和吸收体140都必须是亲水的，以便含水流体，如尿布，能通过该衬垫层，并被该吸收体吸收和截留。虽然图6中没有画出，但是该一次性尿布100可以包括额外的流体处理层如涌流控制材料层、转移层或分配层。这几层可以是独立的各层或者也可以与衬垫层120或吸收体140一起构成一个整体层。

虽然图6所示的吸湿用品是一次性尿布，但必须理解的是，本发明的非织造织物可以用来制作多种吸湿用品，如上面指明的那些吸湿用品。

下面的实例1-4是用来说明本发明的一些具体实施方案的，并用来将实施本发明的方法教给本领域的普通技术人员。对比实例1-4是用来说明本发明的优点的。本技术行家应当理解，根据所使用的具体加工设备和环境条件，本发明的参数将从下列实例中提供的参数作一些改变。

                         对比实例1

用图1所示的上述工艺制作一种含有双组分连续长丝的非织造织物的纤维网。该长丝的构型为同心皮/芯型，其皮层与芯层的重量比为1∶1。喷丝孔的几何尺寸是：直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。芯层组成是100％重量购自得克萨斯Houston Exxon化学公司的聚丙烯PP-3445，皮层组成为100％重量购自Exxon的乙烯与丙烯的无规共聚物PD-9355。该无规共聚物含有3％重量乙烯。在纺丝组件中的熔体温度是430°F。喷丝孔的通过量是0.7GHM。骤冷空气流量是22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度为55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的非织造纤维网在260°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。长丝旦数为3.4。

                        实例1

用图1所示的上述工艺制作一种含有双组分连续长丝的非织造织物纤维网。该长丝的构型为同心皮/芯型，其皮层与芯层的重量比为1∶1。喷丝孔的几何尺寸是直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。芯层组成是100％重量购自得克萨斯Houston Exxon化学公司的聚丙烯PP-3445，皮层组成为80％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355和20％重量购自得克萨斯Houston Shell化学公司的丁烯-1和乙烯的共聚物Duraflex^DP-8510。纺丝组件中熔体温度为430°F，喷丝孔通过量为0.7GHM。骤冷空气流量为22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度是55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的非织造纤维网在260°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。纤维旦数为3.4。    

                      实例2

按照实例1所述工艺制作一种非织造织物，所不同的是皮层组成为70％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355和30％重量购自Shell化学公司的丁烯-1/乙烯共聚物Duraflex^DP-8510。

用对比实例1及实例1和2的试样进行试验，测定其物理性能。从这些试验得到的数据列于表1和表2。不加括弧的数值代表真实数据，括弧中的数值代表归一化至1.1osy时的数据。

按照ASTM D1682在横向(MD)和横向(CD)两个方向上测定抓样抗拉(峰值能量、峰值载荷及峰值伸长)。表1中MD/CD平均值是指MD与CD两值之和除以2。

梯形试样撕破强力是连续或扩展撕破非织造织物试样所需要的力的一种度量。梯形试样撕破强力是按照ASTM D1117-14测定的，只是撕破载荷按所记录的第一峰值最高峰值的平均值计算，而不是按最低峰值和最高峰的平均值计算。

耐磨性是按照两个试验来确定的，第一个是马丁代尔耐磨试验，该试验是利用一台马丁代尔试验仪在轻压下测定纺织物的耐起绒球(疵点)性能及耐其他有关表面变化的性能。马丁代尔耐磨性是按ASTM 04970-89测定的，只是所得的值为用马丁代尔试验仪在织物试样中磨出0.5英寸孔所需要的循环次数。

第二个耐磨试验是双头旋转平台(Taber)试验。这种Taber试验是用一个125克的橡胶轮按ASTM D-1175进行的。耐磨性的测量值用磨出0.5英寸孔所需循环次数表示。

织物试样的柔软性通过测量悬垂硬挺性和压杯(CUP Crush)试验来确定。悬垂硬挺性按ASTM D1388方法测定。压杯试验是通过测定直径为4.5cm的半球形垂足压碎一块形状制成直径大约6.5cm、高大约6.5cm的倒置杯的9×9(英寸)织物所需要的峰值载荷来评估织物的硬挺度，为保持杯形织物变形均匀，试验时用一个直径约为6.5cm的圆筒围住该杯形织物。垂足与杯要对准，避免杯壁与垂足之间的接触，因为这样的接触会影响峰值载荷。使用新泽西州Tennsauken市的Schaevitz公司生产的型号为FTD-G500的载荷传感器(500克范围)，当垂足以每秒约0.25英寸(每分15英寸)的速度下落时就测得该峰值载荷。

                      表1

              对比实例1  实例1  实例2单位重量(osy)        1.07     1.08    1.16

                (1.1)    (1.1)   (1.1)抓样抗拉(MD)  峰值能量(in-lb)    22.3     23.1    18.9

                (22.9)   (23.5)  (17.9)  峰值载荷(lb)       21.0     19.0    15.6

                (21.6)   (19.4)  (14.8)  峰值伸长(in)       56.8     70.8    69.3抓样抗拉(CD)  峰值能量(in-lb)    13.3     22.2    15.4

                (13.7)   (22.6)  (14.6)  峰值载荷(lb)       12.9     15.6    11.4

                (13.3)   (15.9)  (10.8)  峰值伸长(in)       60.0     84.6    78.7抓样抗拉MD/CD平均  峰值能量(in-lb)    17.8     22.7    17.1

                (18.3)   (23.0)  (16.3)  峰值载荷(lb)       16.9     17.3    13.5

                (17.4)   (17.6)  (12.8)梯形试样撕破强力(lb)

    MD           10.9      9.0     7.2

                (11.2)    (9.1)   (6.8)

    CD            4.0      6.6     6.5

                 (4.1)    (6.8)   (6.1)

    MD/CD平均     7.4      7.8     6.8

                 (7.6)    (7.9)   (6.5)

                       表2

                对比实例1  实例1    实例2马丁代尔耐磨试验，磨出0.5英寸孔所需循环次数 734       735      462  Taber耐磨试验  1-CS10轮             80        82       46悬垂硬挺性(in)  MD                    3.46      2.79     2.83  CD                    2.54      2.37     2.16压杯试验  峰值载荷(g)        114        100       93

  总能量(g/mm)  2030       1878     1696

正如从表1和表2中的数据可以看的，加入丁烯聚合物大大增加了非织造双组分织物的柔软性，这可从悬垂硬挺性和压杯载荷的下降看出，但又不会使织物的强度性能降至所不希望的水平。在实例1中，皮层中丁烯聚合物的含量为20％(重量)，强度性能增加，织物柔软。在实例2中，皮层中丁烯聚合物含量较高，达30％，所得织物更柔软，但织物强度有一定程度的损失。

                          对比实例2

用图1所示的上述工艺制作含有双组分连续长丝的第一非织造织物纤维网。该长丝的构型为同心皮/芯型，其皮层与芯层的重量比为1∶1。喷丝孔的几何尺寸是直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。芯层组成是100％重量购自得克萨斯Houston Exxon化学公司的聚丙烯PP-3445，皮层组成为100％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355。纺丝组件中熔体温度为430°F，喷丝孔通过量为0.7GHM。骤冷空气流量为22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度是55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的纤维网的纤维旦数为3.0。将该纤维网热点粘结到单位重量为0.4osy的含有100％重量购自Exxon的聚丙烯PD-3495G的中间熔喷非织造织物纤维网的两个相对的侧面上。该复合物按照美国专利4,041,203方法制作。所形成的复合物在280°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。

                         实例3

用图1所示的上述工艺制作含有双组分连续长丝的第一非织造织物纤维网。该长丝的构型为同心皮/芯型，其皮层与芯层的重量比为1∶1。喷丝孔的几何尺寸是直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。芯层组成是100％重量购自得克萨斯Houston Exxon化学公司的聚丙烯PP-3445，皮层组成为85％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355和15％重量购自得克萨斯Houston Shell化学公司的丁烯-1和乙烯的共聚物Duraflex^DP-8510。纺丝组件中熔体温度为430°F，喷丝孔通过量为0.7GHM。骤冷空气流量为22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度是55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的纤维网的纤维旦数为3.0。将该第一纤维网热点粘结到单位重量为0.4osy的含有100％重量购自Exxon的聚丙烯PD-3495G的中间熔喷非织造织物纤维网的两个相对的侧面上。该复合物按照美国专利4,041,203方法制作。所形成的复合物在275°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。

采用测试前面实例的织物样品所用的同样的测试方法测定对比实例2和实例3的织物试样的物理性能。测试数据列于表3和表4。同样，未加括弧的数值代表真实数据，括弧中的数值代表归一化至单位重量为1.5osy时的数据。

正如从表3和表4可以看到的，双组分纺粘材料中含有15％重量丁烯聚合物的实例3的织物试样比对比实例2的织物试样柔软，而其强度性能与对比实例2的试样没有本质上的差别。从压杯试验结果看，实例3试样很显然是比较柔软的。强度性能试验结果是混杂的。MD和CD的峰值伸长、CD峰值能量和梯形撕破强力等数据表明由于加入了丁烯聚合物其强度增加，但是其余的抓样抗拉数据都表明其强度降低。加入丁烯聚合物后耐磨性能略有降低。

                      表3

             对比实例2    实例3单位重量   (osy)     154       1.50

               (1.50)     (1.50)抓样抗拉   (MD)  峰值能量(in-lb)   14.4       12.9

               (14.0)     (12.9)  峰值载荷(lb)      17.8       14.3

               (17.3)     (14.3)  峰值伸长(in)      39.7       43.2抓样抗拉(CD)  峰值能量(in-lb)   15.0       15.8

               (14.6)     (15.8)  峰值载荷(lb)      12.2       9.5

               (11.9)     (9.5)  峰值伸长(in)      67.9       92.0抓样抗拉MD/CD平均  峰值能量(in-lb)   14.7       14.3

               (14.3)     (14.3)  峰值载荷(lb)      15.0       11.9

               (14.6)     (11.9)梯形试样撕破强力(lb)

    MD           7.1       7.6

                (6.9)     (7.6)

    CD           4.1       5.0

                (4.0)     (5.0)

   MD/CD平均     5.6       6.3

                (5.5)     (6.3)

                       表4

                   对比实例2    实例3马丁代尔耐磨试验，磨出0.5英寸孔所需循环次数   1213       1071Taber耐磨试验  1-CS10轮                59         31悬垂硬挺性(in)  MD                       3.57       3.82  CD                       2.52       2.26压杯试验  峰值载荷(g)            233        157  总能量(g/mm)          4229       2901

对比实例3

用图1所示的上述工艺制作含有单组分连续长丝的非织造织物纤维网，所不同的是只用一种聚合物。喷丝孔的几何尺寸是直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。该长丝的组成是100％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355。纺丝组件中熔体温度为430°F，喷丝孔通过量为0.7GHM。骤冷空气流量为22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度是55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的纤维网的纤维旦数为3.0。将该纤维网热点粘结到单位重量为0.4osy的含有100％重量购自Exxon的聚丙烯PD-3495G的中间熔喷非织造织物纤维网的两个相对的侧面上。该复合物按照美国专利4,041,203方法制作。所形成的复合物在285°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。

                       实例4

用图1所示的上述工艺制作含有双组分连续长丝的第一非织造织物纤维网。该长丝的构型为同心皮/芯型，其皮层与芯层的重量比为1∶1。喷丝孔的几何尺寸是直径D＝0.6mm，长径比L/D＝4∶1，喷丝板在机器方向上每英寸有50个孔。芯层组成是100％重量购自得克萨斯Houston Exxon化学公司的聚丙烯PP-3445，皮层组成为50％重量购自Exxon的聚丙烯PP-3445、30％重量购自Exxon的乙烯和丙烯的无规共聚物PD-9355和20％重量购自得克萨斯HoustonShell化学公司的丁烯-1和乙烯的共聚物Duraflex^DP-8510。纺丝组件中熔体温度为430°F，喷丝孔通过量为0.7GHM。骤冷空气流量为22scfm，骤冷空气温度为55°F。吸丝器进料温度是55°F，集合管压力是5psi(磅/平方英寸)。所形成的纤维网的纤维旦数为3.0。将该第一纤维网热点粘结到单位重量为0.4osy的含有80％重量购自Himont公司(New Castle County，Delaware)的丙烯和乙烯的无规共聚物LH452和20％重量购自Shell化学公司的丁烯-1和乙烯的共聚物Duraflex^DP-8911的中间熔喷非织造织物纤维网的两个相对的侧面上。所述丙烯和乙烯的共聚物含有30％重量的乙烯，所述丁烯聚合物含有94％重量1-丁烯和6％重量乙烯。该复合物按照美国专利4,041,203方法制作。所形成的复合物在275°F的粘结温度进行热点粘结。粘结图案具有有规则间隔的粘结区，粘结区中每平方英寸有270个粘结点，总粘结面积为约18％。

采用测试前面实例的织物样品所用的同样的测试方法测定对比实例3和实例4的织物试样的物理性能。测试数据列于表5和表6。同样，未加括弧的数值代表真实数据，括弧中的数值代表归一化至单位重量为1.6osy时的数据。

正如从表5和表6可以看到的，实例4的织物试样，其中由双组分纺粘材料构成的皮层和熔喷层含有20％重量的丁烯聚合物，所以比对比实例3的织物试样柔软。从悬垂硬挺性和压杯试验结果看，显然实例4试样的柔软性是比较好的。强度试验结果是混杂的，但总的来说，抓样抗拉数据表明强度下降，而梯形撕破强力数据则表明强度增加。加入丁烯聚合物后耐磨性能有所降低。

                       表5    

               对比实例3    实例4单位重量(osy)         1.47      1.75

                 (1.60)    (1.60)抓样抗拉(MD)  峰值能量(in-lb)     16.7      15.2

                 (18.2)    (13.9)  峰值载荷(lb)        11.6      12.3

                 (12.6)    (11.2)  峰值伸长(in)        60        57抓样抗拉(CD)  峰值能量(in-lb)     8.9       10.7

                 (9.7)     (9.8)  峰值载荷(lb)        7.3       6.1

                 (7.9)     (5.6)  峰值伸长(in)        59        85抓样抗拉MD/CD平均  峰值能量(in-lb)     12.8     13.0

                 (14.0)    (11.8)  峰值载荷(lb)         9.4      9.2

                 (10.3)    (8.4)梯形试样撕破强力(lb)

    MD             5.7      7.6

                  (6.2)    (6.9)

    CD             4.6      4.7

                  (5.1)    (4.3)

    MD/CD平均      5.2      6.2

                  (5.6)    (5.6)

                              表6

                     对比实例3      实例4马丁代尔耐磨试验，磨出0.5英寸孔所需循环次数     427          184悬垂硬挺性(in)  MD                        3.79         3.33  CD                        2.66         2.17压杯试验  峰值载荷(g)             243          171  总能量(g/mm)           4494          3313

尽管就其具体实施方案对本发明作了详细描述，但必须明白的是，本技术的行家在理解了上述内容后，就能容易地想出对这些实施方案的修改，变更以及与其类似的方案。因此，本发明的范围应按所附的权利要求及其等同物来确定。