一种低重力环境下模拟月壤力学性能的测定方法

摘要

本发明公开了一种低重力环境下模拟月壤力学性能的测定方法，该方法是使用专用的低重力环境模拟装置，通过倾斜试验台面，在分力方向模拟低重力环境，倾斜过程中产生的各种分力与倾斜角度相关；模拟过程中通过散粒体体力分布试验对土体内部受力状态进行检测，以作为模拟月壤力学性能测定试验的基础试验；用以评估模拟月壤在1g重力场和低重力场下的力学性能参数，包括有沉陷指数n，内聚变形模量KC，摩擦变形模量Kφ，内摩擦角φ，内聚力c，圆锥指数CI值。上述参数可以通过模拟月壤承压特性实验、剪切特性试验、贯入特性试验获得。本发明利用专用的低重力环境模拟试验装置，同时完成1g地面重力环境和低重力环境下模拟土壤力学参数的测试，以对比分析不同重力场下月壤的力学特性的差异，揭示深空重力环境下土壤机器的相互作用关系。

说明书

技术领域

本发明涉及到土工试验方面的技术领域。具体来说，涉及一种低重力 环境下模拟月壤力学性能的测定方法。

背景技术

月壤处于月表，与地球土壤的形成过程不同，是在O₂，水等都不存在 的情况下通过撞击、轰击等过程形成，具有松散、非固结、细颗粒的 特点。

月表重力环境是地面重力的1/6，低重力环境使得月壤颗粒间的束缚力 小于地表环境下模拟月壤颗粒间的束缚力，进而影响月壤的承压、抗 剪切等性能。为保证月面巡视探测、采样和软着陆等任务顺利开展， 有必要研究1g重力场和低重力场下月壤力学性质的差异。

目前，国内外针低重力环境对模拟月壤力学性能影响的研究方法有： 飞机抛物线飞行法、落塔法、重力补偿法（悬吊法）、轻质土壤法、 分力法和仿真法等。其中，飞机抛物线飞行法和落塔法，试验价格昂 贵，获得低重力环境时间短、性能不稳定，可重现性差，且能够完成 的试验种类及次数有限；重力补偿法（悬吊法）不适合研究低重力环 境下月壤的力学性能；轻质土壤法难以找到适当的轻质材料作为制备 模拟月壤的原料；计算机仿真法强烈依赖基本模型及可以对比的试验 数据，而可用、可靠的试验数据相当有限。

综上所述，现有模拟月壤力学性能的测试方法，难以研究低重力环境 对模拟月壤力学性能的影响。为弥补以上方法的不足，本发明利用专 用的低重力环境模拟试验装置，同时完成1g地面重力环境和低重力环 境下模拟土壤力学参数的测试，以对比分析不同重力场下月壤的力学 特性的差异，揭示深空重力环境 下土壤机器的相互作用关系。

发明内容

本发明目的在于针对现有技术的不足，提供一种测定低重力环境下模 拟月壤力学行为的试验方法，以便更为准确地评价低重力环境对模拟 月壤力学性能的影响。该试验方法费用低，试验设备稳定、试验时间 不受限制、试验可重现性高、试验结果可靠真实、试验数据精度较高 。

本发明利用专用的低重力环境模拟试验装置，同时完成1g地面重力环 境和低重力环境下模拟土壤力学参数的测试，以对比分析不同重力场 下月壤的力学特性的差异，揭示深空重力环境下土壤机器的相互作用 关系。

为实现上述目的，本发明采用的技术方案为：

使用专用的低重力环境模拟装置，通过倾斜试验台面，在分力方向模 拟低重力环境，倾斜过程中产生的各种分力与倾斜角度相关；模拟过 程中通过散粒体体力分布试验对土体内部受力状态进行检测，以作为 模拟月壤力学性能测定试验的基础试验；用以评估模拟月壤在1g重力 场和低重力场下的力学性能参数，包括有沉陷指数n，内聚变形模量K _C，摩擦变形模量K_φ，内摩擦角φ，内聚力c，圆锥指数CI值；上述参 数可以通过模拟月壤承压特性实验、剪切特性试验、贯入特性试验获 得。

（1） 散粒体体力分布试验是一种测定土体内部受力状态的试验，试 验方法包括以下步骤：

（1.1）不同紧实状态的模拟月壤整备方法：采用多次翻松、分层轻压 、分层反复压实等整备方法，使模拟月壤表现出不同的紧实状态，利 用称量法测定模拟月壤在不同紧实状态下的容重，并通过计算得到模 拟月壤的孔隙度和孔隙率，用以衡量月壤的紧实状态；

（1.2）试验利用300×300×300mm的土槽盛装模拟月壤，并将土槽放 在低重力环境模拟试验装置的可倾斜L型板上；试验前，根据需要，在 土槽内的不同试验点埋置压力传感器；按照模拟月壤的不同紧实状态 预先称量好所需的模拟月壤的质量，并采用（1）中的整备方法，分层 整备模拟月壤，同时逐层逐点埋放压力传感器，以测定不同紧实度下 的模拟月壤土体内部压力分布情况；

（1.3）试验时，通过涡轮减速机使试验台的可倾斜底板带动L型板和 搭载在L型板上的试验土槽倾斜至所需的角度，静止2min，待土槽内的 土壤达到新的稳态后，通过数据移动采集系统采集不同倾斜角度下模 拟月壤在不同试验点的轴向分力及侧向分力，得到模拟月壤在不同倾 斜角度下的土体内部压力分布情况；

（1.4）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行散粒体体力 分布试验;

（2） 模拟月壤承压特性试验的试验方法包括以下步骤：

（2.1）试验利用300×300×300mm的土槽装满模拟月壤，按照（1.1） 所述的整备方法整备好不同紧实状态的模拟月壤，放在试验台的L型板 上；

（2.2） 试验选用不同半径的钢性圆形压板；试验前，通过压缩电机 带动钢性圆形压板下压至模拟月壤的表面后，加盖；通过涡轮减速机 使试验台的可倾斜底板带动L型板和搭载在L型板上的试验土槽倾斜至 所需的角度，静止2min，使土槽内的土壤达到新的稳态。

（2.3）试验时，通过压缩电机带动钢性圆形压板下压，达到预定压力 后，自动停止下压，通过测控装置采集不同倾斜角度下，模拟月壤的 力-位移变化曲线；

（2.4）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行承压特性试 验；

（2.5）采用Bekker承压模型计算得到沉陷指数n，内聚变形模量K_C， 摩擦变形模量K_φ；

（3）模拟月壤抗剪切特性试验的试验方法包括以下步骤：

（3.1）试验所采用的剪切箱分为剪切上箱和剪切下箱，其中剪切上箱 固定在试验台的底板上，剪切下箱连有滚珠，搭载在L型板上且可以移 动；剪切上箱和剪切下箱的尺寸相同，均为260mm×260mm×200mm；剪 切上箱和剪切下箱通过定位销固定在一起，总体容积为：2×200mm(h )×25434mm²，箱体可盛装土壤的部分横截面是半径为90mm的圆；采用 （1.1）所述的整备方法，在直剪箱内整备出不同紧实度的试验样品；

（3.2）试验前，设定需要加载的轴向压力，通过压缩电机带动半径为 90mm的钢性圆形压板下压至模拟月壤，压力达到预设压力后，自动停 止下压，并保持轴向加载压力；通过涡轮减速机使试验台的可倾斜底 板带动试验用直剪箱倾斜至所需的角度，静止2min，使土槽内的土壤 达到新的稳态；

（3.3）试验时，通过剪切电机推动剪切下箱匀速移动，通过测控装置 采集推动过程中，不同倾斜角度下，模拟月壤力-位移变化曲线；

（3.4）试验预设两组载荷，分别为大载荷组和小载荷组，每组载荷包 括四个级别的轴向加载压力；试验同时需要测定不同倾斜状态下，空 载时，剪切上箱和剪切下箱以及剪切下箱和L型板所产生的摩擦力，并 在数据处理时予以剔除，以获得不同倾斜角度下土壤面的剪切力；每 一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行抗剪切特性试验；

（3.5）采用摩尔-库伦模型计算得到内摩擦角φ，内聚力c；

（4）模拟月壤贯入特性试验的试验方法包括以下步骤：

（4.1）试验利用300×300×300mm的土槽装满模拟月壤，按照（1.1） 所 述的整备方法整备好不同紧实状态的模拟月壤，放在试验台的L型板上 ；

（4.2）试验选用不同半径的钢性锥头，并设计不同的下压试验点；试 验前，对试验土槽加盖，需要在土槽盖上根据锥头尺寸和压点位置钻 出圆孔并安装可以活动的挡片随时开启或关闭某一圆孔；通过涡轮减 速机使试验台的可倾斜底板带动L型板和搭载在L型板上的试验土槽倾 斜至所需的角度；

（4.3）通过调整上联板上的梯形丝杠带动压缩电机左右移动，通过调 整下联板上的梯形丝杠带动L型板前后移动，以使连接在压缩电机上的 钢性锥头正好对准压点；通过压缩电机带动锥头下压至箱盖表面，静 止2min，使土槽内的土壤达到新的稳态；

（4.4）试验时，移开挡板，压缩电机会带动钢性锥头下压，达到所需 压下深度后停止下压，通过测控装置采集不同倾斜角度下，模拟月壤 的力-位移变化曲线；完成数据采集后，令压缩电机带动锥头退回后， 重新拨动挡板挡住本次试验的下压点，完成一次数据采集；通过调整 梯形丝杠，使得锥头对准下一个试验下压点，通过压缩电机带动锥头 下压至箱盖表面，静止2min后，重复上述的步骤直至完成全部试验点 的贯入特性试验；有五个试验压入点，即每整备一次模拟月壤，可采 集五组力-位移数据；

（4.5）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行贯入特性试 验。

（4.6）通过数据处理获得圆锥指数CI值。

本发明的有益效果：

1、本发明利用专用的低重力环境模拟试验装置，同时完成1g地面重力 环境和低重力环境下模拟土壤力学参数的测试，以对比分析不同重力 场下月壤的力学特性的差异，揭示深空重力环境下土壤机器的相互作 用关系。

2、该试验方法费用低，试验设备稳定、试验时间不受限制、试验可重 现性 高、试验结果可靠真实、试验数据精度较高。

附图说明

图1为本发明所使用的专用低重力环境模拟装置的主视图。

图2为本发明所使用的专用低重力环境模拟装置的左视图。

图3为本发明所使用的专用低重力环境模拟装置的俯视图。

图4为散粒体体力分布试验中垂直状态下轴向力测定时压力传感器埋放 示意图。

图5为散粒体体力分布试验中倾斜状态下侧向力测定时压力传感器埋放 示意图。

图6为本发明第一实施例中剪切箱内试验点的平面排布图。

图7为本发明第一实施例中JLU-1模拟月壤在松散状态下试验数据同轴 向力拟合方程计算结果的对比图。

图8为本发明第二实施例中剪切箱内压锥压点的平面排布示意图。

图9为本发明第二实施例中1g重力场下，JLU-1松散状态和自然状态下 的CI值比对图。

图10为本发明第二实施例中1g重力场和松散状态下，JLU-1、JLU-2模 拟月壤的CI值比对图。

图11为本发明第二实施例中1g重力场和松散状态下，JLU-1模拟月壤在 不同下压点的CI值。

图12为本发明第二实施例中1g重力场和松散状态下，利用不同型号压 锥得到的JLU-1模拟月壤的CI值。

图13为本发明第二实施例中松散状态下，JLU-1模拟月壤在不同重力环 境下的CI值。

具体实施方式

请参阅图1、图2和图3所示，本发明所使用的专用低重力环境模拟装置 是由机架1、量角器18、电控箱21、压缩电缸6、剪切电缸7、涡轮减速 机8、底板10、上联板4、L型板12和下联板13组成，机架1下方安装有 四个福马脚轮2，以便移动和固定整体机构，涡轮减速机8和电控箱21 分别固定在机架1的两侧，底板10一端装有转动转座19而与涡轮减速机 8输出轴相连，底板10另一端通过固定转轴17与机架1相连，涡轮减速 8通过轴与底板10相连；上联板4在固定底板10上，压缩电缸6通过压缩 电缸底板3与上联板4相连，剪切电缸7通过电缸支板5与底板10相连， L型板12通过下联板13与底板10相连；压缩电缸底板3由梯形丝杠控制 ，可左右移动以达到横向移动压缩电缸6的目的；L型板12由梯形丝杠 控制，可控制L型板12沿垂直于底板10方向前后移动，通过上述两个动 作可以完成对L型板12上搭载的土槽的不同试验点的任意选择；压缩电 缸6和剪切电缸7通过PFC限位开关20、电线与电控箱21相连。

L型板12上可装配直剪箱以完成抗剪性能试验，直剪箱是由剪切上箱1 1和剪切下箱14构成，其中，剪切上箱11通过剪切箱护板15以螺钉螺母 固定在L型板12上，剪切下箱14装配有剪切下箱推板16，试验时由剪切 电缸7带动力-位移传感器作用于剪切下箱推板16上，推动剪切下箱14 移动。

L型板12上可装配土槽试验箱以完成承压特性试验、贯入特性试验、落 球试验、散粒体体力分布试验、压力传递特性试验。

低重力环境模拟装置的工作原理：

在L型板12上搭载试验土槽或直剪箱，通过涡轮减速机8控制底板10倾 斜至不同的角度，在不同的倾斜状态下，沿分力方向获得低重力环境 ，并完成模拟土壤力学性能测定的相关试验。该方法设备简单，时间 不受限制，模拟得 到的低重力环境稳定性高、可重现性好，倾斜过程中产生的各种分力 与倾斜角读相关，数据稳定且可重复再现。适合于对低重力环境下模 拟月壤力学性能的测定。

本发明之方法如下：

使用专用的低重力环境模拟装置，通过倾斜试验台面，在分力方向模 拟低重力环境，倾斜过程中产生的各种分力与倾斜角度相关；模拟过 程中通过散粒体体力分布试验对土体内部受力状态进行检测，以作为 模拟月壤力学性能测定试验的基础试验；用以评估模拟月壤在1g重力 场和低重力场下的力学性能参数，包括有沉陷指数n，内聚变形模量K _C，摩擦变形模量K_φ，内摩擦角φ，内聚力c，圆锥指数CI值。上述参 数可以通过模拟月壤承压特性实验、剪切特性试验、贯入特性试验获 得。

（1） 散粒体体力分布试验是一种测定土体内部受力状态的试验，试 验方法包括以下步骤：

（1.1）不同紧实状态的模拟月壤整备方法：采用多次翻松、分层轻压 、分层反复压实等整备方法，使模拟月壤表现出不同的紧实状态，利 用称量法测定模拟月壤在不同紧实状态下的容重，并通过计算得到模 拟月壤的孔隙度和孔隙率，用以衡量月壤的紧实状态；

（1.2）试验利用300×300×300mm的土槽盛装模拟月壤，并将土槽放 在低重力环境模拟试验装置的可倾斜L型板上；试验前，根据需要，在 土槽内的不同试验点埋置压力传感器；按照模拟月壤的不同紧实状态 预先称量好所需的模拟月壤的质量，并采用（1）中的整备方法，分层 整备模拟月壤，同时逐层逐点埋放压力传感器，以测定不同紧实度下 的模拟月壤土体内部压力分布情况；

（1.3）试验时，通过涡轮减速机8使试验台的可倾斜底板10带动L型板 12和搭载在L型板12上的试验土槽倾斜至所需的角度，静止2min，待土 槽内的土壤达到新的稳态后，通过数据移动采集系统采集不同倾斜角 度下模拟月壤在不同试验点的轴向分力及侧向分力，得到模拟月壤在 不同倾斜角度下的土体内部压力分布情况；

（1.4）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行散粒体体力 分布试验;

（2） 模拟月壤承压特性试验的试验方法包括以下步骤：

（2.1）试验利用300×300×300mm的土槽装满模拟月壤，按照（1.1） 所述的整备方法整备好不同紧实状态的模拟月壤，放在试验台的L型板 12上；

（2.2） 试验选用不同半径的钢性圆形压板；试验前，通过压缩电机 带动钢性圆形压板下压至模拟月壤的表面后，加盖；通过涡轮减速机 8使试验台的可倾斜底板10带动L型板12和搭载在L型板上的试验土槽倾 斜至所需的角度，静止2min，使土槽内的土壤达到新的稳态。

（2.3）试验时，通过压缩电机带动钢性圆形压板下压，达到预定压力 后，自动停止下压，通过测控装置采集不同倾斜角度下，模拟月壤的 力-位移变化曲线；

（2.4）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行承压特性试 验；

（2.5）采用Bekker承压模型计算得到沉陷指数n，内聚变形模量K_C， 摩擦变形模量K_φ；

（3）模拟月壤抗剪切特性试验的试验方法包括以下步骤：

（3.1）试验所采用的剪切箱分为剪切上箱11和剪切下箱14，其中剪切 上箱11固定在试验台的底板10上，剪切下箱14连有滚珠，搭载在L型板 12上且可以移动；剪切上箱11和剪切下箱14的尺寸相同，均为260mm× 260mm× 200mm；剪切上箱11和剪切下箱14通过定位销固定在一起，总体容积为 ：2×200mm(h)×25434mm²，箱体可盛装土壤的部分横截面是半径为9 0mm的圆；采用（1.1）所述的整备方法，在直剪箱内整备出不同紧实 度的试验样品；

（3.2）试验前，设定需要加载的轴向压力，通过压缩电机带动半径为 90mm的钢性圆形压板下压至模拟月壤，压力达到预设压力后，自动停 止下压，并保持轴向加载压力；通过涡轮减速机8使试验台的可倾斜底 板10带动试验用直剪箱倾斜至所需的角度，静止2min，使土槽内的土 壤达到新的稳态；

（3.3）试验时，通过剪切电机推动剪切下箱14匀速移动，通过测控装 置采集推动过程中，不同倾斜角度下，模拟月壤力-位移变化曲线；

（3.4）试验预设两组载荷，分别为大载荷组和小载荷组，每组载荷包 括四个级别的轴向加载压力；试验同时需要测定不同倾斜状态下，空 载时，剪切上箱11和剪切下箱14以及剪切下箱14和L型板12所产生的摩 擦力，并在数据处理时予以剔除，以获得不同倾斜角度下土壤面的剪 切力；每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行抗剪切特性 试验；

（3.5）采用摩尔-库伦模型计算得到内摩擦角φ，内聚力c；

（4）模拟月壤贯入特性试验的试验方法包括以下步骤：

（4.1）试验利用300×300×300mm的土槽装满模拟月壤，按照（1.1） 所述的整备方法整备好不同紧实状态的模拟月壤，放在试验台的L型板 12上；

（4.2）试验选用不同半径的钢性锥头，并设计不同的下压试验点；试 验前，对试验土槽加盖，需要在土槽盖上根据锥头尺寸和压点位置钻 出圆孔并安装可以活动的挡片随时开启或关闭某一圆孔；通过涡轮减 速机8使试验台的可倾斜底板10带动L型板12和搭载在L型板12上的试验 土槽倾斜至所需的角度；

（4.3）通过调整上联板4上的梯形丝杠带动压缩电机左右移动，通过 调整 下联板13上的梯形丝杠带动L型板12前后移动，以使连接在压缩电机上 的钢性锥头正好对准压点；通过压缩电机带动锥头下压至箱盖表面， 静止2min，使土槽内的土壤达到新的稳态；

（4.4）试验时，移开挡板，压缩电机会带动钢性锥头下压，达到所需 压下深度后停止下压，通过测控装置采集不同倾斜角度下，模拟月壤 的力-位移变化曲线；完成数据采集后，令压缩电机带动锥头退回后， 重新拨动挡板挡住本次试验的下压点，完成一次数据采集；通过调整 梯形丝杠，使得锥头对准下一个试验下压点，通过压缩电机带动锥头 下压至箱盖表面，静止2min后，重复上述的步骤直至完成全部试验点 的贯入特性试验；有五个试验压入点，即每整备一次模拟月壤，可采 集五组力-位移数据；

（4.5）每一个试验样品重新整备，重复上述试验方法进行贯入特性试 验。

（4.6）通过数据处理获得圆锥指数CI值。

第一实施例：

测定散粒体体力分布的试验方法：

1.1 试验材料

由吉林大学JLU系列模拟月壤，选择JLU-1、JLU-2、JLU-4模拟月壤。

表1为试验用模拟月壤基础物理参数。

1.2 试验方案

试验时共放置高300mm的模拟月壤，土槽内试验点的高度为3个，分别 为 距模拟月壤表层100mm，150mm和200mm；试验点空间坐标如表2所示， 点的平面排布如图6所示，共计21个试验点。为减少试验过程中由于传 感器埋置过密对土槽内模拟月壤力学性质的影响，每次试验只埋置3或 4个传感器来测试相应试验点的压力值，同一深度埋置传感器不超过2 个，试验方案如表3所示；按照图4和图5所示方法埋置传感器，其中的 F_V和F_S是力的方向；开始采集数据之前，静止2min，使模拟月壤达到 新的稳定状态后再开始采集数据。

表 2  试验点空间坐标

Test Point (x, y, z₁) /mm (x, y, z₂) /mm (x, y, z₃) /mm Point 1 (150,150,100) (150,150,150) (150,150,200) Point 2 (240,60,100) (240,60,150) (240,60,200) Point 3 (60,240,100) (60,240,150) (60,240,200) Point 4 (205,205,100) (205,205,150) (205,205,200) Point 5 (95,95,100) (95,95,150) (95,95,200) Point 6 (60,150,100) (60,150,150) (60,150,200) Point 7 (205,150,100) (205,150,150) (205,150,200)

表 3  土体内部压力试验方案

注：●—每组试验选择的试验点。

1.3试验结果

(1) 通过试验得出了JLU系列三种模拟月壤在不同密实状态下的侧压 力系数。

松散状态下，JLU-1的侧压力系数为0.25，JLU-2为0.12，JLU-4为0.1 1；自然状态下，JLU-1的侧压力系数为0.34，JLU-2为0.17，JLU-4为 0.08。

(2) 通过试验数据，拟合得到模拟月壤轴向力计算方程：

$P_v=\frac{b_0\rho }{k}[1-\exp \left(b_1\mathrm{kz}\right)]·(b_{2·}\mathrm{SG}+\frac{b_{3·}}{d_{50}})$

b₀=-4.52186，b_l=-1.03E-05，b₂=-97.35572，b₃=-3214.10357。

其中，n=278，R=0.9092729

图7为JLU-1模拟月壤在松散状态下试验数据同轴向力拟合方程计算结 果的对比图。

(3) 通过试验数据，拟合得到模拟月壤侧向力计算方程：

$P_h=b_0·\rho (1-e^{b_{1}y}\cos \theta -e^{b_2\mathrm{kz}}\sin \theta )(b_{3·}\mathrm{SG}+\frac{b_{4·}}{d_{50}})$

b₀=0.1382，b₁=0.0064，b₂=0.0175，b₃=-1.0945，b₄=-53.0033。

其中，n=1367，R=0.7651

第二实施例：

测定模拟月壤在低重力环境下贯入特性的试验方法。

1.1 试验材料

由吉林大学李建桥课题组发明的JLU系列模拟月壤，选择JLU-1、JLU- 2模拟月壤。

1.2 试验方案

利用低重力环境模拟试验装置，通过将圆锥测头对土槽内的模拟月壤 施加法向载荷，测取贯入特性曲线。为获取不同容重下模拟月壤的贯 入性能，试验 时模拟月壤整备为两种状态，即：松散和自然。

试验因素包括五个倾斜角度（含垂直），两种粒径的模拟月壤，两种 容重状态，两种半径的圆锥测头，2种压下速度，五个试验点，2次重 复试验。

试验次数：5重力×2粒径×2状态×2压头×2速度×5压点×2重复=80 0次试验。

试验时加载速度分别采用30、150mm/min，试验用圆锥锥头最大截面圆 半径分别为20、32mm。每整备一次模拟月壤，可同时完成5个试验点的 贯入特性试验，每种试验条件进行2次模拟月壤的整备，即，2次重复 试验，压锥压点的平面排布示意图如图8所示。

1.3 试验结果

通过贯入特性试验，可以从下述方面对比分析圆锥指数CI值的影响因 素。

(1) 模拟月壤的紧实度状态对CI值的影响。

图9为1g重力场下，JLU-1松散状态和自然状态下的CI值。

(2) 模拟月壤的粒径分布对CI值的影响

图10为1g重力场、松散状态下，JLU-1和JLU-2模拟月壤的CI值。

(3) 不同的试验压点对CI值的影响

图11为1g重力场、松散状态下，JLU-1模拟月壤在不同下压点的CI值。

(4) 不同的圆锥半径对CI值的影响

图12为1g重力场、松散状态下，利用不同压锥得到的JLU-1模拟月壤的 CI值。

(5) 不同重力环境对CI值的影响

图13为松散状态下，JLU-1模拟月壤在不同重力环境下的CI值。