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低圧·低質量流束条件下における周方向非均一加熱管の限界熱流束(高熱流束条件における傾斜角の影響)

机译:在低压和低质量通量条件下限制周向非均匀加热管的热通量(在高热通量条件下倾斜角的影响)

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摘要

本一連の研究では、水管に内径中心と外径中心をある量eだけ偏心させた非均一加熱管(以降、偏心管と呼称する)を用いて周方向非均一熱流束を実現している。Umekawaら[18]は加熱長さL_T=900mの偏心管を用いた限界熱流束実験を行っており、局所最大限界熱流束は偏心量の増加と伴に増加し、これをButterworth[19]の液膜再配分モデルを用いて説明している。さらに加熱長さL_T=900mの偏心管およびその上流側に加熱長さL_T=900mmの均一加熱管(以降、均一管と呼称する)を入口調整区間として接続した加熱長さL_T=1800mmとし、傾斜角を付加することで、管傾斜と非均一加熱が限界熱流束に及ぼす影響を検討しており[20]、最大熱流束部の配置によって限界熱流束は大きく異なる傾向を示し、蒸気流束を十分に増加させた場合、高熱流東部を管頭部に設置した状態においてもじょう乱波に伴うpumping action機構[21]によると考えられる液膜リフトアップにより、大幅に限界熱流束が増加することを示した。さらに加熱長さをL_T =450mmとした高熱流束条件下における垂直上昇流の限界熱流束実験を行い[22]、その結果について液膜流モデルを用いた検討を行い、高加熱流束条件下ではエントレインメントの機構としてせん断力起因のみならず沸騰起因の液滴飛散を考慮する必要性を示した。本研究では、周方向非均一加熱を受ける傾斜加熱管の限界熱流束を系統的に理解するために、加熱長さL_T=450mmの均一管および偏心管の限界熱流束実験を行ったので報告する。
机译:在这一系列研究中,使用内径中心和外径中心偏心一定量e的不均匀加热管(以下称为偏心管)来实现沿周向的不均匀热通量。 Umekawa等人[18]使用加热长度为L_T = 900 m的偏心管进行了临界热通量实验,局部最大临界热通量随着偏心量的增加而增加,这在Butterworth [19]中进行了描述。使用液膜再分配模型进行解释。此外,将作为加热口长度的偏心管的偏心管和连接至偏心管上游侧的加热长度为L_T = 900mm的均匀加热管(以下称为均匀管)(以下称为均匀管)设为加热长度L_T = 1800mm并倾斜。我们正在通过增加角度[20]来研究管子倾斜度和不均匀加热对临界热通量的影响,并且临界热通量往往会因最大热通量截面的布置而有很大差异。如果将其充分增加,则即使当高热流的东部安装在管头处时,由于认为液膜升高也将导致临界热通量显着增加,这是由于与干扰波相关的泵送作用机理[21]。表明。此外,我们在加热长度为L_T = 450 mm的高热通量条件下进行了垂直上升流的极限热通量实验[22],并在高热通量条件下使用液膜流动模型检查了结果。然后,作为夹带机制,不仅要考虑由剪切力引起的液滴的散布,而且还要考虑由沸腾引起的液滴的散布。在这项研究中,为了系统地了解在周向上接受不均匀加热的倾斜加热管的临界热通量,我们报告了加热长度为L_T = 450 mm的均匀管和偏心管的临界热通量实验。 ..

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