变形温度

摘要： 在600~800°C温度区间对TA15合金进行多向等温锻造,利用金相显微镜(OM)、透射电子显微镜(TEM)以及拉伸试验研究了变形温度对微观组织与力学性能的影响。结果表明:经3道次多向等温锻造后,TA15合金发生细化和球化,随变形温度的升高,等轴α机械破碎细化效应受到抑制,而片状α细化更加明显,不连续动态再结晶(dDRX)机制逐渐被激发。在800°C时,变形体内同时发生连续动态再结晶(cDRX)和dDRX,且在试样局部剧烈形变区域发生了形变诱导α→β相的转变。随变形温度的升高,材料抗拉强度和断后伸长率的变化趋势相反,且相比于伸长率,其抗拉强度下降更为显著,在600°C多向锻造条件下其抗拉强度最高。最后,通过经典强化模型的定量分析,证实了TA15合金多向等温锻造时其强度的提高除受细晶强化和位错强化外,晶粒形态、亚结构及大塑性变形(SPD)形成的特殊晶界结构也将对材料的屈服强度产生影响。

摘要： 采用Gleeble-3800热模拟试验机、金相显微镜、透射电子显微镜等,研究了低温建筑用高强度低合金钢在850~1 200°C以5 s^(-1)的应变速率热压缩变形的行为,建立了低合金钢的热压缩变形本构方程。结果表明:热轧态低合金钢的组织为铁素体+珠光体,热变形后转变为奥氏体+再结晶晶粒。在变形温度为850~1 100°C时,温度越高,再结晶晶粒越细小、数量越多;而变形温度为1 100~1 200°C时,温度越高,再结晶晶粒越粗大、数量越少。低合金钢的热变形本构方程为Z=5exp(342 080/RT)=7.808 4×10^(-3)σ_(p)^(7.9751),在850~1 200°C范围内,峰值应力σ;的计算结果与试验结果的误差小于10%。随着变形温度的升高,V(C,N)相的数量减少、尺寸增大,不同温度变形的低合金钢中V(C,N)相的再结晶驱动力F_(R)都大于其对晶界/亚晶界和位错的钉扎力F_(p),这表明V(C,N)相能有效延缓低合金钢中动态再结晶的发生。

摘要： 变形温度和应变速率均影响β型钛合金的力学性能,且其影响均关联塑性变形过程中变形方式的变化。利用TEM,EBSD,SEM,XRD,OM和拉伸试验机研究变形温度和应变速率耦合作用对{332}〈113〉孪生诱发塑性效应Ti-15Mo合金力学性能的影响。结果表明:在298 K和573 K下,屈服强度均随应变速率的增加逐渐升高,即依赖于位错热激活过程,且573 K下显著的位错热激活作用使得屈服强度表现出更大的应变速率依赖性。不同于298 K下,Ti-15Mo合金在573 K下通过{332}〈113〉孪生和位错滑移耦合变形;构建的流变应力模型表明位错强化成为其主要强化方式。高应变速率下,塑性变形早期形成的更多孪晶虽然会抑制孪生的进一步产生降低加工硬化率,但同时有效降低位错不均匀分布引起的局部应力集中延缓颈缩的发生;两个方面的共同作用使得Ti-15Mo合金在变形温度和应变速率耦合作用下呈现出更小的应变速率依赖性。

摘要： 为进一步研究钛合金超塑性变形行为,对TA15合金在变形温度700~900°C、应变速率1×10−2~1×10^(−4)s^(-1)条件下进行恒应变速率拉伸实验,对比不同温度、不同应变速率下合金的变形行为。结果表明:TA15合金在初生等轴α相平均尺寸15μm的条件下,拉伸试样的伸长率为73.3%~250.0%;在850°C、1×10^(−4)s^(-1)变形条件下,试样伸长率最高;在700~750°C下,合金表现出的峰值应力较大;在750°C、1×10^(−4)s^(-1)变形条件下,试样伸长率为183.3%。合金试样仅在高温及低应变速率条件下出现稳态流变阶段,该阶段持续时间越长,合金的伸长率越高。变形后的TA15合金组织均发生不同程度的长大,经高温、低应变速率的变形,试样组织粗化现象最为明显。

摘要： 辽西医巫闾山变质核杂岩记录了中国东部中生代克拉通减薄或燕山运动体制下的重要变质变形过程。为了进一步探究其变形样式和地球动力学背景,笔者对医巫闾山变质核杂岩西北缘发育的韧性剪切带进行了详细的野外地质调查、微观构造解析和石英EBSD组构分析。清晰地识别出两期韧性剪切变形事件,早期表现为右行韧性剪切变形,兼具水平走滑分量,石英和长石分别以GBM、BLG为主要显微变形机制,石英EBSD组构指示柱面滑移为主导滑移系,变形温度约为550~650°C;晚期为左行伸展剪切变形,石英颗粒以SGR为主要变形机制,EBSD组构以菱面滑移为主导滑移系,变形温度约为400~500°C,同时可识别出两期变形叠加的特点。强变形长英质糜棱岩的锆石U-Pb年代学测试显示其结晶年龄为(157.4±1.6)Ma,代表区域晚侏罗世构造热事件。综合前人研究成果,将两期韧性剪切变形时代限定于中晚侏罗世和早白垩世,分别与燕山运动多板块汇聚体制下伊泽那崎板块向欧亚板块俯冲和后撤有关。

摘要： 在Gleeble-3800热模拟试验机上对Q460高建钢进行热压缩试验,研究变形温度和应变速率对Q460钢动态再结晶行为的影响,建立Q460钢动态再结晶模型。结果表明,通过热模拟可以得到Q460钢的真应力-应变曲线、动态再结晶动力学方程、运动学方程和再结晶晶粒尺寸方程,Q460钢的动态再结晶体积分数会随着变形温度和变形速率的不同而发生变化,要想获得具有较高体积分数的动态再结晶,在实际热加工过程中可以选择较高的变形温度和较小的应变速率,且变形温度和变形速率的控制可以对Q460钢的再结晶晶粒尺寸进行预测。

摘要： 利用DIL805A/D热膨胀仪对SPHC钢进行了不同温度的多道次模拟变形试验,试验结果表明:变形温度对SPHC钢最终组织形态影响明显,当末道次变形温度为850°C及以上时,SPHC钢可获得均匀的理想组织;当末道次变形温度为830°C及以下时,SPHC钢获得粗晶、混晶甚至变形组织.根据试验研究结果对热轧工艺进行优化,通过减少粗轧及精轧除鳞道次、不投用精轧机架间冷却水的措施将终轧温度提升了 10-12°C,使SPHC钢的组织状态得到了良好改善.

摘要： 为了更好地利用双相不锈钢的优异性能,综述了双相不锈钢的研究进展,分析了影响其性能的因素,即合金元素、σ相的析出、变形温度、冷却速率、固溶处理及热处理工艺.适量其他金属元素的添加和适当热处理工艺可优化双相不锈钢性能,其中Cr、Ti可提高双相不锈钢耐蚀性和屈服强度;Ni可稳定双相不锈钢两相比例;N可提高双相不锈钢抗拉强度和延伸率;σ析出相可提高其抗冲击性能和可再塑性能.适当加热操作可使双相不锈钢的两相比例均匀,耐蚀性能有所提高.

摘要： 为构建可准确预测镁合金动态力学响应的统一本构模型,采用分离式霍普金森压杆装置对AM80镁合金进行高速冲击实验,变形温度为298 K、423 K和523 K,应变速率为1 100～5 000 s-1 .结果表明:AM80镁合金具有明显的应变速率敏感性.变形温度为298 K时,镁合金的流变应力表现为正应变速率敏感性,当应变速率增至5 000 s-1的变形后期,镁合金的流变应力则表现为负应变速率敏感性;变形温度为423 K和523 K时,镁合金的流变应力表现为正应变速率敏感性,当应变速率高于临界值时,镁合金的流变应力则表现为负应变速率敏感性.将应变速率强化参数C和应变硬化参数n修正为变形温度T的函数,优化了Johnson-Cook本构模型,本构拟合结果与实验结果的误差在±10%范围内,其相关系数( R)和平均相对误差(AARE)分别为0. 987、3. 88% ,说明所建本构模型能够准确预测AM80镁合金在不同变形条件下的流变应力行为.

摘要： 研究了变形温度及变形量对FH40高强度船板钢再结晶行为的影响规律.结果表明:试验钢变形量在20％～40％时,形变奥氏体处于部分再结晶区,温度的变化直接影响再结晶数量和晶粒尺寸.FH40高强船板钢发生完全再结晶所需的变形温度为1000°C、变形量为40％,此条件下变形下进行完全再结晶区轧制,获得细小、均匀的奥氏体晶粒.

摘要： 研究了不同变形温度对AZ91铸态镁合金轧制成形能力,微观组织及力学性能的影响,对热轧过程中第二相的分布及边裂行为进行了分析.结果表明:变形温度对AZ91铸态镁合金轧制成形性能影响显著.350°C和450°C轧制时,试样边部及表面出现明显横向裂纹,变形温度为400°C时,可获得较前两者更均匀细小的轧制组织,轧制成形性能明显提高.轧制试样的室温拉伸性能指标呈现先增加后减小的趋势,在400°C时达到最大值,抗拉强度和伸长率分别达到289MPa和10.4％.

摘要： 本文采用MMS-300热力模拟实验机研究了奥氏体未再结晶区变形温度对Nb-Ti复合微合金化TRIP钢组织演变的影响,结果表明在760～880°C奥氏体未再结晶区变形,均能得到铁素体、贝氏体和微量残余奥氏体组织,随着变形温度的升高,铁素体相对含量降低,贝氏体相对含量升高,残余奥氏体呈现先增后减小的趋势;Nb-Ti复合微合金化TRIP钢获得的残余奥氏体含量低于10％,可能与碳(氮)化物的析出消耗碳原子有关.残余奥氏体主要以较大尺寸分布在铁素体与贝氏体交界处,小尺寸分布在板条贝氏体间的残余奥氏体含量少,不利于TRIP效应.

摘要： 利用Gleeble-1500热模拟实验机进行高温热压缩实验,研究了Q235钢在变形温度为850～1080°C,应变速率为0.1-5s-1条件下的再结晶行为和再结晶晶粒尺寸分布规律,并采用金相显微镜研究了变形温度对Q235钢显微组织的影响.结果表明：变形温度对Q235钢的流动应力有显著影响.在应变速率一定时,变形温度越高,真应力一应变曲线的峰值应力越低,对应的峰值应变越小.应变速率一定时,降低温度可以延迟动态再结晶的发生.随着变形温度的升高,材料中拉长的晶粒发生粗化,再结晶晶粒在晶界处出现并且晶粒数量逐渐增加,Q235钢热压缩变形的主要软化机制由动态回复逐步转变为动态再结晶.

摘要： 为了合理控制镁质耐火材料在高温下的液相量,进而改善镁质耐火材料的高温性能,以分析纯化学试剂CaO、SiO2和MgO为原料,以酚醛树脂和乙二醇(分析纯)为结合剂,制成CaO、SiO2质量比分别为1∶4、2∶3、1∶1和3∶2,MgO加入质量分数分别为0、3％、6％和9％的16种Φ10mm×5mm的试样,然后根据GB/T129—1996检测各试样的变形温度和流动温度,借此表征其液相生成能力.结果表明:1)在CaO-SiO2和CaO-SiO2-MgO体系试样中,变形温度均以CaO、SiO2质量比为1∶4的试样最高,即其液相生成能力最弱.2)在CaO、SiO2质量比相同的情况下,试样的变形温度和流动温度基本上以MgO加入量为9％(w)的变化量最大,以MgO加入量为3％(w)的变化量最小.

摘要： 随着汽车轻量化技术的推动与发展,高强钢、超高强钢在汽车上的应用越来越广泛.而随着材料强度的不断提高,不可避免地添加了多种合金元素,因此导致高强钢在工业化生产中存在热轧及冷轧压下困难等问题.而热轧工艺稳定性也决定了冷轧基料强度和板形,进而影响冷轧稳定性.因此,如何保证高强钢产品热轧轧制稳定性至关重要.本文以980MPa级冷轧双相钢为研究对象,利用单道次压缩试验对试验钢的高温变形行为进行研究,研究了变形温度和应变速率对试验钢流变应力的影响.结果表明:变形温度越高、应变速率越低,动态再结晶越容易发生;当应变速率为0.1s-1,温度为1100°C时,动态再结晶比较容易发生.因此,在热轧生产时,可控范围内宜采用高温区低速轧制,以降低轧机负荷,提高热轧轧制稳定性.

摘要： 在Gleeble3500热模拟机进行热压缩实验研究了多火次锻造对核电叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN的微观组织的影响.试验采用了不同的变形温度和应变速率分别模拟三道次变形对叶根和叶身处微观组织的影响,试验结果表明多火次锻造的微观组织具有一定的遗传型,最终晶粒组织主要由最后一火次变形来决定,实验结果得到叶根的晶粒度为6级,叶身的晶粒度为6.5级,达到了核电叶片晶粒度4级的要求;最后一道工序锻造温度为1100～1150°C为宜.

摘要： 基于β相区热模拟压缩试验,研究了变形温度和应变速率对TC17合金原始β晶粒和次生α相形貌的影响.结果表明:随变形温度的升高,原始β晶粒、αWGB和αWM长度增大;随着应变速率的降低,原始β晶粒增大,αWGB、αWM交织程度提高,β晶粒再结晶体积分数减少.原始β晶粒与β再结晶晶粒内部αWGB、αWM交织程度不同的原因是再结晶行为引起晶粒内部缺陷数量的变化,从而影响到αWGB、αWM的交织程度.

摘要： 基于单向拉伸实验和微观组织观察,研究了不同温度和拉伸速率对TC4钛合全力学性能和微观组织演变的影响规律,得到了TC4钛合金在不同温度和拉伸速率的情况下其力学性能和微观组织演变的关联机制.实验结果表明:不同的变形温度和拉伸速率对TC4合金的真应力有影响.当给定的变形温度较低且恒定时,拉伸速率对合金的真应力影响较小;当给定的温度较高且恒定时,拉伸速率对合金的真应力有较为明显的影响,拉伸速率越高,合金的真应力越大.当拉伸速率恒定时,拉伸时的变形温度越高,合金的真应力越小.当变形温度较低且不变时,合金的抗拉强度受拉伸速率的影响较小,抗拉强度基本保持不变;当变形温度较高且恒定时,合金的抗拉强度随拉伸速率的增加而增加.

摘要： 采用Gleeble-3500型热模拟试验机进行实验,研究M10钢在变形温度为600°C～1300°C、应变速率为0.004～40s-1条件下的高温拉伸变形行为,探究其热塑性、热强度随温度的变化规律以及应变速率对其热塑性的影响.结果表明:M10钢在800°C～1200°C时有着良好的塑性,塑性指标断面收缩率RA最高可达近90％,其脆性区间为600°C～800°C,但塑性指标RA也均高于50％.随着温度的降低,热强度呈线性上升趋势.总之,钢种的高温塑性良好.

摘要： 对不同变形温度,不同应变量及不同固溶温度下6061铝合金微观组织的长大趋势进行了研究.结果表明,6061铝合金在不同的变形温度下热轧变形时,晶粒随着变形温度的提高呈长大的趋势,在同一变形温度下,随着应变量的增加晶粒粗化,而固溶保温温度的不同,对晶粒的长大过程影响很小.从抑制6061铝合金粗晶的形成角度看,应当降低变形温度和变形量.

摘要： 本发明提供一种基于大数据的热轧卷取温度与终轧温度对平整变形抗力影响预测方法。包括收集一定生产周期内的带钢宽度、带钢入口厚度、带钢出口厚度、带钢的实际碳当量、带钢入口变形抗力、带钢的弹性模量、泊松比；以及标准热轧卷取温度、实际热轧卷取温度、标准热轧终轧温度、实际热轧终轧温度、轧机的前张力、工作辊直径、轧机的后张力、摩擦系数、带钢延伸率、变形抗力影响系数、前，后张力加权系数、轧机的实际轧制力；基于上述数据计算得到带钢变形抗力预测值。本发明能够根据带钢生产现场的实际情况，充分结合热轧特性对带钢轧制时变形抗力影响的特点，通过建立数学模型，有效解决平整轧制过程中带钢变形抗力的预测问题。

摘要： 本发明公开了一种用于温度检测的抗变形柔性温度传感器及其制备方法，包括柔性绝缘基底、柔性绝缘保护层、正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜，其中，正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜位于柔性绝缘基底上，柔性绝缘保护层覆盖于正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜上，负极热电偶薄膜的一端及正极热电偶薄膜的一端均连接有冷端，负极热电偶薄膜的另一端及正极热电偶薄膜的另一端重合形成温度敏感区域；柔性绝缘基底的上表面呈周期性波浪形结构；负极热电偶薄膜及正极热电偶薄膜均呈类蛇形弯曲结构，该传感器具有在拉伸扭转条件下输出稳定的特点。

摘要： 本发明公开了一种具有温度变形自补偿功能的混凝土温度应力试验机，属于混凝土温度应力与变形的试验模拟技术领域，其光杠采用4J36号铟钢制造，左侧固定端、右侧固定端、固定端万向节和移动端万向节采用4J36号铟钢制造，固定夹头、活动夹头和荷载传感器采用45号钢制造。本发明通过将试验机的各个部件采用不同的钢材料，并按一定的比例设计各部件的组合长度，在外界温度发生变化时，可使混凝土温度应力试验机各部分钢材部件产生的总的温度变形差为零，从而抵消了由于外界温度变化而引起的试验机钢材的温度变形，实现了试验机的温度变形自补偿。

摘要： 本文介绍了在干涉测长中，因重力变形、温度变形、微气象变化而引起的零位漂移的补偿方法和机构。引起零位漂移的三种原因和补偿方法互不相同，但是本发明却把这三种补偿方法统一成一种机构——补偿机构。本发明的宗旨在于：变中求静。用参考棱镜跟踪零位，把零位漂移量以大小相等符号相反的量从参考臂输入干涉仪以达到完全补偿的目的。发明的进一步目的在于：把此种方法应用到非干涉测量的仪器和机床上。

摘要： 本发明公开了一种用于温度检测的抗变形柔性温度传感器及其制备方法，包括柔性绝缘基底、柔性绝缘保护层、正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜，其中，正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜位于柔性绝缘基底上，柔性绝缘保护层覆盖于正极热电偶薄膜及负极热电偶薄膜上，负极热电偶薄膜的一端及正极热电偶薄膜的一端均连接有冷端，负极热电偶薄膜的另一端及正极热电偶薄膜的另一端重合形成温度敏感区域；柔性绝缘基底的上表面呈周期性波浪形结构；负极热电偶薄膜及正极热电偶薄膜均呈类蛇形弯曲结构，该传感器具有在拉伸扭转条件下输出稳定的特点。

摘要： 本发明提供一种基于大数据的热轧卷取温度与终轧温度对平整变形抗力影响预测方法。包括收集一定生产周期内的带钢宽度、带钢入口厚度、带钢出口厚度、带钢的实际碳当量、带钢入口变形抗力、带钢的弹性模量、泊松比；以及标准热轧卷取温度、实际热轧卷取温度、标准热轧终轧温度、实际热轧终轧温度、轧机的前张力、工作辊直径、轧机的后张力、摩擦系数、带钢延伸率、变形抗力影响系数、前，后张力加权系数、轧机的实际轧制力；基于上述数据计算得到带钢变形抗力预测值。本发明能够根据带钢生产现场的实际情况，充分结合热轧特性对带钢轧制时变形抗力影响的特点，通过建立数学模型，有效解决平整轧制过程中带钢变形抗力的预测问题。

摘要： 本实用新型涉及一种温度变形缝防水结构和采用该结构的现浇外叶墙温度变形缝，所述防水结构包括由变形缝里端向外依次设置的U形止水带、发泡聚乙烯背衬管或发泡聚乙烯背衬棒以及建筑密封胶，所述U形止水带的U形底部贴合在所述变形缝里端壁面上，所述U形止水带的U形的两侧壁分别粘结在所述变形缝两侧的壁面上，所述发泡聚乙烯背衬管或发泡聚乙烯背衬棒经弹性变形填充于所述变形缝中，所述建筑密封胶封堵所述变形缝的前端开口处。本实用新型具有有效的防水、排水措施，因此能确保变形缝最里侧的防火材料或保温材料的性能的持久。

摘要： 本实用新型公开了一种具有温度变形自补偿功能的混凝土温度应力试验机，包括验机主机，由左侧固定端、右侧固定端及连接在所述左侧固定端和右侧固定端之间的一对光杠构成；混凝土试件模具，由固定夹头、活动夹头及连接在所述固定夹头和活动夹头之间的侧部模板和底部模板构成；所述左侧固定端与所述固定夹头通过固定端万向节连接，所述右侧固定端与活动夹头通过移动端万向节连接，所述右侧固定端的外侧连接伺服电机，所述伺服电机通过螺栓连接荷载传感器，所述荷载传感器通过螺栓与移动万向节连接。本实用新型实现了试验机的温度变形自补偿。

摘要： 本实用新型公开了一种高墩温度场及温度变形自动监测装置，包括数据采集仪、多个墩身倾角计、多个温度检测组件、用于测量墩顶纵向转动的纵向倾角计和用于测量墩顶横向转动的横向倾角计，多个墩身倾角计沿竖直方向均匀间隔设于高墩的外壁上，多个温度检测组件分设于高墩沿竖直方向间隔的多个测试横截面内，各温度检测组件包括多个温度传感器，纵向倾角计和横向倾角计设于高墩的顶部，墩身倾角计、纵向倾角计、横向倾角计及温度传感器与数据采集仪相连，数据采集仪与一数据发射器相连。该自动监测装置布局和布点合理，测点位置可全面反映高墩温度场和变形分布特点，能够实现高墩温度场和温度变形的长期自动监测，节约大量人力物力。

摘要： 热变形温度试验机的温度减损耗机构，它涉及热变形温度试验机技术领域，具体涉及一种热变形温度试验机的温度减损耗机构。它包含温度减损耗机构本体、电加热板、第一连接线、第一绝缘圈、制冷片、第二连接线、第二绝缘圈、固定边框、外壳、保护外层、保温层、粘连层、通风层、散热层、控制箱、支撑杆，所述的温度减损耗机构本体上设置有电加热板、第一连接线、第一绝缘圈、制冷片、第二连接线、第二绝缘圈、固定边框。采用上述技术方案后，本实用新型有益效果为：它设置有电加热板，能够加快热变形温度试验机的升温速度，当工作完成时，设置有制冷片，能够帮助热变形温度试验机的温度迅速下降，可以降低热变形温度试验机在工作过程中的温度损耗。