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第十四届全国钛及钛合金学术交流会

召开年：2010
召开地：上海
出版时间： 2010-10-18

主办单位：;中国有色金属学会;;中国金属学会;;中国材料研究学会;;中国有色金属工业协会;;

会议文集：第十四届全国钛及钛合金学术交流会论文集

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1.钛材热挤压成形技术的研究与发展
- 贾如雷;计波;吕维洁;王宗宝
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：概述国内外钛材热挤压成形技术发展现状。在介绍钛材热挤压成形技术特点的基础上，介绍钛材热挤压工艺的特点、发展与研究新思路，进一步探讨我国钛材热挤压成形技术的关键问题。
2.真空热处理对冷喷涂多孔 Ti组织与拉伸性能的影响
- 李文亚;余敏;LIAO Han-lin
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用冷喷涂制备多孔Ti块材，并通过高温真空热处理改善多孔Ti块材的组织与性能。结果表明:热处理后Ti块材气孔增大和产生微小的气孔;同时热处理态多孔Ti块材表现出脆性断裂特征，但热处理加强了Ti颗粒间局部的冶金结合，从而其平均抗拉强度提高约95.7MPa。
3.变形钛及钛合金熔炼技术
- 李雄;庞克昌;郭华;李红恩
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：讨论变形钛及钛合金的3种主要熔炼方法。高密度夹杂和低密度夹杂是导致钛及钛合金制品疲劳裂纹和锻造裂纹的两种主要缺陷，真空自耗电弧熔炼(VAR)去除这两种缺陷的能力有限，而电子束冷床炉(EBCHM)和等离子冷床炉(PACHM)熔炼却有很好的效果，但HM+VAR工艺的铸锭仍有低密度夹杂存在。多次VAR熔炼会加剧合金成分不均匀，而CHM熔炼的铸锭成分不均匀程度更大。EB炉适合熔炼纯钛和低合金钛，PA炉适合熔炼钛合金，前者元素挥发较厉害，后者的铸锭中存在气孔和表面冷隔。HM熔炼的扁锭对轧制板材具有成本优势，而对其他类型的产品这种优势可能不复存在。基于成本的考虑，对熔炼技术的掌握程度是一个不可忽视的因素。
4.氮气气氛下激光切割对TC11钛合金组织及焊接接头性能的影响
- 刘昌奎;李莹;何玉怀;陶春虎
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对TC11钛合金在氮气氛下进行激光切割，并在氮气氛下进行热处理，对比热处理前后的显微组织和硬度，确定热影响层深度。去除激光切割影响层后进行电子束焊接，比较研究未激光切割和激光切割焊接接头的拉伸和疲劳性能。结果表明:激光切割热影响层深度在2～3 mm之间;未激光切割和激光切割TC11钛合金焊接接头低周疲劳性能未见明显差异，但是激光切割后的焊接接头抗拉强度和伸长率相对未激光切割焊接接头分别低45MPa和3%左右。
5.粉末微注射技术的研究现状及其在钛合金零件制备领域的应用
- 骆接文;陈强;蔡一湘
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：粉末微注射成型技术(μPIM)是一种新型的技术，采用传统的粉末注射成型的方法来制备整体尺寸为毫米级，局部结构的尺寸达到微米级，精度达到微米级的制品，有着极其光明的前景。由于钛合金难以加工的特性，采用μPIM制备微型的钛合金零件能实现低成本、大批量的生产，目前在医疗器械领域、高端音响制备以及微型传感器制各领域已经用到μPIM技术来制备微型钛合金零件。
6.探头旋转式管材超声自动超声检测系统的研制
- 马小怀;江立新;王海良
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：针对原有管材自动检测系统采用探头静止不动、管材旋转前进存在检测速度慢和易划伤管材等问题，研制建立一套探头旋转式管材超声自动检测系统。该系统具有适检范围宽、检测效率高等特点，可满足d16～65 mm钛及钛合金管材的自动超声检测。
7.TC18钛合金棒材组织与探伤的关系
- 乔恩利;冯永琦;李渭清;何书林
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过对不同锻造和热处理工艺方案得到的d100 mm TC18钛合金棒材组织和探伤结果进行研究，找出不同工艺方案得到的显微组织所对应探伤水平的变化规律。结果表明:不同工艺方案得到的典型组织，对应探伤结果存在较大差异;特别是在组织类型均为α+β两相区加工组织的情况下，随着显微组织形貌和大小的变化，探伤杂波水平发生明显变化。
8.TC11高颈法兰模具设计及成型工艺
- 李炳;史鑫;付利国;张志远;马艳霞
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：根据TC11高颈法兰图纸，确定了合理的法兰成型模具，研究了不同成型工艺对TC11高颈法兰毛坯变形抗力及组织性能的影响规律。研究结果表明:采用970°C、压机下行速率为7 mm/s的成型工艺，成型后的显微组织为等轴初生α+β转组织，具有较好的综合力学性能。
9.Ti80合金热压缩变形组织与加工图
- 李梁;宋德军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：在Gleeble-1500热模拟机上对‘TiS0合金进行了热模拟压缩试验，变形温度为800～1050°C，应变速率为0.001～10 s-1，最大变形量为60%。变形组织分析表明:在低应变速率或接近相变温度的高应变速率条件下变形，可以发生动态再结晶。根据热压缩试验数据建立的加工图表明:Ti80合金在高温变形时主要有2个合适的加工区域，一个是变形温度为800～950°C，应变速率为0.01 s-1以下的区域;另一个是在相变温度以下40°C内，应变速率为10 s-1以上的区域。
10.CT20钛合金管材的冷弯成型
- 刘伟;杜宇;卢亚峰;毛小南;戚运连;郭萍
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：航天发动机液氢管路用CT20钛合金管材冷弯成型过程复杂，实际弯曲中发现原始管材的表面和显微组织对其影响较大。采用数控弯管机对不同原始状态管材进行冷弯，采用扫描电镜和光学显微镜等观察组织和断口，分析弯管断裂及表面缺陷的产生原因。结果表明:表面处理对管材冷弯成型影响不大;等轴组织管材冷弯成型良好，片状组织管材不能冷弯成型;调整数控弯管机的模具和工艺参数可制备外形质量良好的冷弯管材。
11.TB19大厚板电子束焊接接头的组织性能
- 刘希林;杨瑞;晏阳阳;王乃友;宋德军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：进行了高强钛合金TBl9大厚板高压电子束焊接，实现了130mm厚的大厚度TBl9无缺陷焊接。分析了接头的显微组织结构，进行了接头全厚度显微硬度、力学性能、断裂韧性测试。结果表明:焊接接头塑韧性匹配良好，用电子束焊接TBl9大厚板可获得优质的焊接接头。
12.热等静压和锻造对ZTC4组织及力学性能的影响
- 娄贯涛
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了ZTC4铸造钛合金材料在热等静压和锻造状态下的微观组织和力学性能。结果表明:该合金经热等静压后，强度、硬度降低，塑性提高，力学性能数据分散度降低，经锻造退火后的性能全面优于铸造和HIP态的性能。
13.超塑球形气瓶用TC4钛合金管材的制备工艺
- 那晓菲;王卫民;樊亚军;李雷
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过真空自耗熔炼制备的TC4合金铸锭，经开坯锻造后，终锻成棒坯并机加工成挤压管材用坯料，随后在不同工艺条件下挤压，以获得球形气瓶用具有细晶组织特征的超塑性TCA合金管材。研究了工艺参数对挤压管材的组织及力学性能的影响。结果表明:对挤压前的坯料在1050°C进行β固溶预处理，然后在950°C对两相区挤压，可获得晶粒尺寸达5～10 μm的细晶组织，管材超塑性拉伸伸长率达600%～900%，有效地保证了球形气瓶的超塑性成型。
14.TC18钛合金铸锭生产工艺
- 乔璐;陈战乾;毛玲玲;冯雅奇;董燕妮;国斌;杨国庆
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：针对TC18钛合金铸锭化学成分均匀性难以控制的技术难点，研究合金元素加入方式、熔化工艺参数等对铸锭成分均匀性的影响。结果表明:以Al-Mo、三元含Fe中间合金或四元中间合金等作为添加剂，对原料进行均匀化处理，并采用合理的熔化工艺，可获得成分均匀、满足要求的大规格TC18铸锭。
15.TA15钛合金管材热加工工艺
- 尚秀丽;佟学文;晏小兵;冯红超;张耀斌;颜苏;徐忠普;成小丽
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了挤压加热温度、挤压比、退火制度等工艺对挤压管材组织性能的影响。结果表明:随着挤压比的增大，管材的强度和塑性都有所提高:两相区挤压管材的室温性能与组织的对应关系较好;退火温度和时间对组织形貌和性能基本无影响。当挤压温度为950°C，挤压比为10.2，退火温度为800～850°C，1～2 h，AC时，管材可得到较好的组织性能匹配。研制出的产品满足相关技术标准的质量要求。
16.BTi-62421S高温钛合金的热成形及超塑成形性能
- 史科;郭晓琳;王猛团
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对新型高温钛合金BTi-62421S进行卷圆、冷/热冲压成形、热涨性、热成形等实验研究，获得了该合金的热成形性能;通过高温超塑性拉伸试验，获得了该合金超塑性成形的最佳工艺参数，并进行该合金框架、舵面零件的超塑性成形试验。结果表明:BTi-62421S钛合金在(620±10)°C下保温20～25 min可实现筒形件的热涨形，在750°C左右可实现口框类零件的热成形，但热成形性能存在各向异性;该合金在温度为920°C，应变速率为1.0×10-3s-1时具有最佳超塑性能，伸长率达到448.5%，在此条件下可成形出满足设计要求的舵面及框架样件。
17.TC11合金异型锻件锻造过程三维有限元数值模拟
- 万自永;余巍;杨瑞
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用有限元法，对TC11钛合金复杂锻件模锻过程进行了三维数值模拟分析，得出了变形中材料的流动状态和温度场分布规律。根据有限元模拟结果对模锻成形工艺参数进行优化设计，并进行了TC11钛合金复杂锻件模锻成形工艺试验。实验验证了有限元模拟分析结果。为确定TC11钛合金复杂锻件锻造工艺提供了依据。
18.TC4合金棒材的纵向微观组织
- 王建斌;胡宗式;邵军;陶海林;薛虎明;周书成
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过对TC4纵向高倍组织进行分析，研究轧制加工率、热处理方法对TC4棒材纵向组织的影响。结果表明:高的热处理温度可以细化纵向晶粒，但有限度;大的加工率可以细化晶粒，得到细的纵向高倍组织的棒材，满足国外用户的要求;坯料预热处理和合理轧制工艺可以得到细的纵向高倍组织。确定了纵向细晶组织棒材的工艺路线及参数，得到了组织、退火性能满足GB/T13810-2007，固溶时效性能满足GJB2219-1994要求的棒材。
19.Ti-1023合金铸锭的铁偏析
- 王孟光;周洪强;姜建伟
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：分析了Ti-1023钛锭中铁元素偏析的原因以及改善措施，通过合理控制原材料规格、混料方式、熔炼次数及熔炼参数，采用真空自耗电弧炉熔炼出直径为400 mm的Ti-1023铸锭。成分分析显示，钛锭上端面Fe元素含量为1.67%～1.76%，最大偏差不超过0.1%;钛锭底面Fe元素含量为1.70%～1.81%，最大偏差为0.11%;钛锭侧表面上、中、下位置Fe元素含量为1.61%～1.80%;整根钛锭Fe元素含量偏差范围在0.2%以内，铸锭成分均匀性良好。
20.Ti-6Al-4V合金棒材纵向连轧的温度变化
- 王田;陶海林;胡宗式;范珂
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究Ti-6Al*4V钛合金在高温高速状态下连续塑性变形过程中各道次变形量、变形速度与轧件温度变化的关系，以及轧制后的微观组织形态。结果表明:在Ti-6Al-4V钛合金线棒材的轧制过程中，不同的轧制阶段，由于轧件单道次变形量、轧制速度的改变，坯料的变形温度有升有降，初轧和中轧阶段变形温度总的变化趋势是降低的，但变化趋势比较缓慢，从预精轧开始，随着轧制速度的提高，坯料变形温度逐渐上升;坯料在相变点温度以上加热开轧时，终轧温度控制在两相区内，轧制组织为细小等轴状α+β两相组织，横、纵向的微观组织相差不大，符合GB/T 13810-2007附录A《两相钛合金金相组织分类评级图》中A2级标准。
21.700°C时高温高强BTi-6431S合金的组织与力学性能
- 王小翔;王韦琪;马鸿海
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：较全面地介绍一种650～700°C时短时使用的新型高温高强钛合金BTi-6431S的组织和性能，包括该合金的室温和高温拉伸性能、短时蠕变和短时持久性能及显微组织。试验数据表明:该合金棒材、板材具有较高的室温强度和室温塑性，特别是在650～700°C显示出比现有常规高温钛合金更高的高温强度以及大载荷持久和蠕变的良好匹配，可用于650～700°C短时使用的宇航结构件。
22.大型复杂ZTC4合金铸件充型凝固过程的模拟
- 王晓林;赵志龙;马余选;张延生;马海印;马敏团
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：以ZTC4合金框形铸件为对象，采用Solidworks建模，以Meshcast软件进行网格剖分，解决三维模型与网格分析软件之间的接口问题，采用Pro-cast软件分析了铸件充型过程中液体流动及温度场分布规律，预测铸件中缩孔、铁豆易出现的位置，预测结果与铸件实际情况相吻合。将分析结论应用于同类型更大更复杂的框形铸件的工艺优化中，避免同类缺陷的发生。
23.600°C时高温钛合金(Ti60)的组织与力学性能
- 魏寿庸;石卫民;王鼎春;王清江;陈志勇;刘建荣
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：较全面地介绍600°C时高温钛合金Ti60的组织和力学性能，包括该合金的室温和高温拉伸、持久、蠕变和热稳定性能等，并与国外同类的高温钛合金进行比较。结果表明:该合金与IMI834和Ti-1100合金具有相类似的组织和性能。经双重退火处理后，获得双态组织，并含有强化相α2和硅化物相。这种组织的合金材料具有优良的综合性能，有望用于制作航空发动机压气机盘和叶片等构件。
24.宽幅纯钛薄板的叠轧工艺
- 吴慧娟;容耀;李向东;杨哲;严学波;刘鹏聪
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍在三米三四辊可逆式轧机上采用两张钛板组坯叠轧生产宽幅纯钛薄板，通过对板材叠轧试制，探索相应的组坯、加热、轧制工艺参数。经合理设计辊形及辊形曲线，有效控制叠轧宽幅纯钛薄板材的同板差，并获得良好的板形。研制出尺寸为3.0 mm×2 000 mm×≥6 000 mm的宽幅纯钛薄板，热处理后的结果显示，其力学性能完全符合标准要求，且板材表面质量、外形尺寸、同板差等各项技术指标均满足有关标准的技术要求。
25.TC11钛合金棒材在α+β两相区的终锻变形
- 吴英彦;王万波;计波
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：以TC11热强钛合金d130～160 mm棒材为研究对象，分析锤锻和径锻两种不同锻造方式在α+β相区变形的优点和缺点，重点对径锻的两相区终锻变形工艺进行多次试验，并取得成效，为大规格钛合金棒材的热加工提供一条新的工艺流程路线。
26.BTi62钛合金锻造工艺
- 杨慧丽;李晓维;羊玉兰;马恩惠;李冬梅
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究不同锻造工艺生产的BTi62钛合金棒材对组织、性能的影响。结果表明:BTi62钛合金采用β锻造工艺和α+β两相区锻造工艺生产的棒材，均可获得良好的组织与性能，可以达到设计要求。采用β锻造工艺，由于变形抗力较小，锻造火次少，生产效率高，容易操作，建议生产时采用该工艺。
27.TA15钛合金电子束焊接接头组织分析
- 姚罡;李晋炜;陆业航;李众城
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对20 mm厚TA15钛合金板在不同工艺条件下的电子束焊接接头组织进行研究。比较分析了钉形、钟罩形、楔形和漏斗形焊缝不同区域的组织特点。结果表明:TA15薄板电子束焊接的接头形貌和组织主要由焊接速度和束流强度决定，当两个工艺参数配合得当，接头可以获得较好的组织。
28.Ti5Mo5V2Cr3Al合金热变形行为
- 尤振平;王博;惠松骁;叶文君;于洋;刘睿
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用Gleeble-1500热模拟试验机对TB10合金进行高温压缩变形实验，分析该合金在变形温度为700～1050°C，应变速率为0.1～50 s-1条件下的变形行为及流变应力的变化规律。结果表明，流变应力受变形温度和应变速率显著影响，流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低。采用双曲正弦模型确定该合金的变形激活能Q和应力指数n，建立了相应的热变形本构关系。
29.TC4紧固件的疲劳断口
- 张鹏;赖运金;王永哲;田琳;朱燕丽
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对西部超导材料科技有限公司生产的以TC4棒材加工的MJ12螺栓试件进行显微组织分析和疲劳断口观察。研究表明，该试件疲劳断口属于典型疲劳韧性断裂，未发现冶金及组织缺陷，材料显微组织细小均匀。
30.TC21钛合金电子束焊缝精细组织及其对硬度的影响
- 张秉刚;王廷;陈国庆;冯吉才;李东
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对TC21钛合金进行电子束焊接试验，通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对焊缝内不同特征区域的精细显微组织进行分析，并对各个区域的显微硬度进行测量。结果表明:TC21钛合金在焊接过程中，焊缝区和热影响区Ⅰ、Ⅱ区内发生了马氏体转变，由针状马氏体α'相和残余β相组成。热影响Ⅲ区只发生了α相向β相的转变。马氏体转变量与接头不同区域的降温速率有关，焊缝区内马氏体数量最大，尺寸最大，马氏体强化效果最明显，显微硬度最高。而在热影响Ⅲ区内无马氏体强化效果，且β相数量增多，硬度低于母材的，发生软化。
31.钛合金厚板焊接接头三维应力测试
- 张建欣;王德全;刘希林;李新;郭洪涛
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过对钛合金厚板焊缝常用的应力测试方法进行对比分析，建立适合钛合金窄间隙焊接试板的三维应力测试方法——逐层对称剥削盲孔法，该方法克服窄间隙对接焊缝三维应力分布区间窄小、应力变化梯度大、应力测试操作难的技术难题，实现钛合金厚板的三维应力测试，得出钛合金厚板焊接接头的三维残余应力分布规律。
32.固溶时效对TC4ELI钛合金组织和性能的影响
- 吕逸帆;张毅;景宝全;吕建军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了固溶时效对TC4ELI钛合金室温拉伸性能、硬度、冲击韧性、断裂韧度及金相组织的影响。结果表明:提高固溶温度、增大固溶冷却速率、降低时效温度可以提高TC4ELI合金的强度;降低固溶温度、减小固溶冷却速率、降低时效温度可以提高TC4Eu合金的冲击韧性和断裂韧度;TC4ELI合金金相组织中片状α相的形貌对合金的冲击韧性和断裂韧度起决定作用。
33.TB2钛合金的热加工与热处理工艺
- 罗斌莉;毛江虹;林海峰;曹继敏
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了TB2合金在生产过程中热加工工艺以及热处理工艺对综合性能的影响。热加工过程采用两段式加热可以减少钛合金的吸气层，改善合金锻轧件的表面质量;TB2合金经过常规固溶时效后强化效果十分明显，合金强度显著提高，但塑性指标呈下降趋势;TB2合金进行形变热处理即变形状态直接时效，可获得强度和塑性的最佳匹配。
34.低温用CT20钛合金的电子束焊接工艺
- 赵彬;杨英丽;赵恒章;杜宇;郭荻子
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用真空电子束焊接工艺研究CT20钛合金的焊接性能，分析电子束焊接过程中不同工艺参数对焊缝形状的影响。通过对显微组织的观察以及显微硬度和低温拉伸性能的测试，分析焊接接头显微组织、断口形貌及焊缝中气孔的形成。结果表明:CT20钛合金的焊接性能优良，焊接接头的抗拉强度达到785 MPa，断口部位位于热影响区;焊缝和靠近焊缝热影响区的显微组织均为典型的魏式组织，母材显微组织为块状初生α相和β转变组织构成的双态组织。采用真空电子束焊焊接的CT20合金板材，其焊缝的硬度值比母材的高，焊缝和热影响区中较粗大的原始β相一部分转变为过饱和的针状马氏体。
35.IMI834高温钛合金熔模铸造充型性能
- 赵而团;孔凡涛;肖树龙;陈艳飞;陈玉勇
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用10×10网格蜡网制备熔模铸造型壳，研究型壳预热温度、离心转速以及型壳面层材料对IMI834高温钛合金充型能力的影响。研究结果表明:在本实验条件下，当型壳预热温度为400～600°C，离心转速为300 r/min时，IMI834的充型性能最好。面层材料以CaO稳定的ZrO2和醋酸锆粘结剂制备的型壳充型性能远好于Al2O3和硅溶胶粘结剂制备的型壳的，表明界面反应对合金的充填性能有极大的影响。离心浇注实验结果表明:合金熔体在Coriolis力的作用下优先向与离心转向相反的方向充填。
36.Ti-55钛合金板材的超塑性变形行为
- 赵子博;葛敬鲁;陈志勇;王清江;刘建荣
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究Ti-55钛合金板材在890～910°C、初始变形速率为4.4×10-4～1.76×10-3 s-1条件下的超塑性变形行为。结果表明:在900°C、初始应变速率为8.8×10-4 s-1变形条件下平均晶粒尺寸在4 μm左右细小等轴晶的Ti-55钛合金板材的伸长率可达1 300%，表现出良好的超塑性;在一定成形温度下其超塑伸长率随应变速率的增大呈先增加后降低的趋势，存在最佳应变速率8.8×10.4 s-1，高于或低于8.8×10-4 s-1，板材的超塑变形能力均有明显降低:在高应变速率下，Ti.55板材的最大伸长率向高温区移动;超塑性变形过程中晶粒呈相互聚合长大的现象，应变诱发组织粗化是超塑变形过程中组织粗化的主要因素。
37.Ti-5553合金的高温变形行为
- 周伟;葛鹏;赵永庆;李倩;冯亮;杨义
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：在Gleeble-1500热模拟试验机上，当应变速率为0.1～10 s-1，变形温度为800～860°C时，采用高温压缩试验对Ti-5553钛合金热压缩变形中流变应力行为进行研究。研究结果表明:应变速率和变形温度的变化显著地影响合金流变应力的大小，流变应力随着变形温度的升高而降低，随应变速率的提高而增大，当流变应力达到峰值后趋于平稳。热变形过程的流变应力可采用双曲正弦本构关系来描述，平均激活能为611 kJ/mol。
38.钛合金型材挤压玻璃润滑工艺的有限元模拟
- 柏春光;徐东生;雷家峰;刘羽寅;徐哲;刘明辉;吕培成;段素杰;杨锐
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用平模挤压工艺并利用玻璃润滑制备钛合金型材。挤压制品的组织均匀、表面状态以及尺寸精度均受模具设计、润滑情况以及挤压工艺参数等诸多因素的影响，玻璃润滑是其关键工艺之一。通过有限元模拟结合试验对钛合金型材挤压过程的玻璃润滑工艺的诸多参数进行分析，研究其对体系温度分布和变形的影响。针对不同流动特性和结构设计的玻璃防护涂层、滚涂玻璃粉和玻璃垫对钛合金型材挤压制品润滑状态进行模拟，预测不同工况下的玻璃润滑膜的温度分布和黏度变化规律，并根据玻璃软化规律预测玻璃润滑膜的厚度，并提出玻璃润滑工艺的改进方案。
39.钛合金机匣精锻件等温锻造技术
- 孟庆通;庞克昌;周建华
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对Ti6242钛合金机匣的锻造毛坯的形状、锻件图和模具结构设计及等温锻造工艺进行研究。结果表明:采用等温锻造新工艺可生产出表面光洁、外形尺寸精确的钛合金机匣等温锻件，锻件将原来4块焊接件整体锻出，降低生产成本，且金属流线分布合理，组织和性能均满足要求。
40.低压力压制的圆形电极
- 胡宗式;李渊;杨萌
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用35 MN海绵钛压机在230 MPa的压力下，压制密度为3.15g/cm3、尺寸为d440 mm×475 mm、质量达230 kg的电极。
41.Ti-13Nb-13Zr钛合金VAR熔炼主组元的控制分析
- 牛中杰;杨冠军;赵永庆;曹继敏;杨宏进
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：基于活度系数计算模型和控制传质系数计算模型，从热力学角度分析Ti-13Nb-13Zr合金熔体中主组元的饱和蒸气压以及熔炼过程中主组元的挥发趋势。结果表明:合金中主组元的挥发损失速率不同，使得熔炼前后合金的成分出现变化，合理地降低熔体的温度和提高真空室中的压力可以减小熔炼过程中合金成分的变化，也为Ti-13Nb-13Zr合金VAR熔炼合金成分的控制提供理论指导。
42.电子束冷床熔炼的优与劣
- 陈峰;陈丽;国斌;彭强;郭盛祥;毛玲玲
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：电子束冷床熔炼在消除高密度夹杂和降低成本等方面具有较强的技术优势而获得广泛的应用。根据电子束冷床熔炼的技术特点，结合生产实践主要探讨电子束冷床熔炼法的优势和局限性，为优化熔炼工艺、合理地应用电子束冷床熔炼技术生产优质钛及钛合金铸锭提供一些思路和借鉴。
43.工业化冷床熔炼技术的引进与应用
- 秦桂红;王万波;计波;吴英彦
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：冷床炉熔炼技术是一种先进的钛合金熔炼技术，经一次熔炼可生产出无偏析、无夹杂的优质钛合金。介绍冷床炉的发展概况，对比工业化冷床炉和真空自耗炉的特点和工作原理，指出冷床炉在操作控制和夹杂物去除方面的优势。同时，介绍宝钢特钢的等离子冷床炉和电子束冷床炉。
44.钛在沸腾硝酸介质中腐蚀表面的分析
- 郭获子;杨英丽;赵彬;赵恒章
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用8 mol/L，沸腾纯硝酸回流腐蚀试验对Ti35、TA2、TA9、TA10和TiNi耐蚀钛材进行均匀腐蚀。腐蚀后多种钛材表面生成氧化层，其结构和成分发生改变。对腐蚀后的材料表面层进行EDS、SEM、XRD和XPS分析。结果表明:TA2，TA9和TA10的表面层完全为Ti02，Ti35合金表面的氧化层组成主要是Ti的各种价态的氧化物，TiNi合金表面由TiNi基体组成;其中，Ti35合金的表面氧化层较其他4种合金更致密，其耐硝酸腐蚀性能最优异。
45.钛合金等离子焊后焊接接头超声消应工艺
- 郭小辉;柳军;徐希军;贾晓飞
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：针对大型钛制容器的中厚板焊接，研究12 mm厚钛板等离子焊接工艺，分析焊接参数对焊缝成形的影响，确定合适的焊接工艺规范，对焊缝进行超声冲击消应处理，并对比超声消应前后焊缝残余应力的变化。结果表明:钛合金中厚板采用等离子焊接，焊后进行超声消应处理，可有效改善焊缝的残余应力。
46.中国钛标准40年
- 黄永光
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：回顾中国钛及钛合金标准从雏形的建立和3次重大改进，阐述历次改进的重点，特别是2007年至今钛标准体系的重要变化及完善情况，如大量纳入新研制的钛合金牌号、纯钛的化学成分及力学性能实现与国际的接轨、加强检验标准的系统完善，制修订近10项方法标准，部分性能检验方法与国际接轨、注重产品标准新类别的制定，包括铸锭、网板、焊接管、挤压管及钛废料等。并与国际和国外先进标准体系进行对比分析，标准体系整体达到国际先进水平。提出进一步完善我国钛标准体系的发展思路和建议:提高标准的认知程度，达到国际通用;加快新研发合金的纳标，推动新合金的应用;加强方法标准的制定，使标准体系更加完善。
47.组合思想在钛合金研究中的应用与钛合金组合芯片的表征
- 秦冬阳;卢亚锋
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：综述组合思想在二元和多元钛合金体系中的应用。对于某个确定的钛合金系，组合方法能全面地研究其中的相变规律和组分对合金力学性能的影响。以组合思想为指导，选择Ti-Al-V系和Ti-Al-V-Cr-Mo 2个典型合金体系，利用IM100旋转多靶离子束沉积系统制备出合金元素含量梯度变化的钛合金组合芯片，通过X射线衍射仪(XRD)、原子力显微镜(AFM)、X线光电子谱仪(XPS)表征薄膜态样品库的存在相、形貌和表面元素的化学状态。利用纳米压痕测试钛合金薄膜的硬度，并从Ti-Al-V系和Ti-Al-V-Cr-Mo系中发现2个力学性能最佳的合金组分。
48.光谱法分析TC11钛合金用标样化学成分控制
- 任春燕;李冬梅;张爱荣;毛麒;赵芳利;苏海军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：以充分均匀化处理的海绵钛和中间合金为原料，研究制备化学成分高均匀性光谱法分析TC11钛合金化学成分用标样的合理工艺，并对影响铸锭合金成分均匀性和冶金质量的主要工艺因素进行分析和探讨。结果表明:采用化学成分合格、粒度适宜的中间合金与海绵钛单块混料均匀制各的自耗电极经真空白耗电弧炉三次熔炼制得的标样冶金质量优异，合金元素及杂质元素分布均匀、波动小，完全满足光谱法分析TCll钛合金化学成分用标样要求。
49.BT16钛合金沉头螺栓的加工工艺
- 沙爱学;李兴无;李红恩;王清瑞
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究MJ5和MJ6两种规格的BT16钛合金沉头螺栓显微组织、流线和显微硬度，并与直径为6 mm的该合金丝材的显微硬度和组织进行对比。研究结果表明:BT16钛合金螺栓光杆部位显微硬度与直径为6 mm的丝材退火状态下的硬度相当:螺杆部位经受冷挤压缩径和螺纹滚制双重冷变形强化，显微硬度明显高于光杆部位的显微硬度;螺栓显微组织与丝材退火状态下的显微组织一致，进一步证实螺栓是在退火状态下直接使用的，未经过热处理强化，BT16钛合金沉头螺栓采用一次缩径的冷变形强化制造工艺。
50.Ti-75 穿孔管坯的冷扩成形
- 苏航标;杨英丽;赵永庆;郭荻子;吴金平;赵恒章;赵彬
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究采用斜轧穿孔及冷扩成形方法制备直径大于130 mm的大口径Ti-75无缝管材的可行性。分别测试穿孔管坯和冷扩后管材的金相组织、力学性能及沿管材轴向方向的裂纹情况。结果表明:采用斜轧穿孔方式可以制备Ti-75合金大口径无缝管材且拥有较好的塑性;在室温下，进行冷扩，在扩径率小于15%时，可得到抗拉强度为780 MPa，屈服强度为685 MPa，伸长率为13.5%，断面收缩率为55%的管坯，且不出现扩裂等情况。
51.箔-箔法制备微叠层Ti-Al系金属间化合物基合金板材
- 孙彦波;赵业青;张迪;马朝利
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：利用Ti箔、Al箔叠加冷轧后热处理来制备微叠层Ti-Al系金属间化合物基复合材料板材，并通过热压将板材致密化。采用装备有能谱(EDS)的电子探针仪(EPMA)、X线衍射仪(XRD)对所得材料的组织结构、相组成进行分析。结果表明:当退火温度高于Al的熔点时，固态Ti和液态Al发生自蔓延燃烧反应，首先生成TiAl3相，随后TiAl3再与Ti反应生成Ti3Al、TiAl和TiAl2;反应形成Ti，α-Ti，Ti3Al，TiAl，TiAl2和TiAl3后，其各相之间发生竞争性扩散，在Ti3Al、TiAl和TiAl2长大的同时，TiAl3，Ti和α-Ti则先后耗尽;在TiAl3消耗完后，Ti3Al和TiAl2不断减少，TiAl不断增加，最终Ti3Al和TiAl达到平衡。
52.钛及钛合金等通道转角挤压变形工艺研究现状
- 张永强;郭鸿镇;赵严;王涛;王彦伟;姚泽坤
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：等通道转角挤压(Equal channel angular pressing，ECAP)是一种通过纯剪切变形制备高性能材料的独特的加工方法，它可以有效地细化合金组织，得到具有高强度和优异超塑性能的超细晶材料。综述钛及钛合金等通道转角挤压(ECAP)工艺的晶粒细化机理、变形特点和影响晶粒细化的因素，讨论ECAP工艺存在的主要问题，并对ECAP工艺的前景进行展望。
53.航空紧固件用钛合金的研究进展
- 赵庆云;徐锋
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：分析航空紧固件用钛合金材料的应用概况、材料特性和紧固件加工制造特点，研究了新近开发的高强钛合金材料及所加工的紧固件性能特点。
54.小规格钛棒材成分偏析缺陷的超声波检测
- 毛江虹;王建淦;张谊;曹继敏;肖松涛
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：为解决小规格钛合金棒材在超声波探伤中成分偏析类缺陷的判定问题，采用超声波无损检测、金相观察、扫描电镜和能谱分析等方法研究小规格TC4和TC26两类钛合金棒材的成分偏析现象。结果表明:TC4的偏析缺陷是纯钛偏析，缺陷回波出现在底波和等边三角波之间，强度较低，属于透射类偏析:TC26的偏析缺陷是富铌偏析，缺陷回波出现在底波之前，且强度较高，属于反射类偏析。根据成分偏析部分与基体声阻抗的差别对缺陷进行分类，透射类缺陷差别较小，反射类缺陷差别较大。为避免漏检可能存在的透射类成分偏析缺陷，应关注一次底波与等边三角波之间的波形
55.磷酸盐缓冲溶液中Ti-24Nb-4Zr-8Sn合金的电化学腐蚀行为
- 白芸;李述军;郝玉琳;杨锐;郭正晓
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用开路电位测量、动电位极化曲线测量等方法研究医用β钛合金Ti-24Nb-4Zr-8Sn在模拟人体体液中的电化学腐蚀行为，计算该合金在模拟人体体液中的腐蚀电位(ψcorr)、孔蚀电位(ψpit)、腐蚀电流(Icorr)及钝化电流(Ipass)等一系列电化学参数，并与纯钛和Ti-6Al-4V合金进行比较。结果表明:与纯钛和Ti-6Al-4V合金相比，模拟人体体液中Ti-24Nb-4Zr-8Sn合金能够迅速形成保护性氧化膜，其极化曲线具有更为广阔的钝化电位区间，钝化膜状态最为稳定，腐蚀电位(ψcorr)和孔蚀电位(ψpit)都较大，腐蚀电流(Icorr)较小，但钝化电流(Ipass)最大，加工过程中的表面缺陷成为腐蚀的活性位置。
56.钛及钛合金在汽车上的应用
- 李中
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：简述钛及钛合金在汽车领域中应用发展情况，指出随着世界经济的发展，对环境、能源的要求日益提高，钛及钛合金作为结构功能性材料，是汽车实现轻量化，高性能、高功能化的重要基础。采用该材料是汽车行业实现环保、节能的有效途径。特别是随着钛工业的发展，钛加工成本的降低，钛材终将在汽车领域占据重要地位。
57.表面加工状态对Ti-1023钛合金疲劳性能的影响
- 齐立春;黄利军;黄旭;李志燕
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究表面加工状态对Ti-1023钛合金疲劳性能的影响，结果表明:经纵抛后的试样表面粗糙度比圆磨试样低1个数量级，其表面压应力是圆磨试样表面压应力的3倍;当循环次数大于107时，Ti-1023钛合金纵抛试样疲劳极限比圆磨试样疲劳极限提高36%;零件可以通过表面喷丸处理在表层引入残余压应力场和表面加工改善表面粗糙度相结合的方法，达到提高零件疲劳性能的目的。
58.冷变形及退火参数对CT20钛合金管材组织和拉伸性能的影响
- 杜宇;郭荻子;刘伟;戚运莲;卢亚峰
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究冷变形程度、冷变形参数Q值和退火温度等变形和热处理参数与CT20钛合金管材拉伸性能的关系，以及CT20钛合金管材的冷加工变形特点和组织性能的变化规律。结果表明:CT20钛合金具有较强的冷变形能力、较宽的退火温度区域，可通过增大Q值来提高管材的屈服强度:选择合适的退火制度，可获得不同的合金组织形貌;等轴组织具有更加优异的室温拉伸性能。
59.TA2钛合金板的阳极氧化工艺
- 孙书英;吴政道;郭雪梅;邓超
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究TA2钛合金板的阳极氧化处理工艺，并提出一种以阳极氧化法为基础，结合网版印刷和蚀刻技术，在钛及其合金表面制备复杂颜色组合图案的工艺。结果表明:随着电解电压的升高，氧化钛膜的厚度增加，表面呈现出不同的颜色。
60.生物医用Ti-Nb基合金的显微组织与耐磨性
- 王本力;李莉;郑玉峰
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用金相显微镜和X射线衍射仪分析生物医用Ti-22Nb，Ti-25Nb及Ti-22Nb-2Zr/Hf合金的显微组织和相组成，采用圆盘式摩擦实验机和维氏硬度计研究合金的耐磨性，利用扫描电子显微镜观察摩擦后合金的表面形貌，主要考察合金元素(Zr，Hf)和热处理工艺对Ti-Nb基合金耐磨性的影响，分析其摩擦机制。结果表明:钛合金中添加Nb，zr，Hf元素均能够稳定β相;Zr和Hf元素的固溶强化使合金的耐磨性提高;时效处理析出α相同样使Ti-22Nb和Ti-22Nb-2Zr/Hf合金的耐磨性得到提高。
61.高强钛合金的发展与应用
- 王鼎春
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍高强钛合金的发展与应用现状，着重分析美国、俄罗斯高强钛合金的发展、现状及应用，探讨高强钛合金的发展方向，并对高强钛合金的发展趋势进行了展望。
62.超声波相控阵检测技术在钛合金厚板焊缝中的应用
- 王伏喜;周晓峰;鄂楠;李斌
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍钛合金超声检测特性及其相关标准的使用情况，结合相控阵的优势制作钛合金厚板焊缝的对比试块，对钛合金厚板焊缝中的典型缺陷进行分析。结果表明:相控阵检测方法能够对厚板焊缝缺陷进行有效识别、定位和定量检测，检测灵敏度和检测效率较高。
63.造孔剂法制备多孔生物医用Ti2448合金
- 王玺涵;李述军;贾明途;郝玉琳;杨锐;郭正晓
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用添加造孔剂的粉末冶金方法制备高强度低模量大块多孔医用Ti-24Nb-4Zr-8Sn(质量分数，%，简称Ti2448)合金。采用扫描电镜(SEM)、压缩试验和弹性模量仪对其形貌特征、力学性能进行研究。结果表明:由于造孔剂PMMA(聚甲基丙烯酸甲酯)具有较好的塑性，在冷轧成形过程中能够保持其原始形状，故可以制备出孔隙特征参数和力学性能均可调的多孔Ti2448合金;随着造孔剂粒径的增加，平均孔径增加，压缩强度和弹性模量减小;随着烧结温度的升高，孔隙率和平均孔径略有减小，压缩强度和弹性模量增加。
64.钛/钢复合板密封爆炸容器的设计与制造
- 文潮;刘晓新;马艳军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍国内首台用爆炸复合的钛钢板制造的爆炸密封容器，该爆炸密封容器设计当量为100 g TNT。用爆炸相似律、解析方法及数值模拟等方法对该爆炸容器进行物理设计，确定等效载荷，然后进行机械设计。简述钛/钢复合板容器制造中的难点以及要注意的问题。该容器的钛/钢复合板用钛(Ti，厚度为3 mm)和Q345R(厚度为18mm)复合而成，
65.高能球磨制备涂料用超细钛粉
- 谢焕文;蔡一湘;谭立新;刘辛
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：在无水乙醇和惰性气体的保护下，利用高能球磨法制备重防腐涂料用超细钛粉，通过化学分析、粒度分析仪、扫描电镜等手段对超细钛粉的杂质含量、粒径和形貌进行表征，研究球磨转速、球料比等参数对钛粉粒度以及杂质含量的影响。结果表明:在球磨转速为378 r/min、球料比为2.43、球磨时间为8～18 h的球磨工艺下可制得中值粒径为9.91～2.28 μm的超细钛粉，其铁含量(质量分数)控制在0.23%～0.28%以内，粉末呈不规则鳞片状;球磨转速相对球料比而言是影响钛粉细化的显著性因素，而球料比则是影响钛粉铁含量增加的显著性因素。
66.沸腾氯化用高品质金红石的生产工艺
- 熊雪良;杨智;欧阳红勇;王康海
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对原矿、氧化改性矿、还原改性矿3种矿物进行搅拌浸出、加压浸出和流态化浸出3种方式的浸出工艺研究。结果表明:采用搅拌浸出时，3种矿物浸出产品人造金红石中TiO2含量从大到小的次序为氧化改性矿、还原改性矿、原矿;3种浸出工艺得到人造金红石中TiO2含量从大到小的次序为流态化浸出、加压浸出、搅拌浸出;氧化改性矿的矿物表面生成了新的金红石相;钛铁矿采用氧化预处理—盐酸流态化浸出工艺，得到的产品人造金红石是金红石型。TiO2，其中TiO2含量(质量分数)为92.96%，CaO+MgO含量为0.30%，粒度大于100 μm的占94%，产品人造金红石是沸腾氯化生产的理想原料。
67.牙科用Ti-Cr合金的显微组织及性能
- 徐丽娟;于宏宝;黄玉东;肖树龙;陈玉勇
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用钨电极熔化、离心浇注工艺制备4种Ti-Cr合金，研究Ti-Cr合金的显微组织和力学性能，并采用CJS111A型球-盘式摩擦磨损试验机评价其干摩擦磨损性能，研究合金元素Cr对Ti-Cr合金耐磨性的影响，利用扫描电子显微镜(SEM)观察Ti-Cr合金的磨损表面，采用力学性能显微探针观察测试Ti-Cr合金的磨痕轮廓和最大磨痕深度，分析Ti-Cr合金的磨损机理。结果表明:Cr含量对Ti-Cr合金的显微组织形貌影响较大，Ti-Cr合金维氏硬度随着Cr含量的增加而降低;Ti-10Cr合金的最大压缩强度为2 024 MPa，Ti-15Cr合金的最小压缩强度为1 650 MPa;4种Ti-Cr合金中，Ti-5Cr合金的稳态摩擦因数最小，磨损表面较光滑，Ti-15Cr和Ti-20Cr合金的磨损表面出现了犁沟，磨屑粘连在一起。随着Cr含量的增加，Ti-Cr合金的最大磨痕深度减小，抗磨性增强，Ti-Cr合金的磨损机制:以磨粒磨损为主，是黏着磨损和磨粒磨损共同作用。
68.高速压制技术成形Ti粉的过程
- 闰志巧;蔡一湘
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用高速压制(HVC)技术成形Ti粉，研究润滑剂、两次压制对成形效果的影响，探讨适合HVC技术特点的表征方式。结果表明:与高速压制纯Ti粉相比，含0.3%(质量分数)润滑剂的粉末能在更大的冲击行程下成形而获得更高的压坯密度，并且有利于减少表面剥落和分层等缺陷;两次高速压制时，压坯内应力聚集导致分层和烧结后出现膨胀;HVC的成形效果同时取决于冲击能量和装粉量，质量能量密度能全面表征装粉量和冲击能量等不同参数下的压坯密度;纯Ti粉末在质量能量密度为118 J/g时，所获得的压坯致密度为96.0%。
69.TC4钛合金表面WC基耐磨涂层制备
- 杨伟华;周海滨;王纯
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用等离子喷涂的方法在TC4钛合金表面制备适用于太阳翼铰链结构的WC基耐磨涂层，对影响涂层性能的关键工艺参数进行分析。结果表明:所制备的涂层孔隙率小于5%，显微硬度(HV0.3)为880.2，WC颗粒含量大于45%(质量分数)，与TC4基体的结合强度为61.0 MPa，涂层表面粗糙度Rz为30.6 μm:主气流量、喷涂功率和喷涂距离对涂层性能影响较显著。
70.我国舰船钛合金的研究进展
- 杨英丽;苏航标;郭荻子;赵彬;吴金平;赵恒章;罗媛媛
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍了钛合金材料的特性及舰船对材料的特殊要求;回顾了我国舰船钛合金的研究及发展历程、介绍了我国创新研究的舰船钛合金体系及合金的性能;分析了我国舰船钛合金研究应用中存在的问题。结果表明:为了加快我国舰船用钛的发展，应尽快建立我国舰船用钛的设计准则、舰船钛合金的国家标准及钛合金材料的上艇技术指标体系，并尽快开展舰船钛合金研究7个方面的研究内容。
71.生物医用钛合金的微纳化加工技术及最新进展
- 于振涛;麻西群;余森;张明华;韩建业;刘春潮
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍生物医用钛合金超细晶材料微纳化加工技术的主要方法、特点，其显微组织与力学性能的相互影响以及其应用的国内外研究现状，重点介绍自主开发的新型近β型医用钛合金TLM(TiZrsnMoNb)在材料微纳化加工研究的最新进展，提出生物医用钛合金材料未来的研究发展方向。
72.TC4钛合金紧固件的α污染层
- 张庆云;陆业航;李众城;李伟强
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用金相法对950°C真空淬火TC4钛合金紧固件污染层的微观组织、显微硬度及力学性能进行分析。结果表明:检测钛合金紧固件污染层，并TC4紧固件富氧α层不连续且厚度小于20 μm可小幅提高支撑面的硬度，且对性能影响较小，可以适当允许其存在。
73.TC18钛合金耳片的断口形貌及疲劳性能
- 刘翠云;李焕喜;马朝利
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对TC18钛合金直耳片的疲劳性能进行研究，测试在不同处理状态及平均应力水平下耳片的疲劳Smax—N曲线，并利用扫描电镜(SEM)对疲劳试样断口的典型裂纹源形貌和裂纹扩展形貌进行观察分析。结果表明:热处理状态和平均应力对耳片疲劳寿命有较大影响;在相同的平均应力下，机械加工后退火处理的试样具有较高的疲劳寿命;在相同退火处理状态下，平均应力水平高，疲劳寿命长;疲劳裂纹主要在夹杂物、材料表面缺陷及次表面内部缺陷等处形成;在裂纹扩展区，对试样加载的应力水平越高，裂纹扩展速率也越大。
74.SiC纤维增强Ti-Al金属间化合物基复合材料的界面反应
- 张迪;孙彦波;赵业青;李焕喜;马朝利
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：金属Ti箔-纤维-金属Al箔经过自蔓延燃烧反应和扩散反应过程生成连续SiC纤维增强Ti-Al金属间化合物基复合材料。结果表明:该复合材料基体是层状分布的TiAl3，TiAl2，TiAl，Ti2Al，α-Ti相和少量纯Ti相，SiC/基体的界面反应和Ti/Al反应同时发生，利用背散射电子(BSE)、能谱(EDS)分析界面的形貌和元素分布。SiC/基体界面处的主要反应产物是Ti，Si和C的化合物，反应层中AI元素含量少;在富Ti的α-Ti及Ti3Al层中的SiC与基体界面反应层厚度大于富Al的TiAl3和TiAl2层中的SiC与基体界面反应层厚度;Ti3Al中的SiC/基体界面层分为两层，反应产物包括TiC，Ti5Si3Cx，Al4C3Six，Ti3AlC和Ti2AlC等。
75.箔-箔法制备TiAlNb三元金属间化合物合金
- 赵业青;孙彦波;张迪;马朝利
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用纯金属箔叠加反应烧结法制备由三元金属间化合物组成的TiAlNb合金。分别采用BEI、XRD、EDS进行组织观察、相分析以及相成分分析，并对烧结时的反应过程及相组成的演变过程进行探讨。结果表明:采用不同的烧结工艺，可以获得多相的微叠层组织以及单相的均一组织;多相片层组织包含Nb2Al(σ)相、Nb3Al(δ)相、Ti3Al(α2)相及TiAl(γ)相，各相层界面明晰;在均一相组织中，主要由Ti2AlNb(O)相和固溶体(β)相组成;烧结组织取决于烧结温度、保温时间及对试样施加的压力。
76.Ti-6Al-4V合金棒材α层厚度的测定
- 邵军;朱玉香
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：钛材表面形成的氧化层是由钛的氧化物(TiO2)和α层两部分组成的。讨论了用金相法测定TC4合金棒材的α层厚度时，加热温度、加热时间与α层厚度的关系，采用扩散方程对该试验数据进行了校对验算。从而得出:在成品生产工序中，TC4合金棒材的a层厚度一般不超过O.15mm。
77.Ti-1023合金d350 mm棒材的锻造工艺
- 董洁;王韦琪;李渭清;张辉;王小龙;白文辉;田莉
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过2种方案试制d350 mm Ti-1023合金棒材，分析2种方案生产的棒材横、纵向组织，力学性能和探伤结果的差异。研究结果表明:铸锭开坯及中间锻造采用1次“高低高”锻造，成品锻造在相变温度以下35～50°C进行，变形量大于60%;在该锻造工艺下，可生产出满足X/BS5116标准要求的棒材，且棒材的组织均匀性好。
78.钛合金焊接接头残余应力的消除方法
- 符浩;刘希林;卢海;张浩;李宁
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：对采用焊后退火、焊后振动时效处理、超声冲击、机械锤击4种去应力处理方法处理的钛合金对接接头与不采用去应力处理的对接接头进行残余应力测试和力学性能对比分析，得出不同的去应力方式对焊接接头残余应力和力学性能的影响规律，确定适合钛合金焊缝消应处理的最佳方法。
79.TA15合金的高强螺栓模锻成型工艺
- 付利国;朱雨生;赵彦营;焉国强
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：以TA15合金为成型材料，采用自由锻与模锻相结合的工艺，对TA15合金螺栓进行成形实验研究，分析不同成形工艺对坯料充型效果、显微组织及力学性能的影响。实验结果表明:自由锻在始锻温度为980°C、终锻温度为800°C、模锻加热温度为955°C时，可获得充型效果良好、力学性能优异的TA15合金螺栓。
80.船用Ti31合金的活性化TIG焊接
- 高瑞;孙耀峻;徐希军;郭宁
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用钛合金专用活性剂对船用Ti31合金材料进行焊接实验。该方法充分利用活性剂消除钛合金焊缝的气孔和未熔合等焊接缺陷。研究结果表明:与常规TIG焊接相比，涂敷焊接活性后焊缝熔深增加到原来的3倍;焊接接头的力学性能良好，焊接接头的硬度有了一定的提高;焊缝和热影响区组织为近α组织;焊接接头的硬度有了一定的提高，活性剂组元向焊缝组织发生了一定的迁移。
81.Ti-1023钛合金改锻工艺优化
- 黄利军;齐立春;黄旭
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：Ti-1023钛合金通过适当的变形，可达到组织性能的良好匹配。设计了3种改锻工艺方案，试样经过改锻后测试其宏观/微观组织、拉伸性能和断裂韧性。结果表明:第1、2种工艺方案由于原始β晶粒尺寸偏大、晶界破碎不充分塑性很低;综合前2种方案的第3种方案获得的钛合金的显微组织和力学性能都比较理想，而且该工艺重复性较好，可作为实际生产工艺。
82.扩径推弯弯头的重要工艺参数
- 陈军;杨海瑛;段文森
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：介绍扩径推弯法成形原理以及影响弯头成形尺寸和形状的重要扩径推弯技术参数。技术参数的设定包括成形模羊角芯头的设计、芯头材料选择、感应加热圈的设计、扩径弯头温度和温度沿芯头的分布、扩径推弯速度和成品尺寸控制等。不同材质弯头由于物理特性和不同温度下的拉伸性能存在差异，可根据管坯材料特性，选择不同加工工艺参数，以保证弯头的形状、尺寸精度。
83.冷却速率对Ti-5.8Al-3Mo-1Cr-2Sn-2Zr-1V-0.15Si合金组织及性能的影响
- 宋淼;马英杰;邬军;李玉兰;刘羽寅;雷家峰
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过金相显微术、SEM和TEM等分析测试方法研究了固溶时效处理制度中固溶后冷却速率对Ti-5.8Al-3Mo-1Cr-2Sn-2Zr-1V-0.15Si合金显微组织及力学性能的影响。结果显示:随着固溶后冷却速度的降低，β相中β稳定元素含量逐渐升高，a相稳定元素含量逐渐下降，对次生a相的析出阻力变大，故后继时效析出的次生口相尺寸减小。同时，固溶后合金的初生a相板条宽度增加，可观测到的β相逐渐减少。冷却速度影响合金力学性能的原因在于合金中初生a相，次生a相，β相的比例和形貌的改变。
84.等温精密锻造技术的研究进展
- 郭鸿镇;姚泽坤;虢迎光;刘广义;李园春
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：难变形材料等温锻造是一种先进的热加工工艺。结合课题研究与成果应用，介绍分析国内钛合金等材料等温锻造技术从简单盘件到复杂结构件、从中小锻件到大型整体锻件、从匀质锻件到功能梯度锻件等的研究进展情况，并讨论等温锻造技术未来的发展方向。
85.双重退火温度对高应力水平TC11合金组织性能的影响
- 韩栋;毛小南;张鹏省;周义刚
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(sEM)对合金微观组织进行分析，并结合室温力学性能测试研究了热处理温度对TC11锻件微观组织和力学性能的影响。结果表明:升高第一阶段的退火温度，等轴a数量减少，条状a增加，从而大幅度降低合金塑性;第二阶段时效温度的升高使得等轴a相转变为长条状，增加了初生a相颗粒间距，这有利于降低次生a相缺口敏感性，从而提高材料的塑性和韧性。通过合理的双重热处理温度控制，可得到强韧性最佳匹配的合金组态。
86.固溶处理对近β锻TC21合金组织的影响
- 侯智敏;毛小南;雷文光;卢亚锋;张鹏省;韩栋
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过对Tc21合金进行近β锻，获得典型的双态组织。通过x射线衍射(XRD)、光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)分析了固溶处理对双态TC21合金组织的影响。XRD分析表明:随着固溶温度的降低，TC21合金固溶水冷处理后的亚稳定相组成依次为a"(≥Tβ)、a+a"(Tβ≈935°C)、a+a"+β(915、855°C)、a+β(≤835°C)。分别对TC21合金进行895°C，2 h，AC、QFC(慢炉冷)、FC+(610°C，4h，AC)热处理，研究固溶冷却速率对合金组织性能的影响。结果表明:随着冷却速率的增加，等轴a相基本保持不变，次生a相含量减少，合金强度增加，塑性减小。此外，分别对TC21合金在915、905、895、870和835°C进行2 h，AC固溶处理，金相分析表明:随着固溶温度的降低，等轴a相相含量及尺寸基本保持不变，次生a条所占比例增加，a条变宽。
87.TC18钛合金室温拉伸性能与热处理制度的关系
- 贾百芳;杨义;周伟;葛鹏;冯亮;杨冠军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了TC18钛合金的室温拉伸性能与α+β相区固溶温度和时效温度的关系。结果表明:在时效前，随固溶温度的升高，合金的强度和塑性均下降;在同一时效温度处理后，随固溶温度的升高，合金的强度提高，塑性下降，同时时效强化效果提高;在同一固溶温度处理后，随时效温度的升高，合金的强度下降，塑性提高。合金性能的上述变化与热处理后组成相的参数差异有关。
88.热处理对TG6合金热模锻件组织不均匀性的影响
- 王涛;郭鸿镇;王彦伟;姚泽坤
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用坯料加热温度超过β相交点而模具温度低于β相变点的热模锻造方式，利用光学显微镜和图像分析软件研究双重和三重热处理制度对TG6合金锻件显微组织的影响。结果表明:TGd5合金热模锻件显微组织的不均匀性是由于变形时发生的β→α相变和微区变形的不均匀造成的。热处理制度不能彻底消除TG6合金锻件的显微组织不均匀性，但随高温保温时间的延长，不均匀程度降低。双重热处理时，第一重热处理后的冷却速率越慢，次生a相厚度越大。三重热处理时，第二重较高温度处理可显著地减小次生a相的尺寸。
89.BTi62钛合金退火温度与组织和性能的关系
- 陈秉刚;李渭清;董洁;杨慧丽;张辉;孙小勇
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了退火温度对BTi62钛合金棒材显微组织及室温、高温力学性能的影响。研究表明:BTi62钛合金棒材在700～870°C退火，显微组织均由βr+等轴α组成，随着退火温度的升高，室温强度降低，室温塑性略有提高，高温抗拉强度、断面收缩率略有升高，屈服强度、伸长率无明显变化。与目前国内使用的同规格TC4钛合金棒材相比，BTi62合金具有略优于TC4钛合金的室温、高温拉伸性能。
90.热机械处理对Ti-10V-2Fe-3Al钛合金组织和性能的影响
- 雷锦文;曾卫东;吴欢;杜予暄;唐晓东;庾高峰;周义刚;张奕
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了Ti-10V-2Fe-3AJ合金在两相区、近β区和β区3种锻造工艺下的微观组织、力学性能和断口形貌。结果表明:两相区和近β区锻造获得等轴组织，强度高，塑性好，但K1c较低;β锻造获得片状组织，强度和塑性较低，K1c较高;比较3种锻造工艺，近β锻造可以获得各项力学性能的最佳匹配。
91.热处理对原位TiB和La2O3增强IMI834拉伸性能的影响
- 李九霄;王立强;覃继宁;陈一飞;吕维洁;张荻
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究α+β、β和β三段热处理方法对原位自生TiB和La2O3增强钛基复合材料组织和拉伸性能的影响。用金相显微镜、扫描电子显微镜进行组织和增强体观察，热处理后对材料进行室温和高温拉伸实验。结果表明，热处理前、后增强体稳定。α+β热处理得到双态组织，β和β三段热处理得到片层组织。α+β热处理后试样的室温和高温拉伸性能较好，β三段热处理后的室温和高温拉伸性能均优于β热处理的。
92.热处理对β锻造Ti-22Al-25Nb合金组织和性能的影响
- 梁晓波;程云君;张建伟;李世琼
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了β锻造的Ti*22Al-25Nb合金在固溶+时效热处理过程中微观组织的转变规律，并对不同固溶温度+800°C时效处理合金的室温和650°C拉伸性能进行了测试和分析。结果表明:合金经β锻造后的组织由少量α2颗粒、大量O相板条和B2相基体组成。在固溶处理过程中，组织中的O相板条发生溶解，数量减少，形状变短、变粗。在980°C以上固溶处理时，基体B2相发生明显的再结晶。固溶+时效处理后，细小的二次O相板条再次从B2基体中析出，并最终形成一种具有短棒状或颗粒状的初生α2/O相+细小的二次O相板条+B2相基体组成的组织。随着微观组织中初生α2/O相数量的减少、二次O相板条数量增加，合金室温和650°C抗拉强度升高，伸长率降低。
93.热处理制度对Ti-1300合金组织和力学性能的影响
- 葛鹏;周伟;赵永庆
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了Ti-1300钛合金d160 mm棒材经β相变点下固溶时效及β退火加时效热处理的性能与组织演变。结果表明:通过热处理，Ti-1300合金在高的强度水平下具有良好的塑性及韧性，并且显示出深淬透性的特征。当采用β相变点下固溶时效处理时，可获得如下力学性能:抗拉强度≥1 250 MPa，伸长率≥8%。当采用β退火随炉缓慢冷却加时效处理时，尽管强度较低，但可获得更高的韧性，并且棒材的横向和纵向性能没有明显的差别，通过调整热处理参数，可获得如下力学性能:抗拉强度≥1100MPa，伸长率≥8%，断裂韧性≥70 MPa.m1/2。
94.铁元素对钛合金焊缝组织和性能的影响
- 蒋鹏;刘希林;闫飞昊;宋德军
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用不同铁含量的焊丝进行焊接实验，并进行显微组织、硬度、拉伸、冲击、冷弯及耐海水腐蚀等一系列测试，研究铁元素对焊缝组织和性能的影响。结果表明:铁元素会在焊缝中形成片层状两相组织，该区域显微硬度高于基体的约100 Hv。2%(质量分数)以下的铁元素不会在焊缝中形成TiFe相化合物，焊缝耐海水腐蚀性能优异，通过合理设计焊丝成分可以达到较好的焊缝性能匹配。
95.冷却速度对TC4钛合金动态断裂韧性的影响
- 刘睿;惠松骁;叶文君;熊柏青;于洋;付艳艳
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用示波冲击法，对750、920、940和960°C这4种加热温度下分别采用炉冷、空冷、水冷等不同冷速的TCA钛合金的动态断裂韧性进行测试，结合金相组织观察及扫描电镜断口形貌观察，分析相组成对TC4钛合金动态断裂韧性的影响。结果表明:在所涉及的加载速率范围内，等轴α相含量为47%～50%，次生α相片层呈短棒状，具备上述特征的空冷(α初+β转)组织TCA合金具有较好的动态断裂性能。
96.热处理对ZTi600铸造钛合金组织与性能的影响
- 戚运莲;洪权;卢亚锋;杜宇;郭萍;刘伟;曾立英
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究热等静压及热处理工艺对ZTi600高温铸造钛合金组织与性能的影响。研究结果表明:退火温度对屈服强度和抗拉强度以及塑性略有影响，经过热等静压处理后，室温拉伸塑性大幅度提高，塑性随着热等静压温度的升高而升高，强度变化较小;ZTi600高温铸造钛合金组织以针状、板条状的魏氏组织为主，热等静压后晶粒尺寸减小，局部组织有等轴趋势。
97.变形历程对TA15钛合金等温局部近β锻微观组织的影响
- 刘磊;孙志超;杨合;樊晓光
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：通过热模拟压缩实验研究了TA15钛合金多火次等温局部锻造微观组织演化行为，并采用图形分析软件对实验所得金相照片进行分析，揭示了两相区锻造阶段的火次、近β锻的变形量、各加载工步之间以及终锻后坯料的冷却方式等变形历程对TA15钛合金等温局部近β锻微观组织演化的影响。结果表明:先变形区等轴α晶粒尺寸和含量均大于后变形区的;随着变形道次的增加，初生α晶粒的方向性逐步减弱;当总变形道次(常规锻+近β锻)达到3次时，有粗大的次生α相析出;近β锻阶段变形量达到40%时，后变形区等轴α晶粒消失，在原来等轴α晶粒存在的位置有粗大、成簇的次生α相析出;工序间和锻后水冷，较采取空冷方式时，等轴α晶粒更少、更小，次生α相更为混乱交织。研究结果可为合理制定TA15钛合金大型复杂整体构件等温条件下的多火次局部锻造成形工艺提供依据。
98.Ti-35Zr-10Nb合金板材的固溶处理与力学性能
- 王红武;樊柯利;王俭;王小翔
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究了Ti-35zr-10Nb合金板材在600~850°C不同温度和不同冷却速度下固溶处理后的力学性能和显微组织。结果表明:该合金在700～800°C固溶处理，然后水冷，会获得较好的塑性。
99.退火温度对Ti80合金挤压管材组织与性能的影响
- 王巧莉;代春;成小丽
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：研究Ti80合金挤压管材在800～1020°C范围内不同温度退火处理对挤压管材组织与性能的影响。研究发现:随着退火温度从800°C升高到1020°C，Rm从910 MPa提高到935 MPa，A从15%升至17%再降至12%，抗拉强度变化不大，但塑性变化较明显。在800～900°C退火可消除管材内应力并发生部分再结晶。温度升高到950°C时，再结晶进行得较充分，组织得到细化和球化，管材的室温力学性能良好。退火温度继续升至1020°C时，获得魏氏组织，导致塑性降低。
100.热处理制度对TC18A钛合金丝材组织和性能的影响
- 王清瑞;沙爱学;黄旭;刘宇
- 《第十四届全国钛及钛合金学术交流会》 | 2010年
摘要：采用不同的热处理制度研究了退火和固溶时效温度对TC18改进型合金TC18A d16.5 mm丝材组织和性能的影响。结果表明:在720～780°C，随着丝材退火温度的升高，强度降低，塑性变化不大;但当温度超过780°C时，退火温度对丝材拉伸性能影响不明显;当时效温度一定时，随着固溶温度的升高，丝材强度增加，塑性降低;固溶温度不变时，强度随时效温度的升高而降低，塑性增加。