一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法

摘要

本发明公开了一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，属于锅炉能效领域。包括以下步骤：S100、计算得到脱硫成本和脱硫单位折标能耗；S200、计算得到脱硝成本和脱硝单位折标能耗；S300、计算得到除尘成本和除尘单位折标能耗；S400、计算得到余热回收能源节约的成本、能源节约利润和余热回收净单位折标节约量；S500、将脱硫成本、脱硝成本、除尘成本、余热回收能源节约的成本和能源节约利润相加，形成最终成本或利润；将脱硫、脱硝、除尘单位折标能耗和余热回收净单位折标节约量进行加和，形成最终单位折标能耗或折标节约量。

说明书

技术领域

本发明涉及一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，属于锅炉能效环保治理技术领域。

背景技术

自从2013年9月10日，国务院印发《大气污染防治行动计划》以来，越来越多的锅炉采用超低排放来控制大气污染物的排放，特别是最近几年，为了控制雾霾，锅炉大气污染物排放控制要求越来越严，这也对节能环保提出了新的要求，也就是说在保证大气污染物排放治理要求的前提下，在技术条件允许范围内，尽量节约能源和减少花费。

锅炉大气污染物排放主要控制或治理NO

因此，研发一种在设计之初就能给出大气污染物排放控制和治理技术路线、也能够为改造和运行节能和减少花费提供技术路线，成为了本领域技术人员亟需解决的问题。

发明内容

本发明的目的是提出一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，以解决现有技术中存在的问题。

一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，所述评价方法为基于单位直接或间接花费的评价方法，包括以下步骤：

S100、计算得到脱硫成本和脱硫单位折标能耗；

S200、计算得到脱硝成本和脱硝单位折标能耗；

S300、计算得到除尘成本和除尘单位折标能耗；

S400、计算得到余热回收能源节约的成本、能源节约利润和余热回收净单位折标节约量；

S500、将脱硫成本、脱硝成本、除尘成本、余热回收能源节约的成本和能源节约成本相加，形成最终成本；将脱硫、脱硝、除尘单位折标能耗和余热回收净单位折标节约量进行加和，形成最终单位折标能耗。

进一步的，在S100中，脱硫经济性指标评价流程包括以下步骤：

S110、首先设定钙硫摩尔比，当钙硫摩尔比≤2.0时，直接计算炉内脱硫成本；当2.0＜钙硫摩尔比≤2.5时，进行脱硫热损失计算，通过计算脱硫热损失，获得燃料消耗成本的增加值，再计算炉内脱硫成本；当钙硫摩尔比≥2.5时，计算脱硫热损失，获得燃料消耗成本的增加值，并计算炉内脱硫成本；

S120、分别计算不同钙硫摩尔比条件下的脱硫设施入口SO

S130、分别计算不同钙硫比条件下，炉内脱硫成本加上含其他费用的半干法脱硫成本、炉内脱硫成本加上含其他费用的湿法脱硫成本；

S140、比较不同钙硫摩尔比条件下的总成本差异，选择最低总成本，形成优化设计和运行技术路线。

进一步的，所述其他费用包括折旧成本、维修成本、人工成本和财务成本。

进一步的，S100中，脱硫能效指标评价流程包括以下步骤：

S150、设定钙硫摩尔比，当钙硫摩尔比≤2.0时，直接计算炉内脱硫资单位折标能耗；当2.0＜钙硫摩尔比≤2.5时，进行脱硫热损失计算，通过计算脱硫热损失，获得燃料消耗的能耗增加值，再计算炉内脱硫能耗；当钙硫摩尔比≥2.5时，需要计算脱硫热损失，获得燃料消耗的能耗增加值，并计算炉内脱硫单位折标能耗；

S160、分别计算不同钙硫摩尔比条件下的脱硫设施入口SO

S170、分别计算不同钙硫比条件下，炉内脱硫单位折标能耗加上半干法脱硫单位折标能耗、炉内脱硫单位折标能耗加上湿法脱硫单位折标能耗；

S180、比较不同钙硫摩尔比条件下的单位折标能耗，选择最低的单位折标能耗，形成优化设计和运行技术路线。

进一步的，在S200中，脱硝经济型指标评价流程包括以下步骤：

S210、首先设定脱硝设施入口NO

S220、分别计算脱硝设施入口不同NO

S230、比较不同入口NOx浓度、相同出口浓度指标条件下的成本，选择最低的成本，形成优化设计和运行技术路线。

进一步的，在S200中，脱硝能效指标评价流程包括以下步骤：

S240、首先设定脱硝设施入口NO

S250、分别计算脱硝设施入口不同NO

S260、比较不同入口NO

进一步的，在S300中，除尘经济性评价流程，具体为：针对不同炉型进行除尘技术路线优化：不同炉型分别选用布袋除尘与静电除尘、湿式除尘组合的方式进行除尘，分别计算上述除尘方式中，不同除尘方式组合的成本，选择最低成本，形成优化设计和运行技术路线。

进一步的，在S400中，余热回收评价流程，具体为：针对排烟烟气温度品质，按照不同炉型的脱硫塔前高温烟气余热回收、脱硫过程中余热回收的比例，分别计算不同回收方式的成本和能源节约利润。

进一步的，所述不同炉型包括：层燃锅炉、煤粉锅炉和循环流化床锅炉。

本发明的主要优点是：本发明提出的一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，通过综合考虑炉内和炉外大气污染物治理协同、低温和高温余热回收协同，来评价各种技术组合应用。传统的锅炉能效评价方法没有考虑锅炉炉内大气污染物控制对锅炉系统能耗的重大影响，本发明综合考虑了炉内控制与炉外治理协同后的综合能效，构建炉内高效与低氮燃烧、高效脱硫与低氮燃烧协同机制，提出炉内大气污染物控制与尾部烟气治理相互匹配的可实现长周期运行的技术路线，形成排烟余热与脱硫余热回收协调方法，开发出综合考虑锅炉本体效率、余热回收和大气污染物治理优化设计和运行方法，对提升大气污染物治理水平和减少大气污染物减排的运行能耗具有重要意义。

附图说明

图1是脱硫经济性评价方法；

图2是脱硫能效评价方法；

图3是脱硝经济性评价方法；

图4是脱硝能效评价方法。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

锅炉经济技术评价包括综合使用炉内大气污染物控制、炉外大气污染物治理、以及炉内和炉外的协同控制、高温烟气和低温烟气余热回收的协同。对锅炉经济技术评价采用两种方式，一种是基于单位直接或间接花费的评价方法，一种是基于单位能耗的评价方法。本发明通过综合考虑炉内和炉外大气污染物治理协同、低温和高温余热回收协同，来评价各种技术组合应用。

炉内大气污染物控制包括NO

炉外大气污染物治理包括NO

炉外颗粒物治理一般采用布袋除尘、静电除尘以及布袋和静电的组合等。

高温烟气余热回收一般采用间壁式换热器，脱硫后的低温烟气余热回收一般采用直接接触式换热器。

NO

层燃锅炉炉内控制技术优先采用燃料分布、燃烧气氛组织、烟气再循环、飞灰再循环等，尾部或炉外NO

煤粉锅炉炉内控制优先采用低氮燃烧技术，尾部或炉外NO

循环流化床锅炉大气污染物控制技术优先采用低氮燃烧技术与SNCR技术相结合的方法，尾部或炉外NO

SO

颗粒物控制与治理技术。核心理念是根据排放要求布置不同的颗粒物脱除技术路线，优化配置脱除设备。

高温烟气余热与低温烟气余热回收协同。高温烟气主要指锅炉空气预热器出口、第一级除尘器入口部分；低温烟气主要指脱硫塔内烟气余热。评价的核心理念是优化高温烟气和低温烟气余热回收组合方式。

综合评价。核心理念是根据排放要求，综合考虑锅炉燃烧效率、余热回收等，重点在于评价采用不同的大气污染物控制和治理方式、余热回收方式对锅炉能效的影响，并给出优化的大气污染物减排和余热回收设计方案和运行方法。在满足大气污染物排放目标的情况下，优化技术路线后，计算锅炉及其系统的综合能耗和经济性指标。

数据来源：如果是设计阶段，可以采用设计数据进行评价，设计数据主要包括锅炉热力计算、大气污染物初始排放、烟风阻力计算(或者风机选型)、水动力计算(或者水泵选型)、SNCR设计数据、SCR设计数据、炉内脱硫设计数据、炉外脱硫设计数据、除尘设计数据等。如果是运行阶段，可以采用实际测试数据进行评价，测试数据主要包括锅炉燃烧效率、锅炉热效率、大气污染物初始排放、SNCR脱硝反应资源和能源消耗、SCR脱硝反应资源和能源消耗、炉内脱硫反应资源和能源消耗、炉外脱硫反应资源和能源消耗、除尘资源和能源消耗等。

参照图1所示，一种耦合污染物减排的锅炉能效与经济技术性结合的评价方法，所述评价方法为基于单位直接或间接花费的评价方法，包括以下步骤：

S100、计算得到脱硫成本和脱硫单位折标能耗；

S200、计算得到脱硝成本和脱硝单位折标能耗；

S300、计算得到除尘成本和除尘单位折标能耗；

S400、计算得到余热回收能源节约的成本、能源节约利润和余热回收净单位折标节约量；

S500、将脱硫成本、脱硝成本、除尘成本、余热回收能源节约的成本和能源节约利润相加，形成最终成本或利润；将脱硫、脱硝、除尘单位折标能耗和余热回收净单位折标节约量进行加和，形成最终单位折标能耗或折标节约量。

进一步的，在S100中，脱硫经济性指标评价流程包括以下步骤：

S110、首先设定钙硫摩尔比，当钙硫摩尔比≤2.0时，直接计算炉内脱硫成本；当2.0＜钙硫摩尔比≤2.5时，建议进行脱硫热损失计算，也可以选择直接计算炉内脱硫成本，通过计算脱硫热损失，获得燃料消耗成本的增加值，再计算炉内脱硫成本；当钙硫摩尔比≥2.5时，计算脱硫热损失，获得燃料消耗成本的增加值，并计算炉内脱硫成本；

S120、分别计算不同钙硫摩尔比条件下的脱硫设施入口SO

S130、分别计算不同钙硫比条件下，炉内脱硫成本加上含其他费用的半干法脱硫成本、炉内脱硫成本加上含其他费用的湿法脱硫成本；

S140、比较不同钙硫摩尔比条件下，总成本差异，形成优化设计或运行技术路线。

进一步的，S100中，脱硫能效指标评价流程包括以下步骤：

S150、设定钙硫摩尔比，当钙硫摩尔比≤2.0时，直接计算炉内脱硫资单位折标能耗；当2.0＜钙硫摩尔比≤2.5时，建议进行脱硫热损失计算，也可以选择直接计算炉内脱硫单位能耗(此处问题同上)，通过计算脱硫热损失，获得燃料消耗的能耗增加值，再计算炉内脱硫能耗；当钙硫摩尔比≥2.5时，需要计算脱硫热损失，获得燃料消耗的能耗增加值，并计算炉内脱硫单位折标能耗；

S160、分别计算不同钙硫摩尔比条件下的脱硫设施入口SO

S170、分别计算不同钙硫比条件下，炉内脱硫单位折标能耗加上半干法脱硫单位折标能耗、炉内脱硫单位折标能耗加上湿法脱硫单位折标能耗；

S180、比较不同钙硫摩尔比条件下的单位折标能耗，形成优化设计或运行技术路线。

进一步的，在S200中，脱硝经济型指标评价流程包括以下步骤：

S210、首先设定脱硝设施入口NO

S220、分别计算脱硝设施入口不同NO

S230、比较不同入口NOx浓度、相同出口浓度指标条件下的成本，形成优化设计或运行技术路线。

进一步的，在S200中，脱硝能效指标评价流程包括以下步骤：

S240、首先设定脱硝设施入口NO

S250、分别计算脱硝设施入口不同NO

S260、比较不同入口NO

进一步的，在S300中，除尘经济性评价流程，具体为：针对不同炉型进行除尘技术路线优化：不同炉型分别选用布袋除尘与静电除尘、湿式除尘组合的方式进行除尘，分别计算上述除尘方式中，不同除尘方式组合的成本，形成优化设计或运行技术路线。

进一步的，在S400中，余热回收评价流程，具体为：针对排烟烟气温度品质，按照不同炉型的脱硫塔前高温烟气余热回收、脱硫过程中余热回收的比例，分别计算不同回收方式的成本和能源节约利润。

进一步的，所述不同炉型包括：层燃锅炉、煤粉锅炉和循环流化床锅炉。

以下为本评价方法中涉及的各种数据的计算方式：

炉内脱硫经济性评价：

石灰石耗量：在设计时可以采用公式(1)计算石灰石耗量，如果是运行阶段也可以使用公式(1)，或者直接使用经过计量的石灰石耗量数据。

式中：

W-石灰石耗量，t；

a-石灰石纯度，可以是化验数据或者取0.9；

K-固体燃料中硫燃烧后生成SO

B

S

K

H-锅炉年运行时间，实测或预期数据。

石灰石费用：

式中：

V

u

运行耗电费用：

分为两种情况，一种是直接购买石灰石粉，另一种是有石灰石制备车间。

V

P

w

P

β-压缩空气系数，一般取1.92；

w

B

u

如果是直接购买石灰石粉，则该部分运行耗电费用为零。

炉内脱硫能效评价：

运行耗电：从能耗角度，进行折标。

式中：

E

炉内脱硫热损失：

分别计算锅炉由于添加脱硫剂引起的热损失变化，分别计算炉内不同钙硫摩尔比条件的脱硫热损失，进一步计算燃料消耗量的变化。

式中：

F

B

B

H-锅炉运行小时数，h。

运行费用：石灰石的运输费用核算到石灰石的单价中，不再单独计算。

湿法脱硫经济性评价：

石灰石费用：

计算湿法脱硫炉外石灰石耗量，先由炉内钙硫摩尔比确定炉内脱硫效率。根据SO

湿法脱硫炉外脱硫效率为：

式中：

C

C-排放限值，mg/Nm

η

湿法脱硫炉外石灰石费用为：

式中：

K′

u′

湿法脱硫运行耗电费用：

湿法脱硫工艺中主要耗能设备为浆液循环泵和氧化风机，约占总脱硫系统总能耗的60％-70％。引风机能耗中，脱硫塔阻力的贡献率约为20％。实际运行中，针对不同脱硫系统入口SO

V′

式中：

P

u′

运行耗水费用：

脱硫系统耗水点主要包含烟气带走的水蒸气、烟气携带液态水、石膏带走的水量以及排放废水4个部分。用水费用为：

式中：

B

u′

湿法脱硫的石膏收益：

炉外脱硫的工业副产品是石膏，主要成分是结晶硫酸钙，含水率一般为10％～20％。炉外脱硫石膏收益为：

式中：

u′

湿法脱硫的废水处理费用：

V′

式中：

B

u′

湿法脱硫能耗评价

运行耗电折标

湿法脱硫工艺中主要耗能设备为浆液循环泵和氧化风机，约占总脱硫系统总能耗的60％-70％。引风机能耗中，脱硫塔阻力的贡献率约为20％。实际运行中，针对不同脱硫系统入口SO2浓度，会采用不同功率循环泵进行组合以达到能耗最低，此处计算忽略这部分影响。此外不设烟气再热器(GGH)。湿法脱硫炉外运行耗电能耗为：

式中：

P1-湿法脱硫系统总耗电功率，kW。

运行耗水折标：

脱硫系统耗水点主要包含烟气带走的水蒸气、烟气携带液态水、石膏带走的水量以及排放废水4个部分。用水费用为：

式中：

B

半干法脱硫经济性评价：

半干法炉外石灰石费用为：

式中：

a″为生石灰纯度，—；

K″

u″

半干法运行耗电费用：

相较于湿法脱硫工艺，半干法脱硫工艺需再增设高效布袋除尘器，因此需要考虑半干法脱硫系统阻力与布袋除尘器阻力对引风机电耗的贡献率。已有设计数据表明，半干法脱硫系统与布袋除尘器的阻力之和约为湿法脱硫系统阻力的两倍，所以将这部分电耗近似为湿法脱硫阻力所致引风机电耗的两倍。半干法脱硫炉外运行耗电费用为：

V″

式中：

P′

u″

半干法运行耗水费用：

式中：

u″

半干法脱硫能耗评价：

半干法运行电耗指标：

式中：

P′

半干法运行水耗折标：

式中：

其他费用，报告折旧成本、维修成本、人工成本和财务成本。

折旧成本：

脱硫装置折旧年限为15年，固定资产形成率为95％，则折旧费用为：

式中：

F为脱硫装置静态总投资费用，万元；

n为设备使用年数，年。

维修成本：

维修费用按静态投资的3％计算，则维修费用为：

V

人工成本：

假定每台机组增加运行人员n人，每人年均工资y万元，人工费用为：

V

财务成本：

财务费用按静态投资的5％计算，则财务成本为：

V

炉内脱硝经济性评价：

SNCR脱硝剂(尿素)费用：

脱硝效率与氨氮摩尔比有直接关系，根据入口烟气量的值，可求出使NOx排放值小于50mg/Nm3的临界脱硝效率，从而反推出所需氨氮摩尔比。

氨氮摩尔比：

尿素消耗量为：

式中：

η

Bns为尿素消耗量，t/h；

γ为氨氮摩尔比，—；

C

Vy为SNCR入口烟气量，Nm

尿素费用为：

W

式中：

v

SNCR用水费用：

尿素使用前需用水稀释为一定浓度的尿素溶液。用水费用为：

式中：

b为尿素溶液浓度，—；

v

SNCR运行耗电费用：

根据锅炉脱硝实际数据确定脱硝耗电功率P2。可参考由运行数据统计获得耗电与尿素耗量之间的近似关系如下：

P

运行耗电费用为：

W

式中：

v

炉内SNCR脱硝(使用尿素)能耗评价：

运行耗水

式中：

B

运行耗电

式中：

炉内脱硝热损失：

SNCR系统使用尿素作为还原剂时，需将尿素溶液稀释后直接喷入反应区域。显然，以溶液形式进入炉内对锅炉效率的影响更大。因此，以尿素为还原剂，分析SNCR脱硝过程对锅炉效率的影响。

SNCR还原剂喷入炉膛后，依次经历还原剂溶液蒸发、发生脱硝反应、随烟气排出等主要过程。从以上主要过程可以概括出SNCR技术对锅炉效率的影响主要在以下三个方面：还原剂溶液蒸发吸热、脱硝反应放热以及增大锅炉排烟焓等。

还原剂溶液蒸发吸热：

还原剂溶液喷入炉膛后，会先后经历溶液吸热、液体蒸发、蒸发后的气体升温至烟气温度等三个主要过程。

还原剂溶液质量流量计算式如下：

还原剂溶液由喷射温度(20℃)加热至蒸发温度(100℃)的吸热量计算式如下：

还原剂溶液随即进入蒸发过程，蒸发吸热量计算试如下：

还原剂溶液蒸发后，其蒸汽继续吸热，最终达到与排烟温度相同的温度。该过程吸热量计算式如下：

综上，还原剂溶液蒸发吸热全过程的总吸热量计算式如下：

q

脱硝反应放热：

SNCR系统中尿素与NOx的反应式如下：

HNO、HNO

锅炉排烟焓变化：

还原剂溶液喷入炉膛后，带入和由反应生成的水蒸气、CO2与N2会增大烟气体积，造成锅炉烟气排烟焓的增大，进而增大排烟损失，导致锅炉整体效率的下降。已有研究显示，锅炉排烟焓变化对锅炉效率的影响非常小，可忽略。

也可以按照以下规定近似计算脱硝热损失：

当入口NOx浓度≤00mg/m3时，脱硝效率40％以上时，脱硝总热损失按0.1％计算，燃料量增加按0.11％Bj，折标后0.11B

SCR脱硝(使用液氨)经济性评价：

SCR脱硝(使用液氨)还原剂费用：

SCR使用液氨时，氨氮摩尔比为0.9时，脱硝效率可达90％。因此下面氨氮摩尔比取0.9，可以满足排放要求。

液氨消耗量为：

式中：

γ′为氨氮摩尔比，—。

液氨费用为：

式中，

v'

SCR脱硝(使用液氨)运行耗电费用：

SCR液氨脱硝工艺主要耗电设备有液氨卸料压缩机、液氨泵、稀释风机以及废水泵。本标准将固定连续运行设备轴功率和其余设备电耗随液氨量变化情况分开处理。根据锅炉运行数据确定脱硝耗电功率P′

运行耗电费用为：

W'

式中：

v′

SCR脱硝(使用液氨)蒸汽耗量成本

吹灰以及加热还原剂需消耗蒸汽。蒸汽耗量成本为：

W′

式中：

s为每小时蒸汽耗量，t/h；

v′

SCR脱硝(使用液氨)催化剂费用

SCR脱硝(使用液氨)催化剂的运行成本为：

式中，

V为催化剂年更换体积，m3；

h为催化剂的使用周期，h；

v′

SCR脱硝(使用液氨)其他费用

SCR脱硝(使用液氨)折旧成本

脱硝装置折旧年限为15年，固定资产形成率为95％，则折旧费用为：

式中：

F为脱硝装置静态总投资费用，万元；

n为设备使用年数，年。

SCR脱硝(使用液氨)维修成本：

维修费用按静态投资的3％计算，则维修费用为：

V

SCR脱硝(使用液氨)人工成本

假定每台机组增加运行人员n人，每人年均工资y万元，人工费用为：

V

SCR脱硝(使用液氨)财务成本

财务费用按静态投资的5％计算，则财务成本为：

V

SCR脱硝(使用液氨)能耗评价

SCR脱硝(使用液氨)运行耗电折标能耗

SCR液氨脱硝工艺主要耗电设备有液氨卸料压缩机、液氨泵、稀释风机以及废水泵。本标准将固定连续运行设备轴功率和其余设备电耗随液氨量变化情况分开处理。根据锅炉运行数据确定脱硝耗电功率P′

式中：

P′

运行耗电折标为：

式中：

SCR脱硝(使用液氨)蒸汽耗量折标

吹灰以及加热还原剂需消耗蒸汽。蒸汽耗量成本为：

式中：

s为每小时蒸汽耗量，t/h；

耦合除尘过程的经济性和能效评价

布袋除尘器经济性评价

如果是设计阶段，依据设计数据，分别计算阻力导致引风机增加的功率、压缩空气系统增加的功率消耗、除尘器运行的功率消耗。如果是运行阶段，可以根据运行数据分别计算阻力导致引风机增加的功率、压缩空气系统增加的功率消耗、除尘器运行的功率消耗。

阻力导致引风机增加的功率消耗费用

W

式中：

W

Δp-除尘器进出口压差，Pa；

Q-除尘器的进口风量，m3/s；

v

压缩空气系统增加的功率消耗费用

W

式中：

W

P

v

R

R′

布袋除尘器能耗评价

阻力导致引风机增加的功率消耗折标

式中：

压缩空气系统增加的功率消耗折标

式中：

电袋除尘器经济性评价

电袋复合除尘的功耗应为电除尘和布袋除尘的功耗累加。

引风机功率消耗费用

引风机的功率消耗费用按式(49)进行计算。

压缩空气系统增加的功率消耗费用

压缩空气系统增加的功率消耗费用按式(50)进行计算。

本体设备能耗费用

电袋除尘器本体设备能耗包括除尘设施的全部用电设备，例如一、二次整流变压器，变频设备，加热装置等。

电袋除尘器能耗评价

引风机功率消耗能耗折标

引风机的功率消耗能耗折标按式(51)进行计算。

压缩空气系统增加的功率消耗费用

压缩空气系统增加的功率消耗能耗折标按式(52)进行计算。

本体设备能耗费用

电袋除尘器本体设备能耗包括除尘设施的全部用电设备，例如一、二次整流变压器，变频设备，加热装置等。

湿电除尘器经济性评价

除尘器阻力电耗费用

除尘器阻力电耗费用按式(49)进行计算。

除尘器其他电耗费用

电除尘器高压供电设备和低压用电设备等的电耗，小时数按照(49)计算。

湿电除尘器能耗评价

除尘器阻力电耗的能耗折标

除尘器阻力电耗费用按式(50)进行计算。

除尘器其他电耗的能耗折标

电除尘器高压供电设备和低压用电设备等的电耗，小时数按照(49)计算。

其他费用

布袋除尘器折旧成本

脱硝装置折旧年限为15年，固定资产形成率为95％，则折旧费用为：

式中：

F为除尘装置静态总投资费用，万元；

n为设备使用年数，年。

布袋除尘器维修成本

维修费用按静态投资的3％计算，则维修费用为：

V

布袋除尘器人工成本

假定每台机组增加运行人员n人，每人年均工资y万元，人工费用为：

V

脱硫余热利用经济性评价

脱硫余热利用进行性评价需输入量见表1，计算部分见表2，

表1脱硫余热利用经济性评价

计算部分

表2脱硫余热利用能源资源消耗计算

能源资源消耗计算

表3脱硫余热利用经济性评价计算

对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。