包含聚合物药筒壳的轻量弹药制品

摘要

一种弹药制品，包括由包含热塑性聚合物的聚合物组合物形成的聚合物药筒壳，优选该聚合物组合物具有根据ASTM D792测定的小于1.35的密度，该聚合物药筒壳具有第一端、相对的第二端以及设置在第一端和第二端之间用于接收发射火药的弹膛；附接到聚合物药筒壳的第一端的炮弹；连接到聚合物药筒壳的第二端的金属底座插入物；以及由金属底座插入物承载的底火；其中对于‑65°F(‑54℃)至165°F(74℃)的聚合物壳温度，在上膛、射击和从枪膛移除后，金属底座插入物和聚合物药筒壳保持连接在一起作为单件装配件。

说明书

技术领域

本发明涉及弹药制品，并且特别地涉及包含聚合物壳的轻量(轻型，轻重量，lightweight)弹药制品。

背景技术

小型武器弹药药筒可用于各种枪支，从手枪到步枪和猎枪再到重型自动武器。弹药药筒通常包括壳、子弹、药筒底火和发射火药或火药。一些弹药壳使用铝或钢，然而，几乎所有常规弹药壳均由黄铜合金制成。军方需要减轻弹药的重量，以减轻士兵的战斗负担，同时又不牺牲黄铜的性能和操作能力。与黄铜相比，聚合物重量轻。然而，存在许多障碍，其阻碍了聚合材料充当黄铜的直接替代品，其中最大的障碍是必须发挥作用的温度范围。特别地，-40°F(-40℃)的低温要求一直是聚合物要克服的具有挑战性的技术障碍之一。因此，在本领域中仍然需要能够在宽的工作温度范围内正常工作的轻量弹药制品。

发明内容

一种弹药制品，包括由聚合物组合物形成的聚合物药筒壳，该聚合物组合物包含热塑性聚合物，优选地，该聚合物组合物具有根据ASTM D792确定的小于1.35的密度，该聚合物药筒壳具有第一端、相对的第二端、设置在第一端和第二端之间的用于容纳发射火药的弹膛(膛室，膛，chamber)；附接到聚合物药筒壳的第一端的炮弹；连接到聚合物药筒壳的第二端的金属底座插入物(底部插件，base insert)；以及由金属底座插入物承载的底火；其中，对于-65°F(-54℃)至165°F(74℃)的聚合物壳温度，在上膛、射击以及从枪膛移除后，金属底座插入物和聚合物药筒壳保持连接在一起作为单件装配件。

附图说明

提供了对附图的描述，其意图是示例性而非限制性的，其中：

图1是根据本发明的一个实例的子弹和药筒的侧立面截面图；

图2A是根据本发明的一个实例的药筒主体的立体图；

图2B是图2A的药筒主体的侧视图；

图2C是沿图2B的药筒主体的线A-A的截面视图；

图3A是根据本发明的一个实例的主体插入物的立体图；

图3B是图3A的主体插入物的侧视图；和

图3C是沿着图3B的药筒主体的线B-B的截面视图。

具体实施方式

本文的发明人已经发现达到与现有材料(黄铜)相当的操作要求的聚合物轻量弹药制品。特别地，该轻量弹药制品具有由聚合物组合物形成的聚合物药筒壳，该聚合物组合物在宽的温度范围内在高应变速率(strain rate)下具有强度、刚度和延展性的平衡，而其他材料则没有。具有由此类聚合物组合物制成的药筒的弹药制品，在不同弹药制品口径和在宽的工作温度范围下，具有很高的射击事件成功率。有了这一发现，现在可以制造重量减轻高达30％但性能与常规黄铜弹药筒相当的弹药制品。

现在参照图1，用于聚合物弹药制品的药筒100的实例具有药筒壳102，该药筒壳102过渡到肩部104，该肩部104逐渐变细为颈部106，该颈部106在第一端110具有口108。口108可以常规方式可释放地连接到子弹或其他武器炮弹50。药筒壳可以由塑料材料例如合适的聚合物制成。药筒壳的后端112连接到底座200。

图2A-2C示出了没有炮弹50或底座200的药筒壳102。图2A-2C示出了定位在后端112处的底座界面部114，其提供了与底座插入物200的接触表面。这在下面进一步详细地描述。图2B示出了从前端110的前面到后端112的后面的壳102具有长度L1。底座界面部114具有长度L2。

图2C示出了沿着线A-A的壳102的截面。此处，壳102的大部分形成发射火药弹膛116。发射火药通常是火药形式的固体化合物，通常称为无烟火药。选择发射火药，使得当被限制在药筒壳100内时，发射火药以已知且可预测的快速燃烧，以产生期望的膨胀气体。发射火药的膨胀气体提供能量力，该能量力将子弹从药筒壳的抓握中发射出来，并将子弹以已知且相对较高的速度向下推动到枪管。发射火药弹膛116的体积确定火药的量，这是确定药筒100射击后炮弹50的速度的主要因素。发射火药弹膛116的体积可以通过增加壳壁厚Tc或添加填料(未示出)来减小。火药的类型和炮弹50的重量是确定炮弹速度的其他因素。然后可以设置速度，以亚音速或超音速移动炮弹。

图3A-3C示出了与药筒壳102和炮弹50分开的底座/插入物200。底座200具有后端202，在正前面具有扩大的抽出唇204和凹槽206，以允许以常规方式抽出底座200和药筒100。环形圆柱壁208从后端202向前延伸到前端210。图3C示出了位于后端202处并延伸到径向向内延伸的凸耳214(凸块214，突出物214)的底火腔212，该凸耳214轴向地定位在后端202和前端210中间。直径减小的通道216(也称为传火孔(flash hole))穿过凸耳214。圆柱形壁208限定了从凸耳214到开口前端210的开放端主腔218。底火腔212和传火孔216的尺寸确定为在环形壁208和凸耳214处提供足够的结构钢以承受枪管外部的任何爆炸压力。

图3B示出了从后端202到前端210的底座长度L3。如将要描述的，插入物200的底座长度L3的仅一部分沿其长度L2与底座界面部114接合。壳界面部220被成形为与壳102的底座界面部114接合。壳102和底座200被“卡扣”、摩擦配合或过盈配合在一起。换句话说，插入物200和壳102可以互锁。这可以在两个零件形成之前或之后发生。图3B示出了互锁设计，该互锁设计在插入物200“内部”可以具有聚合物底座界面部114，即由长度L2限定的部分，并且仅露出插入物壁208。在该实例中，插入物200未包覆成型。因此，一旦组装，插入物200的宽度W或外径与在该点处壳体102的外径(即，ODc)大致匹配。本发明包括尺寸稍大的聚合物主体，使得当金属壳在射击期间膨胀时，聚合物部分保持其互锁。

如本文所述，药筒壳由在宽温度范围内在高应变速率下具有强度、刚度和延展性的独特组合的聚合物组合物形成。

该聚合物组合物在低温和高应变速率下可具有良好的断裂拉伸伸长率。在一个实施方式中，聚合物组合物在480mm/min(毫米每分钟)的应变速率下具有大于60％的断裂拉伸伸长率，在4800mm/min的应变速率下具有大于50％的断裂拉伸伸长率，和/或在48000mm/min的应变速率下大于40％的断裂拉伸伸长率，各自根据ASTM D638-08在-40°F(-40℃)下对ASTM V型拉伸棒进行测定。

该聚合物组合物在升高的温度和高应变速率下也可具有良好的断裂拉伸伸长率。在一个实施方式中，聚合物组合物在480mm/min的应变速率下具有大于150％的断裂拉伸伸长率，在4800mm/min的应变速率下大于100％的断裂拉伸伸长率，和/或在48000mm/min的应变速率下大于70％的断裂拉伸伸长率，各自根据ASTM D638-08在165°F(74℃)下对ASTM V型拉伸棒进行测定。

在480mm/min的应变速率下，聚合物组合物在-40°F(-40℃)下可以显示出大于9,000psi(磅/平方英寸)的拉伸屈服强度；在74°F(23℃)下大于7,000psi的拉伸屈服强度；和/或在165°F(74℃)下大于5,000psi的拉伸屈服强度，各自根据ASTM D638-08对ASTM V型拉伸棒进行测定。

聚合物组合物在宽的温度范围内在高应变速率下也可以具有良好的拉伸模量。在一个实施方式中，在480mm/min的应变速率下，聚合物组合物在-40°F(-40℃)下具有大于300,000psi的拉伸模量；在74°F(23℃)下大于220,000psi的拉伸模量；或在165°F(74℃)下大于180,000psi的拉伸模量，各自根据ASTM D638-08对ASTM V型拉伸棒进行测定。

该聚合物组合物是耐冲击的并且在低温下具有延展性。在一个实施方式中，在-40°F(-40℃)至32°F(0℃)下，根据ASTM D256，使用0.125英寸(3.18mm)厚度的测试试样和5.5lbf/ft的摆锤测定，该聚合物组合物具有至少80％的延展性、至少90％的延展性或100％的延展性。根据ASTM D256-10标准测试方法，使用0.125英寸(3.18mm)厚度的测试试样和5.5lbf/ft的摆锤能量测定，该聚合物组合物在74°F(23℃)下可具有大于8ft-lbf/in的缺口悬臂梁冲击值。根据ASTM D256-10标准测试方法，使用0.125英寸(3.18mm)厚度的测试试样和5.5lbf/ft的摆锤能量测定，该聚合物组合物在-65°F(-55℃)下还可具有大于5ft-lbf/in或大于8ft-lbf/in的缺口悬臂梁冲击值。

在使用动态力学分析仪根据ASTM D5026对悬臂梁冲击棒测得的每分钟20℃的加热速率下，聚合物组合物从-65°F(-54℃)至65°F(74℃)可具有小于45％的储能模量变化。

根据ASTM D648在264psi(1.8MPa)下使用厚度为0.125英寸(3.18mm)的未退火样品测定的，聚合物组合物可具有大于230°F(110℃)的热变形温度。这表明由聚合物组合物形成的聚合物药筒可以在升高的温度如165°F(74℃)下使用而不会变形。

聚合物组合物具有良好的流动性，这有助于加工。本文公开的聚合物组合物具有大于6克每10分钟(g/10分钟)、优选为6至15g/10min的熔体流动速率，根据ASTM D1238在300℃下在1.2kg的载荷下测定。聚合物组合物的熔体流动速率足以用于聚合物药筒壳的注射成型。

该聚合物组合物可以具有低密度。在一个实施方式中，聚合物组合物具有根据ASTM D792测定的小于1.35、小于1.3或小于1.25的比重。

聚合物组合物可以包含热塑性弹性体。聚合物组合物中的聚合物的实例包括聚碳酸酯、聚碳酸酯共聚物、聚砜如聚苯砜、聚苯砜-含氟聚合物共聚物、含氟聚合物、硅氧烷-聚苯砜共聚物、聚芳醚酮-聚苯砜共聚物、聚醚酰亚胺、硅氧烷-聚醚酰亚胺共聚物、或包含前述中的至少一种的组合。

优选地，聚合物组合物包含聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物、硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物、或包含前述中的至少一种的组合。

如本文所用，聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物(也称为聚(碳酸酯-硅氧烷))包含碳酸酯单元和硅氧烷单元。碳酸酯单元可以衍生自二羟基芳族化合物，例如式(2)的双酚或式(3)的二元酚

其中在式(2)中，R

在一些实施方式中，在式(2)和(3)中，R

双酚化合物(2)的实例包括BPA、4,4'-二羟基联苯、1,6-二羟基萘、2,6-二羟基萘、双(4-羟基苯基)甲烷、双(4-羟基苯基)二苯基甲烷、双(4-羟基苯基)-1-萘基甲烷、1,2-双(4-羟基苯基)乙烷、1,1-双(4-羟基苯基)-1-苯基乙烷、2-(4-羟基苯基)-2-(3-羟基苯基)丙烷、双(4-羟基苯基)苯基甲烷、2,2-双(4-羟基-3-溴苯基)丙烷、1,1-双(羟基苯基)环戊烷、1,1-双(4-羟基苯基)环己烷、1,1-双(4-羟基苯基)异丁烯、1,1-双(4-羟基苯基)环十二烷、反式-2,3-双(4-羟基苯基)-2-丁烯、2,2-双(4-羟基苯基)金刚烷、α,α'-双(4-羟基苯基)甲苯、双(4-羟基苯基)乙腈、2,2-双(3-甲基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-乙基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-正丙基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-异丙基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-仲丁基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-叔丁基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-环己基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-烯丙基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(3-甲氧基-4-羟基苯基)丙烷、2,2-双(4-羟基苯基)六氟丙烷、1,1-二氯-2,2-双(4-羟基苯基)乙烯、1,1-二溴-2,2-双(4-羟基苯基)乙烯、1,1-二氯-2,2-双(5-苯氧基-4-羟基苯基)乙烯、4,4'-二羟基二苯甲酮、3,3-双(4-羟基苯基)-2-丁酮、1,6-双(4-羟基苯基)-1,6-己二酮、乙二醇双(4-羟基苯基)醚、双(4-羟基苯基)醚、双(4-羟基苯基)硫醚、双(4-羟基苯基)亚砜、双(4-羟基苯基)砜、9,9-双(4-羟基苯基)芴、2,7-二羟基芘、6,6'-二羟基-3,3,3',3’-四甲基螺(双)茚满(“螺二茚满双酚”)、3,3-双(4-羟基苯基)邻苯二甲酰亚胺、2,6-二羟基二苯并对二噁英、2,6-二羟基噻蒽、2,7-二羟基吩噁噻、2,7-二羟基-9,10-二甲基吩嗪、3,6-二羟基二苯并呋喃、3,6-二羟基二苯并噻吩和2,7-二羟基咔唑。可以使用包含不同双酚化合物的组合。

二元酚化合物(3)的实例包括间苯二酚、取代的间苯二酚化合物如5-甲基间苯二酚、5-乙基间苯二酚、5-丙基间苯二酚、5-丁基间苯二酚、5-叔丁基间苯二酚、5-苯基间苯二酚、5-枯基间苯二酚、2,4,5,6-四氟间苯二酚、2,4,5,6-四溴间苯二酚等；邻苯二酚；对苯二酚；取代的对苯二酚如2-甲基对苯二酚、2-乙基对苯二酚、2-丙基对苯二酚、2-丁基对苯二酚、2-叔丁基对苯二酚、2-苯基对苯二酚、2-枯基对苯二酚、2,3,5,6-四甲基对苯二酚、2,3,5,6-四叔丁基对苯二酚、2,3,5,6-四氟对苯二酚、2,3,5,6-四溴对苯二酚等。可以使用包含不同的二元酚化合物的组合。

在优选的实施方式中，碳酸酯单元可以是衍生自式(2)的双酚的双酚碳酸酯单元。优选的双酚是BPA。

硅氧烷单元(也称为聚硅氧烷嵌段)任选为式(4)

其中每个R独立地为C

在一个实施方式中，R为C

取决于聚碳酸酯组合物中的各组分的类型和相对量、组合物的期望性质等考虑因素，式(4)中的E的值可以宽泛变化。通常，E具有2至500、2至200、2至125、5至100、5至80、5至70的平均值。在一个实施方式中，E具有20至60或30至50的平均值，在又一个实施方式中，E具有40至50的平均值。

在一个实施方式中，硅氧烷单元为式(5)

其中E如上在式(4)的情况下所定义；每个R可以相同或不同，并且如针对式(4)所定义；且Ar可以相同或不同，并且是取代的或未取代的C

式(5)的硅氧烷单元的具体实例包括式(5a)和(5b)的那些。

在另一个实施方式中，硅氧烷单元为式(6)

其中R和E如上在式(4)的情况下所述，并且每个R

其中R和E如上在式(4)的情况下所定义。式(7)中的R

在一个实施方式中，M是溴或氯，烷基如甲基、乙基或丙基，烷氧基如甲氧基、乙氧基或丙氧基，或芳基如苯基、氯苯基或甲苯基；R

或其组合，其中E如上在式(4)的情况下所定义。

式(7)的嵌段可以通过已知方法衍生自相应的二羟基聚硅氧烷。聚(碳酸酯-硅氧烷)可以通过在界面反应条件下将光气引入双酚和封端的聚二甲基硅氧烷(PDMS)的混合物中来制造。也可以使用其他已知方法。

在一个实施方式中，聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物包含衍生自双酚A的碳酸酯单元，和重复的硅氧烷单元(5a)、(5b)、(7a)、(7b)、(7c)或其组合(优选为式7a)，其中E的平均值为10至100、优选为20至80或30至70、更优选为30至50或40至50。

聚(碳酸酯-硅氧烷)可具有10至70wt％的硅氧烷含量，基于聚(碳酸酯-硅氧烷)的总重量。在一些实施方式中，聚(碳酸酯-硅氧烷)可具有10至50wt％、优选10至40wt％、10至30wt％或15至25wt％的硅氧烷含量，各自基于聚(碳酸酯-硅氧烷)的总重量。如本文所用，聚(碳酸酯-硅氧烷)的“硅氧烷含量”是指基于聚硅氧烷-聚碳酸酯共聚物的总重量的硅氧烷单元的含量。

聚(碳酸酯-硅氧烷)可以使得基于聚合物组合物的总重量，聚合物组合物具有0.5至小于5wt％的总硅氧烷含量的量存在于聚碳酸酯组合物中。不希望受到理论的束缚，认为总硅氧烷含量为0.5至小于5wt％有助于在宽的温度范围内在聚合物组合物的高应变速率下的强度、刚度和延展性的独特组合。

可以使用的特定的硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物包括聚(酯-碳酸酯-硅氧烷)，该聚(酯-碳酸酯-硅氧烷)包含在聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物的情况下本文描述的双酚A碳酸酯单元、双酚A间苯二甲酸酯-双酚A对苯二甲酸酯酯单元和硅氧烷单元。可商购的硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物包括可从SABIC以商品名FST获得的那些。

除了聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物、硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物或其组合之外，聚合物组合物还可包括聚碳酸酯均聚物，例如双酚A聚碳酸酯均聚物。

任选地，聚合物组合物可以进一步包括含氟聚合物，例如PFA(全氟烷氧基聚合物)、FEP(氟化乙烯丙烯聚合物)、PTFE(聚四氟乙烯)、PVF(聚氟乙烯)、PVDF(聚偏二氟乙烯)、PCTFE(聚氯三氟乙烯)、ETFE(聚乙烯四氟乙烯)、ECTFE(聚乙烯氯三氟乙烯)、全氟聚醚或前述中的任一种或多种的组合或共聚物。

另外，聚合物组合物可包含填料、增强剂、抗氧化剂、热稳定剂、紫外(UV)稳定剂、增塑剂、润滑剂、脱模剂、抗静电剂、着色剂、表面效应添加剂、辐射稳定剂、抗滴落剂、阻燃剂或包含前述中的至少一种的组合，条件是选择一种或多种添加剂以不显著不利地影响聚合物组合物的期望性能，特别是在高应变速率和低温下的强度、刚度和延展性。可以使用添加剂的组合。通常，添加剂以通常已知有效的量使用。例如，基于聚合物组合物的总重量，添加剂(除了任何抗冲改性剂、填料或增强剂之外)的总量可以为0.01至5wt％。在一个实施方式中，基于组合物的重量，聚碳酸酯组合物包含不大于5wt％的加工助剂、热稳定剂、抗滴落剂、抗氧化剂、着色剂或包含前述中的至少一种的组合。

可使用各种类型的阻燃剂。在一个实施方式中，阻燃剂添加剂包括例如阻燃剂盐，例如全氟化C

抗滴落剂可以是形成原纤维的含氟聚合物，例如聚四氟乙烯(PTFE)。抗滴落剂可以用上述刚性共聚物包封，例如苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN)。封装的含氟聚合物及其制造方法是已知的，并且已经例如在US 5,804,654和6,040,370中描述。包封在SAN中的PTFE称为TSAN。封装的含氟聚合物可以通过在含氟聚合物例如水性分散体的存在下使封装的聚合物聚合来制备。TSAN可以提供优于PTFE的显著优势，因为TSAN可以更容易地分散在组合物中。基于封装的含氟聚合物的总重量，示例性TSAN包含50wt％的PTFE和50wt％的SAN。基于共聚物的总重量，SAN可包含例如，75wt％的苯乙烯和25wt％的丙烯腈。或者，可以某种方式将含氟聚合物与第二聚合物，例如芳族聚碳酸酯或SAN预共混，以形成用作抗滴落剂的附聚材料(团聚材料，凝聚材料，agglomerated material)。任一种方法均可用于生产封装的含氟聚合物。在一个实施方式中，基于聚碳酸酯组合物的总重量，聚碳酸酯组合物包含0.1至1wt％或0.1至0.5wt％的抗滴落剂。

热稳定剂可以是有机亚磷酸酯。有机亚磷酸酯包括亚磷酸的三芳基酯和三烷基酯。这种亚磷酸酯的实例在H.Zweifel(Ed)Plastics Additives Handbook,5th edition,Hanser Publishers,Munich 2000中公开。有机亚磷酸酯可以为液体和固体形式，优选为固体形式。合适的有机亚磷酸酯包括亚磷酸的三芳基酯，优选为亚磷酸的C

合适的UV稳定剂的实例可包括二苯甲酮、三嗪、苯并噁嗪酮、苯并三唑、苯甲酸酯、甲脒、肉桂酸酯/丙烯酸酯、芳族丙二酮、苯并咪唑、脂环族酮、甲酰苯胺、氰基丙烯酸酯、苯并吡喃酮、水杨酸酯，和包含前述中的至少一种的组合。

可以通过多种方法将聚合物组合物成型、挤出或成形为聚合物药筒壳，例如注射成型、压缩成型、挤出、旋转成型、吹塑成型，注射吹塑成型、拉伸吹塑成型或热成型。如本文所用，聚合物药筒壳包括在弹药制品已经历一次或多次射击(点火，firing)事件之后再利用或回收的药筒壳。

聚合物药筒壳可用于制造各种口径的弹药制品，包括0.308口径、0.38口径、0.5口径、5.56mm、7.62mm、9mm、10mm、20mm、40mm、81mm、100mm、125mm、165mm等。有利地，对于-65°F(-54℃)至165°F(74℃)的聚合物壳温度，在上膛、射击和从枪膛移除后，金属底座插入物和聚合物药筒壳保持连接在一起作为单件装配件。

通过下面的实施例例示上述和其他特征。

表1中描述了用于构造枪支弹药制品的药筒盒的材料。用于证明本发明的材料用数字标明，而字母用于参考比较例。

表1.

成型条件

使用具有5.25盎司桶的180吨注射成型机模制ASTM测试样品，以评估拉伸、弯曲、缺口悬臂梁冲击和热变形温度(HDT)材料性能。样品1和2的热塑性材料在125℃下在除湿干燥机中干燥8小时达到小于0.02wt％的水分含量后，以305℃的熔融温度注射成型。使用恒温器将模具表面温度控制在85℃。螺杆旋转范围为60至80rpm(每分钟转数)，背压为0.3MPa(兆帕)，螺杆恢复后没有螺杆减压。产生典型的循环时间为30-32秒，这取决于成型的ASTM测试试样。以类似的方式模制样品A-D的材料，并根据各自供应商的建议对熔体和模具温度进行调整。

在测试之前，将所有模制样品在23℃+/-2℃和50+/-5％相对湿度(RH)下调节至少48小时。在测试之前，在除室温之外的温度下测试的样品在温度控制膛内调节(conditioned)至少6小时。

材料性能测试方法。

拉伸性质根据ASTM D638-08以0.2英寸/分钟(5mm/min)的速度对I型试样测量。断裂拉伸伸长率(TE)、屈服拉伸强度(TS)和拉伸模量(TM)报告为5个样品的平均值。

根据ASTM D638-08，在-40°F(-40℃)、74°F(23℃)和165°F(74℃)下对V型试样以18.9、189和1890英寸/分钟(480、4800或48000mm/min)的速度测量高应变速率下的拉伸性能。断裂拉伸伸长率、屈服强度和模量报告为每种测试条件下5个样品的平均值。测试由DatapointLabs,Inc.进行。

使用ASTM D790-17标准测试方法以0.125英寸(3.18mm)厚度测试试样和0.05英寸/分钟(1.27mm/min)的速度测量弯曲性能。弯曲强度(FS)和弯曲模量(FM)报告为5个样品的平均值。

缺口悬臂梁冲击(NII)性能使用ASTM D256-10标准测试方法使用0.125英寸(3.18mm)厚度测试试样和5.5lbf/ft的摆锤能量测量。冲击强度报告为5个样品的平均值。百分比延展性基于5个样品的测试。延展性基于测试后仍保留为单个测试试样的测试样品数，并报告为测试的样品总数的百分比。

根据ASTM D648，对0.125英寸(3.18mm)厚未退火的测试样品以264psi(1.8Mpa)测量热变形温度(HDT)。HDT报道为2个样品的平均值。

比重根据ASTM D792测量。比重报告为2个样品的平均值。

使用ASTM D5026以悬臂梁冲击棒作为试样类型并在-112°F(-80℃)至320°F(160℃)的测试温度下以每分钟20℃的加热速率测量动态力学分析(DMA)性能。储能模量报告为温度的函数。

弹药制品射击测试方法。

制备用于射击的弹药制品，并且该弹药制品包括炮弹(子弹)、底火和发射火药以及具有(.308口径)或(.50口径)没有密封剂或粘合剂存在的单件装配件。对于0.50口径的弹药制品，使用的炮弹(子弹)为M33 Ball 660gr铅芯。使用的底火为CCI No 35。使用的火药是SMP860，约220gr。对于0.308口径的弹药制品，使用的炮弹(子弹)为7.62x51药筒，带有具有147gr铅芯的M80球炮弹，并且枪口初速为200ft/s(61m/s)。所用的底火是CCI#34底火，而发射火药是40.6格令(谷，grains)WCR 845火药。向炮弹提供足够的发射火药，以获得与常规黄铜弹药相当的速度和压力。

在测试之前，在测试温度下的温度控制膛中调节大于4小时的时间段之后，将.50口径的弹药制品在通用接收器(UR)中以单轮形式发射。调节温度为68°F(20℃)和-20°F(-28℃)，这限定了用于枪支的制品的聚合物药筒壳温度。从温度控制膛中取出后，立即将制品上膛并射击。实际的射击事件由单轮射击组成。射击结果报告为分数，弹药制品成功射击并且保持完好无损而没有任何问题的数量为分子，而尝试次数列为分母。随后将该分数转换为百分比，并在整个公开中引用为几个术语，例如成功率、通过率、成功百分数、通过百分数、百分比成功、以及射击事件的存活率或其任何组合。成功百分比和分数记录在报告射击结果的所有表中。

在自动机枪中射击.308口径的弹药制品，并在50到200轮的带中连接在一起，并且在测试之前，在测试温度下的温度控制膛中调节大于4小时的时间段。调节温度范围为-65°F(-54℃)至165°F(74℃)，并且限定了用于枪支的制品的聚合物药筒壳温度。从温度控制膛中取出后，立即将制品上膛并在相应的枪支中射击。实际的射击事件由连续快速射击5-10轮连发组成，直到连接带耗尽。射击结果报告为分数，弹药制品成功射击并且保持完好无损而没有任何问题的数量为分子，而尝试次数列为分母。随后将该分数转换为百分比，并在整个公开中引用为几个术语，例如成功率、通过率、成功百分数、通过百分数、百分比成功、以及射击事件的存活率或其任何组合。成功百分比和分数记录在报告射击结果的所有表中。

根据上膛、射击和从枪膛中移除药筒而不间断射击事件或随后的射击事件来确定对弹药制品是否成功和通过、或来自枪支的射击事件的未成功和失败的评估。移除过程包括抽出(extraction)、排出(ejection)或任何其他过程，或其组合，通过该过程，将经射击的弹药制品从枪膛中移除。失败定义为由于而不限于弹药制品卡住、断裂、破裂、碎裂或任何其他变形导致射击事件停止或卡顿(停顿，停滞，hesitation)而引起的间断。失败还定义为包括在闸门(gate)或结合线(knitline)处没有发生停止但会影响枪支或炮弹在达到枪支所需速度或压力时的性能的聚合物壳的任何破裂。失败另外还包括轻击(lightstrike)，其中弹药制品由于撞针撞击底火的问题而没有射击。潜在地还有此处未具体详细说明并且与弹药制品有关的其他失败模式，这会导致不成功的射击事件以及射击事件的停止或卡顿。相比之下，成功并通过射击事件的弹药制品将会没有用过的(经射击的)药筒的问题，并且它保持为单个装配件，并且不会在枪支的操作中造成破坏、停止或卡顿，并且在聚合物壳的结合线或闸门处没有任何断裂。

测试期间使用的武器平台

如上文和下文所述，使用各种武器平台射击聚合物弹药制品100。每个平台是聚合物弹药制品100设计为一起使用的一类武器的示例。

使用的一种武器系统是M240机枪。M240是通用机枪，其可以安装在两脚架、三脚架、飞机或车辆上。M240是弹带送弹、空气冷却、气动、全自动的机枪，从开放枪栓位置射击。M240的最大射击速率为950rpm(每分钟轮数)，枪口初速为2,800ft/s，且最大射程为3,725m。

弹药是从含有可分解的金属分裂连接带(split-link belt)的100轮弹药带传送到武器中。来自一轮射击的气体为射击下一轮提供能量。因此，只要其被供应弹药并且扳机保持在后方，枪便会自动起作用。在枪射击时，链带分开，并从侧面排出。空壳从枪底部排出。M240的重量为22到27磅，且长度为约50英寸。该武器可以上弹膛以射击7.62×51mm口径药筒。

选择M240武器系统进行测试，因为M240机枪的弹射系统施加的弹射力是AR型半自动步枪的弹射力的大约5倍，并且在抽出药筒100时会过度扭曲插入物200，导致插入物200从主体102上被拉出，导致卡住。退弹器产生的这种额外扭矩可以导致壳在抽出过程中弯曲。这种弯曲可以导致枪支卡住。

Mk 48是一种气动、空气冷却、弹带送弹机枪。该武器比M240轻，但仍可射击7.62×51mm口径药筒。该武器是由United States Special Operations Command(USSOCOM)部队研发的。Mk 48是手提机枪，具有M240的火力，被Navy SEALS和Army Rangers使用。Mk 48重18.26磅，且长约40英寸。Mk 48的射击速率为730rpm，有效射程为800米。

US Army M110半自动狙击系统是美军常规和特种作战部队使用的一种半自动中型狙击步枪。射击7.62×51mm口径炮弹，且重15.3lbs。M110的长度为45.4英寸，枪管长度为20英寸，且枪口初速为2,571英尺每秒。测试的M110也被抑制(消音，suppressed)。

使用的另一种武器系统是通用接收器。通用接收器(UR)是一种武器行动，旨在容纳.17口径至.50口径BMG的普通尺寸枪管。UR特点是开放式后膛面设计，带有快速进入枪管锁紧螺母。除了快速更换枪管外，通用接收器还具有用于不同尺寸药筒的三个不同的撞针。撞针的尺寸适合三种不同的底火尺寸：小、大和50BMG。撞针和击针板可以快速轻松地更换，允许用户可以在几分钟内从小口径手枪测试切换到大口径步枪测试。将药筒手动装入枪管弹膛中，关闭后膛，并通过拉动挂绳射击UR。这种设计的通用接收器在整个行业中得到使用，为弹药测试提供了可靠的参考系统。

应注意以上所有武器均上弹膛用于7.62×51mm药筒。7.62×51mm口径的药筒通常等效于.308口径药筒，并且通常可以互换使用。就技术规格而言，7.62与.308存在差异，但主要在于设计用来射击每个药筒的步枪弹膛，而不是药筒本身。7.62药筒壁稍厚，而商用.308有时会装载到稍微更高的压力，但除此之外，药筒本身非常相似。对于测试，考虑将药筒设计为.308标准。

实施例1

评价了比较样品A-D和本发明样品1和2的机械、热和流变性质，结果示于表2中。

表2.

具有7.7Kpsi(53MPa)的拉伸屈服强度和295Kpsi(2033MPa)的模量的本发明样品1在所有评估的材料中具有最低的强度和刚度，且分别比比较C低48％和56％。比较样品D的屈服强度与本发明样品1相似，仅增加14％，而比较样品A的拉伸模量比本发明样品1高13％。有利地与比较样品A为95％相比，本发明样品1的断裂拉伸伸长率为99％，而所有其他未填充材料的断裂拉伸伸长率为40％至80％。在本发明的样品2中添加模制玻璃使拉伸强度或模量递增地增加，而断裂伸长率降低了3％，到96％。相比之下，本发明样品1的弯曲性能与比较样品D紧密对应，与13.6(94)和311Kpsi(2143Mpa)相比，弯曲强度和模量为13.1(90)和305Kpsi(2101Mpa)。本发明的样品1和2的强度和刚度范围足以为基于聚合物药筒壳的弹药制品提供刚度，以防止连接带的处理问题，或防止上膛、射击和从枪支移除用过的弹壳的处理问题。本发明的样品1和2是强度和刚度最低的材料，在测试的样品中具有最高的延展性。这表明具有非常低的强度和刚度特性的材料将受到关注，然而，如果强度和刚度值太低，则将导致与过度折曲和/或弯曲相关的处理问题，这增加弹药制品与枪支对准的难度。

比较样品和本发明样品的热变形温度(HDT)范围为252°F(122℃)至392°F(200℃)，足以在-65°F(-55℃)至165°F(74℃)的范围内评估弹药制品，而没有变形。该温度范围代表弹药制品可以暴露的环境温度。

使用材料供应商建议的条件，每种材料的熔体流动速率足以进行聚合物药筒壳的注射成型。

实施例2

该实施例评估了材料对冲击震动破裂的抵抗力与温度的函数，以及冲击的测试试样中是否存在限定的缺口。记录受冲击试样的失败模式，并报告以延性方式失败的被测试样总数的百分比。缺口悬臂梁测试提供材料对突然冲击的反应，其模拟了射击事件期间弹药制品的聚合物弹壳会经历的压力爆破。

比较样品A至D以及本发明样品1和2的缺口悬臂梁冲击(NII)性能和延展性百分比作为温度的函数进行评估。结果如表3所示。

表3.

表3中的结果表明，本发明样品1是在所有温度下评估的最耐冲击和延展性最强的材料，其缺口悬臂梁冲击值范围从74°F(23℃)的17.6ft-lbf/in到-65°F(-55℃)的12.1ft-lbf/in和100％延展性。与所有其他材料相比，这些样品表现出优异的延展性，因为它在撞击后仍保持为单个部件，因此在完成测试后没有破碎成两块或更多块。以延性失败模式对冲击事件的响应成为重要的材料属性，这与确定在相应温度下在枪支中射击时其成功的可能性密切相关。比较样品A也具有耐冲击性，其缺口悬臂梁冲击力值在74°F(23℃)下最大值为14ft-lbf/in到在-40°F(-40℃)下为12.1ft-lbf/in。然而，当测试温度降低到-4°F(-20℃)或更低时，测试试样对冲击事件的响应就从100％的延展性变为0％的失败。在低温下，即使测试试样在室温23℃下仍保持较高的缺口悬臂梁值，但测试试样在撞击时也分成两块。这种失败模式的对冲击事件的响应与材料无法在低温下以与发明样品1相当的成功率成功进行射击事件有关。这已经得到证明，并将在下文实施例7中进行讨论。得到的比较样品B、C和D的趋势相似，缺口悬臂梁冲击值从在室温下获得的最大初始值(具有最高的延展性失败百分比)下降到更低的值，并且随着测试温度降低，延展性下降到0％。一旦延展性百分比达到0％，材料就不再在低温下进行进一步测试，因为文献中已经充分确定抗冲击性会随温度降低，然后变得更脆。本发明样品2在23℃下达到最大NII值为9ft-lbf/in，和在-20℃下的低NII值为5.9ft-lbf/in，这是因为在另外极具延展性的聚合物中具有模制玻璃。在室温以及32°F(0℃)下获得100％的延展性。

缺口悬臂梁冲击结果和材料在特定温度下以可延展方式失效的能力并不是考虑用于枪支应用的唯一性能，因为还需要其他机械和热性能。然而，这些性质表明了其不太可能成功或导致不可接受的较低成功率的情况。因此，期望使用诸如本发明样品1的材料，其在所关注的温度范围内表现出高的缺口悬臂梁抗冲击性和100％的延展性。

实施例3

该实施例评估了高应变速率下的材料的拉伸性能，该应变速率更准确地表示了枪支射击事件期间的状态。枪支压力迅速增加，其特征是在不到400毫秒的时间内达到60Kpsi(413MPa)。随后，这在聚合物药筒壳上导致非常高的应变速率。与热塑性材料的ASTM拉伸测试应变5至50mm/min相比，典型的目标应变速率范围为480至48000mm/min。一种材料在应用温度为-40°F(-40℃)、74°F(23℃)和165°F(74℃)下能够应对如此高应变速率的能力引起了人们的关注。评价了比较样品A-C和本发明样品1在高应变速率下的拉伸性能。结果总结在表4A-4I中。

表4A.

表4B

表4C.

表4D.

表4E.

表4F.

表4G.

表4H.

表4I.

表4A、4B和4C的结果表明，断裂拉伸伸长率值随温度而增加，而随应变速率降低。断裂伸长的重要性在于其与延展性的关系以及对耐冲击性和失败模式的推断。断裂伸长率值越大，材料的延展性越强。在表4A中，本发明样品1在-40°F(-40℃)下在480mm/min的应变速率下，断裂伸长率为99％，比较样品B为84％，且样品A为61％。当应变速率增加到4800mm/min时，本发明样品1保持106％的高断裂伸长率，其次是比较样品，样品A的断裂伸长率最高在68％。直到48000mm/min的应变速率，达到了发明样品与比较样品之间的等效。这些结果表明，在-40°F(-40℃)下导致应变速率低于48000mm/min的射击事件将导致材料之间的成功率不同，而本发明样品1获得了最大的成功。在表4B和4C中，测试温度升高到74°F(23℃)和165°F(74℃)，因此每种材料的断裂伸长率值随应变速率的增加幅度而增加。这些结果很重要，因为它们表明，如果升高测试温度，比较样品A和B将导致成功射击。相比之下，在74°F(23℃)下，比较样品C的断裂伸长率仍然很低，并且在4800和48000mm/min的应变速率下小于50％，这使得它不太可能用于弹药制品。从表4A、4B和4C中提供的数据应该理解，几种材料可以在有限的温度范围内工作，但不能在-40°F(-40℃)至165°F(74℃)的整个温度范围内工作。发明样品1是可以在评估的整个温度范围内实现成功应用的唯一材料。最后，只有超过作为应变速率和测试温度的函数的阈值断裂伸长率值的热塑性材料才能在-40°F(-40℃)至165°F(74℃)的温度下用作聚合物弹药制品。

拉伸屈服强度在应用中的重要性在于，它代表了具有弹性且不会永久变形的材料的强度。弹药制品必须在整个射击事件中保持其形状和形式，才能成功应用。然而，这并不意味着具有最高屈服强度的材料是最需要的，因为它通常以断裂伸长率和随后的延展性为代价。如表4D、4E和4F所示，拉伸屈服强度随温度降低而随应变增加。在测试的温度范围和应变速率下，本发明样品1的屈服强度为7.2至12.0Kpsi，而比较样品A、B和C的屈服强度分别为9.4至15.4、9.6至17.4和17.1至18.9Kpsi。即使其屈服强度随测试条件而变化，本发明样品1在所有测试条件下仍保持为可延展的材料。这与所有比较材料形成了鲜明的对比，比较材料在测试条件变得更加严格时变得更脆。这些结果不应用来表明具有非常低的屈服强度材料是需要的，而是表明在屈服强度中存在一定范围可适用于该应用。如果材料的屈服强度太低，它将永久变形，这对于弹药制品来说是不期望的，因为在射击事件过程中会超过其屈服强度。

拉伸模量在应用中的重要性代表了材料的刚度，这是弹药制品在上膛、射击和从枪支移除时保持其形状所必需的。另外，如果材料没有足够的刚度，则在带中制品的连接会在上膛到枪支之前使聚合物药筒壳破碎、扭曲或变形。如表4G、4H和4I所示，拉伸模量随温度降低而随应变增加。在测试的温度范围和应变速率内，本发明样品1的拉伸模量为276至402Kpsi，而比较样品A、B和C的拉伸模量分别为300至435、328至478和435至456Kpsi。本发明样品1为应用保留足够的刚度，而所有其他材料变得过于僵硬而延展性降低，因为这些材料在相应的应用中具有相应的屈服强度显而易见。

表4A-I中报告的在较大的温度和应变速率范围内的拉伸性能证明了难以确定热塑性材料将在应用中起作用的材料性能。本发明样品1展示了这些性能，并且已经成功地用作弹药制品。

实施例4

动态热力学分析仪(DMA)可以是一种有用的分析方法，其在使用弹药制品的温度范围内测量材料的刚度。该实施例比较了比较样品A和本发明样品1和2的储能模量(刚度)，由DMA在-67°F(-55℃)至165°F(74℃)的温度范围内确定。结果如表5所示。

表5.

储能模量是一种刚度的量度，以与本文针对拉伸模量所述的类似方式在应用中提供重要意义。在-67°F(-55℃)至165°F(74℃)下，本发明样品1储能模量在265至174Kpsi范围内，这表示材料刚度降低34％。与本发明样品1相比，添加研磨玻璃，本发明样品2在165°F(74℃)下的储能模量从174Kpsi的水平提高了6.3％，而在-67°F(-55℃)下冷温度模量提高了4.5％。这表明添加填料可用于在升高的温度下提高材料的强度和刚度，以改善枪支中弹药制品的处理和功能，而不会在低温下过度提高强度和刚度。

在-67°F(-55℃)至165°F(74℃)下，比较样品A储能模量在366至262Kpsi范围内，这表示在整个温度范围内材料刚度降低28％。然而，储能模量可以太高，尤其是在低温下，其中高刚度是由于延展性。与样品A相比，本发明样品1在-67°F(-55℃)至165°F(74℃)的极端温度范围内的刚度降低了27.5％和33.5％。

实施例5

该实施例表明，本发明样品1在.50口径枪支中在-20°F(-28℃)至68°F(20℃)的温度范围内成功射击。另外，该实施例显示比较样本A到D不成功的失败率、失败类型和温度。

表6

表6中给出的结果显示在.50口径枪支中本发明样品1和比较样品A至D的射击结果。本发明样品1在所有温度下均能100％成功射击，而比较样品A至D获得了不同水平的成功，并在表中列出了失败的描述。比较样品A是最成功的比较样品，在68°F(20℃)下通过率为100％，而在-20°F(-28℃)下通过率仅为60％。其余可比较样品表现较差，在没有任何成功试验和在68°F(20℃)下比较样品D失败的情况下在低温下报告失败。结果与实施例1至4中报告的材料性质一致。本发明样品1在温度范围内和高应变速率下具有期望的拉伸强度、模量、断裂伸长率和失败模式的类型。这描述了材料将要暴露的条件，因此有望在这种极端条件下进行。最后，可以理解，不能满足所有应用要求的性能的热塑性材料仍可以在有限的温度范围内和在特定的枪支中用作弹药制品。

实施例6

该实施例表明，本发明样品1的.308口径弹药制品在M240、Mk48和M110枪支中在-65°F(-55℃)至165°F(74℃)的温度范围内成功射击。还在.0308口径的M240中在68°F(20℃)至165°F(74℃)下测试了本发明样品2。

表7

实施例6中给出的结果，表7显示了在M240、Mk48和M110枪支中-65°F(-55℃)至165°F(74℃)温度范围内本发明样品1的射击结果。M240和Mk48枪支使用带50至100轮子弹的带将弹药制品送入枪支，而带有消音器(抑制器，suppressor)的M110则射击20轮药筒。列出更多轮次数的试验应理解为由多个连接带组成，以达到发射的轮次数。成功率从98到100％，成功射击的弹药制品数量显示在分子中，尝试的数量显示在分母中。结果也以百分比报告，随后列在分数旁边。上膛、射击和移除弹药制品，无需枪支停止或卡顿。试验期间记录的唯一失败是轻击，其中底火没有引起弹药制品射击。关于本发明样品2，结果表明在室温和165°F(74℃)的升高的温度下成功进行了试验，所有射击的制品的成功率为100％。

以下阐述的是本公开的各个方面。

方面1.一种弹药制品，包括：由聚合物组合物形成的聚合物药筒壳，该聚合物组合物包含热塑性聚合物，优选地，该聚合物组合物具有根据ASTM D792确定的小于1.35的密度，聚合物药筒壳具有第一端、相对的第二端以及设置在第一端和第二端之间的用于容纳发射火药的弹膛；附接到聚合物药筒壳的第一端的炮弹；连接到聚合物药筒壳的第二端的金属底座插入物；以及由金属底座插入物承载的底火；其中，对于-65°F(-54℃)至165°F(74℃)的聚合物壳温度，在上膛、射击和从枪膛移除后，金属底座插入物和聚合物药筒壳保持连接在一起作为单件装配件。

方面2.根据方面1的弹药制品，其中基于ASTM V型拉伸棒根据ASTM D638-08测定，聚合物组合物在-40°F(-40℃)下示出以下断裂拉伸伸长率中的一种或多种：在480mm/min的应变速率下大于60％；在4800mm/min的应变速率下大于50％；或在48000mm/min的应变速率下大于40％。

方面3.根据方面1至2中任一项或多项的弹药制品，其中基于ASTM V型拉伸棒根据ASTM D638-08测定，聚合物组合物在165°F(74℃)下示出以下断裂拉伸伸长率中的一种或多种：在480mm/min的应变速率下大于150％；在4800mm/min的应变速率下大于100％；或在48000mm/min的应变速率下大于70％。

方面4.根据方面1至3中任一项或多项的弹药制品，其中基于ASTM V型拉伸棒根据ASTM D638-08测定，聚合物组合物示出以下拉伸屈服强度中的一种或多种：在480mm/min的应变速率下在-40°F(-40℃)下大于9,000psi；在480mm/min的应变速率下在74°F(23℃)下大于7,000psi；或在480mm/min的应变速率下在165°F(74℃)下大于5,000psi。

方面5.根据方面1至4中任一项或多项的弹药制品，其中基于ASTM V型拉伸棒根据ASTM D638-08测定，聚合物组合物示出以下拉伸模量中的一种或多种：在480mm/min的应变速率下在-40°F(-40℃)下大于300,000psi；在480mm/min的应变速率下在74°F(23℃)下大于220,000psi；或在480mm/min的应变速率下在165°F(74℃)下大于180,000psi。

方面6.根据方面1至5中任一项或多项的弹药制品，其中在-40°F(-40℃)下，根据ASTM D256使用0.125英寸(3.18mm)厚度的测试试样和5.5lbf/ft摆锤测定，聚合物组合物具有至少80％的延展性。

方面7.根据方面1至6中任一项或多项的弹药制品，其中使用动态力学分析仪根据ASTM D5026对悬臂梁冲击棒测定，在20℃每分钟的加热速率下，聚合物组合物从-65°F(-54℃)至65°F(74℃)具有小于45％的储能模量变化。

方面8.根据方面1至7中任一项或多项的弹药制品，其中根据ASTM D648在264psi(1.8MPa)下使用厚度为0.125英寸(3.18mm)的未退火样品测定，聚合物组合物具有大于230°F(110℃)的热变形温度。

方面9.根据方面1至8中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物组合物包含热塑性弹性体。

方面10.根据方面1至9中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物组合物包括聚碳酸酯、聚碳酸酯共聚物、聚砜、聚苯砜-含氟聚合物共聚物、含氟聚合物、硅氧烷-聚苯砜共聚物、聚芳醚酮-聚苯砜共聚物、聚醚酰亚胺、硅氧烷-聚醚酰亚胺共聚物或包含前述中的至少一种的组合。

方面11.根据方面1至10中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物组合物包含聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物、硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物或包含前述中的至少一种的组合，任选地与含氟聚合物组合。

方面12.根据方面11的弹药制品，其中聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物、硅氧烷-聚酯-聚碳酸酯共聚物或两者均具有式(5a)、(5b)、(7a)、(7b)、(7c)或其组合的硅氧烷单元，其中E具有5至100的平均值，优选地式(7c)的硅氧烷单元，其中E具有20至80或30至70的平均值。

方面13.根据方面12的弹药制品，其中基于聚碳酸酯-聚硅氧烷的总重量，聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物的硅氧烷含量为10至50wt％，并且任选地，聚碳酸酯-聚硅氧烷共聚物以提供基于聚合物组合物总重量的0.3至小于5wt％的硅氧烷含量的有效量存在。

方面14.根据方面至13中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物组合物还包含填料、增强剂、抗氧化剂、热稳定剂、UV稳定剂、增塑剂、润滑剂、脱模剂、抗静电剂、着色剂、表面效应添加剂、辐射稳定剂、抗滴落剂、阻燃剂或包含前述中的至少一种的组合。

方面15.根据方面1至14中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物药筒壳为在弹药制品已经历一次或多次射击事件之后再利用或回收的药筒壳。

方面16.根据方面1至15中任一项或多项的弹药制品，其中聚合物药筒壳是注射成型、压缩成型、挤出、吹塑成型、旋转成型、注射吹塑成型、拉伸吹塑成型或热成型的药筒壳。

除非上下文另有明确规定，否则单数形式“一(a)”、“一种(an)”和“该(the)”包括复数指示物。“或”表示“和/或”，除非上下文另有明确说明。针对相同组分或性质的所有范围的端点是包含性的且可独立组合(例如，“小于或等于25wt％或20wt％”的范围包括端点和“5至25wt％”范围内的所有中间值等)。除了更广泛的范围之外，披露更窄范围或更具体的组并不是对更宽范围或更大组的排除。

“任选的(Optional)”或“任选地(optionally)”意指随后描述的事件或情况可以发生或可以不发生，并且该描述包括其中事件发生的情况以及其中事件不发生的情况。除非另有定义，否则在此使用的技术和科学术语具有与由本公开所属领域的普通技术人员通常所理解的相同的含义。“组合”包括共混物、混合物、合金、反应产物等。“其组合”是开放术语，其包括所列要素中的至少一个，任选地与未列出的一个或多个等效要素一起。

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