一种布拉格光栅构成的多点温度传感系统

摘要

本发明的一种布拉格光栅构成的多点温度传感系统属于光纤传感器技术领域。其主要结构有泵浦源(1)、光波分复用器(2)、掺铒光纤(3)等。本发明用正弦信号作为调制信号，不会产生高频干扰，具有工作更可靠、传感精度高、应用范围广等特点。

说明书

技术领域

本发明属于光纤传感器的技术领域，特别涉及一种布拉格光栅构成的多点温度传感系统。

背景技术

布拉格光纤光栅(FBG)因具有抗电磁干扰、耐化学腐蚀、传输损耗小、体积小重量轻、便于大规模生产等优点，而广泛应用于传感技术领域。目前，温度传感器在安全生产中具有重要作用，尤其如矿井等高危场所，对温度的监测至关重要。但传统的温度传感器多数都是靠电信号的变化实现的，而基于电信号变化的温度传感器在实际应用中受到很大的限制，一方面电信号的使用会对某些环境(如煤矿)造成额外的安全隐患，另一方面在恶劣环境下使用时受环境的干扰较大且传输不便。而布拉格光纤光栅由于其上述优点使得其构成的温度传感器相比于其它传感器具有更高的可靠性，也更适合恶劣条件下的使用。

与本发明最接近的现有技术是南开大学刘波的博士毕业论文《光纤光栅传感系统的研究与实现》，该文献提供了一种基于非平衡迈克尔逊干涉法解调技术的布拉格光纤光栅传感系统(参见该文献的第24页图3.4)，该光纤传感系统采用非平衡迈克尔逊干涉原理，在干涉仪两臂中的其中一臂上利用压电陶瓷(PZT)提供的调制信号改变该臂的长度，从而改变干涉仪输出光强，干涉仪输出光强随PZT调制信号的变化呈余弦函数规律，如果采用理想锯齿波作为PZT的调制信号，则光纤传感系统的输出直接为余弦波。光纤传感系统通过布拉格光栅感知测量点处应力或温度的变化，并反映为反射光谱中心波长的变化，中心波长的变化经过上述非平衡迈克尔逊干涉仪后体现为输出余弦波相位的变化，最后将余弦波的相位和锯齿波的相位相比较，即可反映出布拉格光纤光栅反射谱中心波长的变化，从而实现测量外界应力(或温度)的变化。

在上述传感系统中，存在的最大问题是锯齿波不可能做到绝对的理想化，理想的锯齿波下降沿是垂直的，而实际的锯齿波的下降沿总是会有一定的坡度，从而会使后级输出的余弦波存在一个高频抖动，为了消除该高频抖动信号，一般在其后级解调电路中必须使用带通滤波器(BPF)，滤除直流分量和高频分量。但是，一方面该高频分量本身就会对余弦波的相位检测造成影响(过零点位置变化)；另一方面该高频抖动信号的频率受PZT驱动电路性能、PZT本身的迟滞特性(PZT的电特性相当于电容，其两端电压是不能跳变的，因此锯齿波的下降沿是做不到无限短的)以及光纤本身弹性等诸多因素影响，频率大小不定，很难滤除干净；而且，在使用滤波器时，除了会对输出信号的幅频特性产生影响外，还会同时对信号的相频特性产生影响，即滤波是在截止频率附近相位会受到影响，这对于依靠相位变化来测量应力变化的光纤传感器来说是十分不利的。因此，现有的布拉格光纤光栅温度传感器还需要进一步改进。

发明内容

为了克服现有的布拉格光纤光栅温度传感器存在的缺点，本发明提供一种使用正弦信号作为PZT驱动信号的布拉格光栅构成的多点温度传感系统，从而避免了高频干扰信号的产生，且在对接收到的信号进行处理时无需使用滤波器，从而避免了滤波过程对相位产生的影响。

本发明的目的通过以下技术方案实现：

一种布拉格光栅构成的多点温度传感系统，其结构有，泵浦源1与光波分复用器2的980nm端相连，光波分复用器2的1550nm端与缠绕在第一压电陶瓷11上的光纤的一端相连，缠绕在第一压电陶瓷11上的光纤的另一端与第一光隔离器10的输入端相连，第一压电陶瓷11的控制端与第一PZT驱动电路12的输出端口相连，第一PZT驱动电路12的输入端与第一数模转换电路13的输出端口相连，第一数模转换电路13的输入端口与单片机18相连；第一光隔离器10的输出端与光滤波器9的光输入端相连，光滤波器9的电控制端与单片机18相连，光滤波器9的光输出端与光环形器7的第一端口相连，光环形器7的第二端口与布拉格光栅组8的一端相连，光环形器7的第三端口与第一光耦合器5的输入端相连，第一光耦合器5的90％输出端与第二光隔离器4的输入端相连，第二光隔离器4的输出端与掺铒光纤3的一端相连，掺铒光纤3的另一端与光波分复用器2的公共端相连；第一光耦合器5的10％输出端输出与第二光耦合器6的输入端相连，第二光耦合器6的一个输出端与第二法拉第旋转镜25的输入端相连，第二光耦合器6的另一个输出端与缠绕在第二压电陶瓷23上的光纤的一端相连，缠绕在第二压电陶瓷23上的光纤的另一端与第一法拉第旋转镜24的输入端相连，第二光耦合器6的另一个输出端与第二光电转换电路26的输入端相连；其特征在于，结构还有，第二光电转换电路26的输出端与函数变换电路27的输入端相连，函数变换电路27的输出端与自适应幅度归一电路28的一个输入端相连，基准电压电路30的输出端与自适应幅度归一电路28的另一个输入端相连，自适应幅度归一电路28的输出端与相位比较电路29的一个输入端相连；可控频率源21的输入端与单片机18相连，输出端与相位比较电路29的另一个输入端相连，相位比较电路29的输出端与单片机18相连；可控频率源21的输出端还与第二PZT驱动电路22的输入端相连，第二PZT驱动电路22的输出端与第二压电陶瓷23的控制端相连；恒流源电路15的输出端与热敏电阻16相连，热敏电阻16与模数转换电路17的输入端相连，模数转换电路17的输出端与单片机18相连；单片机20还分别与输入按键14、串口通信模块19、显示屏20相连；

所述的函数变换电路27的结构为,电容C3的一端与三角函数转换器U1的管脚12及电阻R2的一端相连，电容C3的另一端作为函数变换电路27的输入端，记为端口ACOS_in，与第二光电转换电路26的输出端相连；电阻R2的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚2、3、4、5、8、11、13接地，管脚9、10与电容C2的一端及-12V电源相连，电容C2的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚6与管脚7相连，管脚16与+12V电源及电容C1的一端相连，电容C1的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚1与滑动变阻器W1的滑动端相连，滑动变阻器W1的一端与电阻R1的一端相连，电阻R1的另一端与三角函数转换器U1的管脚14相连，滑动变阻器W1的滑动端作为函数变换电路27的输出端，记为端口ACOS_out，与自适应幅度归一电路28的输入端相连；所述的三角函数转换器U1的型号为AD639；

所述的自适应幅度归一电路28的结构为，电容C11的一端与电阻R21的一端及芯片U2的管脚3相连，电阻R21的另一端接地，电容C11的另一端作为自适应幅度归一电路28的输入端，记为端口ADAPT_in，与函数变换电路27的端口ACOS_out相连；芯片U2的管脚1、管脚7、管脚8、管脚14均接地，管脚2与管脚4均与+5V电源相连，管脚11与管脚12相连并与电容C5的一端及+5V电源相连，电容C5的另一端接地；芯片U2的管脚13与电容C4的一端相连，电容C4的另一端接地；芯片U2的管脚9与电容C6的一端相连，电容C6的另一端接地；芯片U2的管脚5与电阻R20及电阻R19的一端相连，电阻R20的另一端接地，电阻R19的另一端与运放U8的输出端及电阻R17的一端相连，运放U8的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电阻R17的另一端与电阻R15的一端及电阻R16的一端相连，并接到运放U8的反相输入端；运放U8的同相输入端与电阻R18的一端相连，电阻R18的另一端与+2.5V电源相连；电阻R15的另一端与电容C10的一端相连，并接到运放U7的输出端；运放U7的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电容C10的另一端与滑动变阻器W3的一端及滑动端相连，并接到运放U7的反相输入端；运放U7的同相输入端与电阻R14的一端相连，电阻R14的另一端与+2.5V电源相连；滑动变阻器W3的另一端与电阻R13的一端相连；电阻R16的另一端与滑动变阻器W2的滑动端及运放U6的输出端相连，滑动变阻器W2的一端与电阻R11的一端相连；电阻R11的另一端与电阻R10的一端相连，并接到运放U6的反相输入端；运放U6的正电源端接+5V电源，负电源端接地；运放U6的同相输入端与电阻R12的一端相连，电阻R12的另一端与+2.5V电源相连；电阻R10的另一端与电阻R13的另一端及电阻R7的一端相连，并接到运放U5的输出端；电阻R7的另一端与电阻R6的一端相连，并接到运放U5的反相输入端；电阻R6的另一端接运放U4的输出端，运放U5的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电阻R8的一端与电阻R9的一端相连，并接到运放U5的同相输入端，电阻R9的另一端与+2.5V电源相连；电阻R8的另一端作为自适应幅度归一电路28的参考电压端，与基准电压电路30的参考电压输出端相连；芯片U2的管脚10作为自适应幅度归一电路28的输出端，记为端口ADAPT_out，与相位比较电路29的一个输入端相连；芯片U2的管脚10与电容C7的一端相连，电容C7的另一端与电阻R22的一端及运放U3的同相输入端相连，电阻R22的另一端接地；电阻R3的一端与电容C8的一端及二极管D1的正极相连，并接到运放U3的反相输入端，运放U3的衬底(即管脚8)接到运放U3的反相输入端；运放U3的正电源端接+5V电源，负电源端接-5V电源；电容C8的另一端与二极管D1的负极及二极管D2的正极相连，并接到运放U3的输出端；电阻R3的另一端与电阻R4的一端及运放U4的反相输入端相连，电阻R4的另一端与二极管D2的负极及场效应管Q1的栅极相连，场效应管Q1的源极与电容C9的一端及电阻R5的一端相连，电容C9的另一端与电阻R5的另一端相连并接地；场效应管Q1的源极与场效应管Q1的漏极相连，并接到运放U4的同相输入端；运放U4的反相输入端与运放U4的衬底及运放U4的输出端相连；运放U3的正电源端接+5V电源，负电源端接-5V电源；所述的芯片U2是可变增益放大器芯片，型号是AD8367；

所述的相位比较电路29的结构为，电容C12的一端与运放U9的同相输入端及电阻R23的一端相连，电容C12的另一端作为相位比较电路29的一个输入端，记为端口PHASE_in1，与自适应幅度归一电路28的端口ADAPT_out相连；电阻R23的另一端接地；运放U9的正电源端接+5V电源，负电源端接地，反相输入端接地，输出端接D触发器U10A的CLK端；D触发器U10A的D端口接地；电容C13一端接地，另一端接D触发器U10A的PR端；电阻R24一端接D触发器U10A的PR端，另一端接D触发器U10A的Q端；D触发器U10A的CLR端接+5V电源，D触发器U10A的Q非端接D触发器U12A的PR端；电容C14的一端与运放U11的同相输入端及电阻R25的一端相连，电容C12的另一端作为相位比较电路29的另一个输入端，记为端口PHASE_in2，与可控频率源21的端口SineM_out相连；电阻R25的另一端接地；运放U11的正电源端接+5V电源，负电源端接地，反相输入端接地，输出端接D触发器U10B的CLK端；D触发器U10B的D端口接地；电容C15一端接地，另一端接D触发器U10B的PR端；电阻R26一端接D触发器U10B的PR端，另一端接D触发器U10B的Q端；D触发器U10B的CLR端接+5V电源，D触发器U10B的Q非端接D触发器U12A的CLR端；D触发器U12A的D端和CLK端均接地，Q端作为相位比较电路29的输出端，记为端口PHASE_out；

所述的基准电压电路30的结构为，电阻R27的一端接+5V电源，另一端接运放U13的同相输入端，稳压二极管D3的正极接地，负极接运放U13同相输入端，运放U13的反相输入端与输出端相连，正电源端接+5V电源，负电源端接地，输出端为+2.5V电源，各模块中的+2.5V电源均由该输出端提供；滑动变阻器W4的一端接+2.5V电源，另一端接地，滑动端接运放U14的同相输入端；运放U14的反相输入端接其输出端，正电源端接+5V电源，负电源端接地，输出端作为基准电压电路30的输出端，记为端口Vref，与自适应幅度归一电路28的参考电压端相连。

所述的可控频率源21的结构为，电阻R28的一端接+12V电源，另一端接三极管Q1的基极；电阻R29的一端接三极管Q1的基极，另一端接地；电阻R30的一端接+12V，另一端接三极管Q2的集电极；电容C17的一端接三极管Q2的集电极，另一端接芯片U15的管脚2；电阻R31的一端接三极管Q1的发射极，另一端接电解电容C14的正极；电阻R21的一端接电解电容C16的正极，另一端接地；电解电容C16的负极接地；电容C18的一端接芯片U15的管脚2，另一端接芯片U16的管脚2；电容C19的一端接芯片U16的管脚2，另一端作为可控频率源21的输出端，记为端口SineM_out；三极管Q2的基极与端口SineM_out相连；电容C20的一端接芯片U15的管脚5，另一端接地；电容C21的一端接芯片U16的管脚5，另一端接地；芯片U9的管脚1和管脚10接+5V电源，管脚3、管脚4和管脚6接地；管脚9接电阻R32的一端，管脚8接电阻R33的一端，管脚7接电阻R34的一端；电阻R32的另一端作为可控频率源21的一个输入端口，记为端口SineM_in1；电阻R33的另一端作为可控频率源21的另一个输入端口，记为端口SineM_in2；端口SineM_in1和端口SineM_in2与单片机18的输入端相连；电阻R34的另一端接+5V电源；芯片U16的管脚1和管脚10接+5V电源，管脚3、管脚4和管脚6接地；管脚9接电阻R35的一端，管脚8接电阻R36的一端，管脚7接电阻R37的一端；电阻R35的另一端接端口SineM_in1；电阻R36的另一端接端口SineM_in2；电阻R37的另一端接+5V电源。

所述的泵浦源1优选980nm激光光源。

所述的布拉格光栅组8优选由3个布拉格光栅构成，每个光栅的反射率均为90％，带宽均为0.6nm，中心波长分别为1550nm、1560nm和1630nm。

有益效果：

1、本发明用正弦信号作为调制信号，与现有技术使用锯齿波信号进行调制相比，不会产生高频干扰，使得传感系统工作更可靠。

2、本发明使用自适应幅度归一电路将解调后信号的幅度自动变换成适合相位比较电路进行比较的大小，使得相位检测误差更小，有效提高了整个传感系统的传感精度。

3、与现有技术相比，本发明的调制信号频率可调，使得本发明的传感系统应用场合更广。

4、本发明具有温度补偿功能，有效克服了环境温度对传感参数的影响。

附图说明

图1是本发明的整体原理框图。

图2是本发明使用的函数变换电路的原理电路图。

图3是本发明使用的自适应幅度归一电路的原理电路图。

图4是本发明使用的相位比较电路的原理电路图。

图5是本发明使用的基准电压电路的原理电路图。

图6是本发明使用的可控频率源的原理电路图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明的工作原理进一步说明，应理解，附图中所标注的元器件参数为以下实施例使用的优选参数，而不是对本发明保护范围的限制。

实施例1本发明的整体结构

如图1所示，本发明的整体结构有，泵浦源1(上海科乃特激光科技有限公司的VENUS系列980nm高功率单模泵浦光源，型号为VLSS-980-B，最大单模输出光功率为1200mW)与光波分复用器2(上海瀚宇光纤通信技术有限公司生产的熔融拉锥型980/1550nm泵浦光波分复用耦合器)的980nm端相连，光波分复用器2的1550nm端与缠绕在第一压电陶瓷11(圆柱形压电陶瓷，外径50mm，内径40mm，高50mm)上的光纤的一端相连，缠绕在第一压电陶瓷11上的光纤的另一端与第一光隔离器10(上海瀚宇光纤通信技术有限公司生产的1310/1480/1550nm偏振无关光隔离器)的输入端相连，第一压电陶瓷11的控制端与第一PZT驱动电路12的输出端口相连，第一PZT驱动电路12的输入端与第一数模转换电路13的输出端口相连，第一数模转换电路13的输入端口与单片机18(STC89C51)相连；第一光隔离器10的输出端与光滤波器9(Micron Optics公司生产，型号为FFP-TF-1060-010G0200-2.0)的光输入端相连，光滤波器9的电控制端与单片机18相连，光滤波器9的光输出端与光环形器7(上海瀚宇公司生产的PIOC3-15光环行器)的第一端口相连，光环形器7的第二端口与布拉格光栅组8(反射率均为百分之九十，带宽均为0.6nm，中心波长分别为1550nm，1560nm和1630nm的三个布拉格光栅)的一端相连，光环形器7的第三端口与第一光耦合器5(OZ-OPTICS公司生产，型号为FUSED-12-1064-7/125-90/10-3U-3mm，分光比为90:10)的输入端相连，第一光耦合器5的90％输出端与第二光隔离器4(上海瀚宇光纤通信技术有限公司生产的1310/1480/1550nm偏振无关光隔离器)的输入端相连，第二光隔离器4的输出端与掺铒光纤3(美国Nufern公司生产的高性能980nm泵浦的C-Band掺铒光纤，型号为EDFC-980-HP，3米)的一端相连，掺铒光纤3的另一端与光波分复用器2的公共端相连。上述结构组成了光纤传感器的基本光源部分和传感部分。第一光耦合器5的10％输出端输出与第二光耦合器6(2×2标准单模光耦合器，分光比为50：50)的输入端相连，第二光耦合器6的一个输出端与第二法拉第旋转镜25(THORLABS公司生产的MFI-1310)的输入端相连，第二光耦合器6的另一个输出端与缠绕在第二压电陶瓷23(圆柱形压电陶瓷，外径50mm，内径40mm，高50mm)上的光纤的一端相连，缠绕在第二压电陶瓷23上的光纤的另一端与第一法拉第旋转镜24(THORLABS公司生产的MFI-1310)的输入端相连，第二光耦合器6的另一个输出端与第二光电转换电路26的输入端相连。上述第二光耦合器6、第一法拉第旋转镜24、第二法拉第旋转镜25以及第二压电陶瓷23共同组成迈克尔逊干涉结构。

本发明的结构还有，第二光电转换电路26的输出端与函数变换电路27的输入端相连，函数变换电路27的输出端与自适应幅度归一电路28的一个输入端相连，基准电压电路30的输出端与自适应幅度归一电路28的另一个输入端相连，自适应幅度归一电路28的输出端与相位比较电路29的一个输入端相连；可控频率源21的输入端与单片机18相连，输出端与相位比较电路29的另一个输入端相连，相位比较电路29的输出端与单片机18相连；可控频率源21的输出端还与第二PZT驱动电路22的输入端相连，第二PZT驱动电路22的输出端与第二压电陶瓷23的控制端相连。上述结构组成了传感器的解调部分。恒流源电路15的输出端与热敏电阻16相连，热敏电阻16与模数转换电路17的输入端相连，模数转换电路17的输出端与单片机18相连。上述结构为本发明提供了温度补偿功能。单片机18还分别与输入按键14、串口通信模块19(MAX232)、显示屏20相连，用于设置参数、与计算机通信以及显示信息等功能。

实施例2函数变换电路

所述的函数变换电路27的结构为,电容C3的一端与三角函数转换器U1的管脚12及电阻R2的一端相连，电容C3的另一端作为函数变换电路27的输入端，记为端口ACOS_in，与第二光电转换电路26的输出端相连；电阻R2的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚2、3、4、5、8、11、13接地，管脚9、10与电容C2的一端及-12V电源相连，电容C2的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚6与管脚7相连，管脚16与+12V电源及电容C1的一端相连，电容C1的另一端接地；三角函数转换器U1的管脚1与滑动变阻器W1的滑动端相连，滑动变阻器W1的一端与电阻R1的一端相连，电阻R1的另一端与三角函数转换器U1的管脚14相连，滑动变阻器W1的滑动端作为函数变换电路27的输出端，记为端口ACOS_out，与自适应幅度归一电路28的输入端相连；所述的三角函数转换器U1的型号为AD639；该电路具有反余弦变换功能，将第二光电转换电路26输出的信号进行反余弦处理。

实施例3自适应幅度归一电路

由于函数变换电路27输出的信号幅度较小，且受光路及电路中多个参数的影响，大小不定，因此本发明设计了自适应幅度归一电路28，用来将函数变换电路27输出的信号的幅度归一化成最佳大小，以进一步提高解调的精度。具体结构为，电容C11的一端与电阻R21的一端及芯片U2的管脚3相连，电阻R21的另一端接地，电容C11的另一端作为自适应幅度归一电路28的输入端，记为端口ADAPT_in，与函数变换电路27的端口ACOS_out相连；芯片U2的管脚1、管脚7、管脚8、管脚14均接地，管脚2与管脚4均与+5V电源相连，管脚11与管脚12相连并与电容C5的一端及+5V电源相连，电容C5的另一端接地；芯片U2的管脚13与电容C4的一端相连，电容C4的另一端接地；芯片U2的管脚9与电容C6的一端相连，电容C6的另一端接地；芯片U2的管脚5与电阻R20及电阻R19的一端相连，电阻R20的另一端接地，电阻R19的另一端与运放U8的输出端及电阻R17的一端相连，运放U8的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电阻R17的另一端与电阻R15的一端及电阻R16的一端相连，并接到运放U8的反相输入端；运放U8的同相输入端与电阻R18的一端相连，电阻R18的另一端与+2.5V电源相连；电阻R15的另一端与电容C10的一端相连，并接到运放U7的输出端；运放U7的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电容C10的另一端与滑动变阻器W3的一端及滑动端相连，并接到运放U7的反相输入端；运放U7的同相输入端与电阻R14的一端相连，电阻R14的另一端与+2.5V电源相连；滑动变阻器W3的另一端与电阻R13的一端相连；电阻R16的另一端与滑动变阻器W2的滑动端及运放U6的输出端相连，滑动变阻器W2的一端与电阻R11的一端相连；电阻R11的另一端与电阻R10的一端相连，并接到运放U6的反相输入端；运放U6的正电源端接+5V电源，负电源端接地；运放U6的同相输入端与电阻R12的一端相连，电阻R12的另一端与+2.5V电源相连；电阻R10的另一端与电阻R13的另一端及电阻R7的一端相连，并接到运放U5的输出端；电阻R7的另一端与电阻R6的一端相连，并接到运放U5的反相输入端；电阻R6的另一端接运放U4的输出端，运放U5的正电源端接+5V电源，负电源端接地；电阻R8的一端与电阻R9的一端相连，并接到运放U5的同相输入端，电阻R9的另一端与+2.5V电源相连；电阻R8的另一端作为自适应幅度归一电路28的参考电压端，与基准电压电路30的参考电压输出端相连；芯片U2的管脚10作为自适应幅度归一电路28的输出端，记为端口ADAPT_out，与相位比较电路29的一个输入端相连；芯片U2的管脚10与电容C7的一端相连，电容C7的另一端与电阻R22的一端及运放U3的同相输入端相连，电阻R22的另一端接地；电阻R3的一端与电容C8的一端及二极管D1的正极相连，并接到运放U3的反相输入端，运放U3的衬底(即管脚8)接到运放U3的反相输入端；运放U3的正电源端接+5V电源，负电源端接-5V电源；电容C8的另一端与二极管D1的负极及二极管D2的正极相连，并接到运放U3的输出端；电阻R3的另一端与电阻R4的一端及运放U4的反相输入端相连，电阻R4的另一端与二极管D2的负极及场效应管Q1的栅极相连，场效应管Q1的源极与电容C9的一端及电阻R5的一端相连，电容C9的另一端与电阻R5的另一端相连并接地；场效应管Q1的源极与场效应管Q1的漏极相连，并接到运放U4的同相输入端；运放U4的反相输入端与运放U4的衬底及运放U4的输出端相连；运放U3的正电源端接+5V电源，负电源端接-5V电源；所述的芯片U2是可变增益放大器芯片，型号是AD8367。

实施例4相位比较电路

如图4所示，本发明使用的相位比较电路29的结构为，电容C12的一端与运放U9的同相输入端及电阻R23的一端相连，电容C12的另一端作为相位比较电路29的一个输入端，记为端口PHASE_in1，与自适应幅度归一电路28的端口ADAPT_out相连；电阻R23的另一端接地；运放U9的正电源端接+5V电源，负电源端接地，反相输入端接地，输出端接D触发器U10A的CLK端；D触发器U10A的D端口接地；电容C13一端接地，另一端接D触发器U10A的PR端；电阻R24一端接D触发器U10A的PR端，另一端接D触发器U10A的Q端；D触发器U10A的CLR端接+5V电源，D触发器U10A的Q非端接D触发器U12A的PR端；电容C14的一端与运放U11的同相输入端及电阻R25的一端相连，电容C12的另一端作为相位比较电路29的另一个输入端，记为端口PHASE_in2，与可控频率源21的端口SineM_out相连；电阻R25的另一端接地；运放U11的正电源端接+5V电源，负电源端接地，反相输入端接地，输出端接D触发器U10B的CLK端；D触发器U10B的D端口接地；电容C15一端接地，另一端接D触发器U10B的PR端；电阻R26一端接D触发器U10B的PR端，另一端接D触发器U10B的Q端；D触发器U10B的CLR端接+5V电源，D触发器U10B的Q非端接D触发器U12A的CLR端；D触发器U12A的D端和CLK端均接地，Q端作为相位比较电路29的输出端，记为端口PHASE_out。该电路将可控频率源21输出的标准正弦波与自适应幅度归一电路28输出的正弦波(其相位受布拉格光栅组8所探测的环境影响)进行相位比较，并将比较结果送入单片机18，单片机18根据该相位差别，计算出布拉格光栅组8处的温度变化。

实施例5基准电压电路

如图5所示，所述的基准电压电路30的结构为，电阻R27的一端接+5V电源，另一端接运放U13的同相输入端，稳压二极管D3的正极接地，负极接运放U13同相输入端，运放U13的反相输入端与输出端相连，正电源端接+5V电源，负电源端接地，输出端为+2.5V电源，各模块中的+2.5V电源均由该输出端提供；滑动变阻器W4的一端接+2.5V电源，另一端接地，滑动端接运放U14的同相输入端；运放U14的反相输入端接其输出端，正电源端接+5V电源，负电源端接地，输出端作为基准电压电路30的输出端，记为端口Vref，与自适应幅度归一电路28的参考电压端相连。

实施例6可控频率源

如图6所示，本发明所使用的可控频率源21的结构为，电阻R28的一端接+12V电源，另一端接三极管Q1的基极；电阻R29的一端接三极管Q1的基极，另一端接地；电阻R30的一端接+12V，另一端接三极管Q2的集电极；电容C17的一端接三极管Q2的集电极，另一端接芯片U15的管脚2；电阻R31的一端接三极管Q1的发射极，另一端接电解电容C14的正极；电阻R21的一端接电解电容C16的正极，另一端接地；电解电容C16的负极接地；电容C18的一端接芯片U15的管脚2，另一端接芯片U16的管脚2；电容C19的一端接芯片U16的管脚2，另一端作为可控频率源21的输出端，记为端口SineM_out；三极管Q2的基极与端口SineM_out相连；电容C20的一端接芯片U15的管脚5，另一端接地；电容C21的一端接芯片U16的管脚5，另一端接地；芯片U9的管脚1和管脚10接+5V电源，管脚3、管脚4和管脚6接地；管脚9接电阻R32的一端，管脚8接电阻R33的一端，管脚7接电阻R34的一端；电阻R32的另一端作为可控频率源21的一个输入端口，记为端口SineM_in1；电阻R33的另一端作为可控频率源21的另一个输入端口，记为端口SineM_in2；端口SineM_in1和端口SineM_in2与单片机18的输入端相连；电阻R34的另一端接+5V电源；芯片U16的管脚1和管脚10接+5V电源，管脚3、管脚4和管脚6接地；管脚9接电阻R35的一端，管脚8接电阻R36的一端，管脚7接电阻R37的一端；电阻R35的另一端接端口SineM_in1；电阻R36的另一端接端口SineM_in2；电阻R37的另一端接+5V电源。该模块输出频率可调的标准正弦波，为本发明的解调部分提供所需的正弦信号。

实施例7本发明的工作原理

结合上述各实施例及各附图，说明本发明的工作原理。工作时，将布拉格光纤光栅组8放置在需要监测温度变化的各个位置(如矿井中的敏感位置)，布位格光栅组8由3个(根据需要也可设定成其它数量)反射谱不同的布拉格光栅构成，可实现同时对3个(或多个)目标进行温度监测。由掺铒光纤3、光隔离器4等组成的光纤激光器环形腔为布拉格光纤光栅组8提供宽带光源，每个布拉格光纤光栅会有一个特定的反射光谱，不同的光栅，反射谱的峰值波长不同，当某个被测点温度发生变化时，该处的布拉格光纤光栅的反射光谱峰值波长会发生相应的偏移，反射光进入由第二光耦合器6、第二压电陶瓷23、第一法拉第旋转镜24和第二法拉第旋转镜25构成的迈克尔逊干涉仪中，同时可控频率源21为迈克尔逊干涉仪提供一个控制信号sin(ωt)，该信号在干涉仪中受布拉格光纤光栅反射的光的影响，再经第二光电转换电路26转换成电信号并由函数变换电路27的反余弦变换之后得到sin(ωt+Δθ)，该信号经自适应幅度归一电路28后幅度被调节到一个合适的大小(受基准电压电路30控制)，此时的信号与可控频率源21产生正弦信号sin(ωt)相比，相位发生了变化，通过相位比较电路29将两者的相位差检测出来并送入单片机18，该相位差实际反应了被测点的温度变化，最终实现了对被测点温度的检测。本发明在调制与解调过程中没有使用锯齿波，从而避免了锯齿波下降沿带来的高频抖动信号，在解调电路中也就不需要使用带通滤波器进行滤波，避免了对输出信号的幅频特性和相频特性产生影响。本发明利用标准正弦波信号作为PZT调制信号，在对已调制信号进行解调时，巧妙地使用函数变换电路27和自适应幅度归一电路28，将已调制信号恢复出相位受布拉格光栅组8控制的且幅度合适的正弦信号，使得在相位比较电路29中进行相位比较时，可以非常精确地比较出受控信号与原始信号的相位差，从而精确地反应传感头(即布拉格光栅组8)所探测的环境参数。

由于光纤激光器环形腔在工作时易受环境温度(一般与布拉格光纤光栅组8传感探头不在同一位置)的影响，因此本发明还设计了温度补偿功能，由恒流源电路15、热敏电阻16、模数转换电路17构成。热敏电阻16是温度敏感器件，当环境温度改变时会引起它的阻值产生变化，由于恒流源电路15为其提供恒定电流，因此热敏电阻16阻值的变化会引起其两端所产生的电压的变化，再经模数转换电路17转换成数字信号输入单片机18，用于补偿光纤激光器环形腔所处的环境温度的变化给测量结果带来的误差。