用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片、用于提供此类镜片的方法

摘要

披露了一种用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片、用于提供此类镜片的方法。一种用于正视眼且老花眼配戴者的具有以下各项的渐变多焦点眼科镜片：平均屈光力PPO(α，β)；结果散光模数ASR(α，β)；敏锐度丧失值ACU(α，β)，其中，所述(α，β)函数是在所述配戴者配戴着所述镜片的条件下确定的；以及第一敏锐度指标AcuityCriterionl，所述第一敏锐度指标满足以下要求：Acuity Criterionl≥435D

说明书

本发明总体上涉及视力改善领域、更具体地涉及一种用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片。本发明涉及一种用于提供此类镜片的方法。

常规地，眼镜片是应与个体配戴者所固有的规格一致的请求制造的。此类规格通常包括由眼科医生或眼保健医生制定的医学处方。

正视眼配戴者具有近乎为零的视远光焦度矫正。根据本发明的，考虑了正视眼配戴者具有大于负1屈光度且小于正1屈光度的处方视远平均屈光力。对于老花眼配戴者，由于视近调节的困难，所以用于视远和视近的焦度矫正值是不同的。处方因此包括视远焦度值和下加光，下加光表示视远与视近之间的焦度增量。这个下加光被称为处方下加光ADD_p。

发明人已经注意到，目前用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片仍可以被改善以提高配戴者的视觉舒适度。

因此本发明的旨在解决的问题是提高配戴者的视觉舒适度。

为此目的，本发明的主题是一种用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片，所述镜片具有大于负1屈光度且小于正1屈光度的处方视远平均屈光力以及非零处方下加光ADD_p，所述镜片具有：平均屈光力PPO(α，β)；结果散光模数ASR(α，β)；敏锐度丧失值ACU(α，β)，其中所述(α，β)函数是在配戴者配戴镜片条件下确定的；以及第一敏锐度指标AcuityCriterionl，所述第一敏锐度指标满足以下要求：

AcuityCriterion1≥435D².deg²

并且其中，“D”是指屈光度，“deg”是指度数，AcuityCriterionl被定义为PPO(α，β)、ASR(α，β)、ADD_p、以及ACU(α，β)的组合。

根据实施例，AcuityCriterionl满足以下要求：AcuityCriterionl≥465D².deg²。

根据实施例，AcuityCriterion1满足以下要求：AcuityCriterionl≥495D².deg²。

发明人已经发现，限定敏锐度指标的阈值适合于表征用于正视眼且老花眼配戴者的渐变多焦点眼科镜片，其中，鉴于已知的现有技术渐变多焦点眼科镜片，提高了配戴者的视觉舒适度。

根据本发明的可以被组合的不同实施例：

-所述镜片的进一步特征在于子午线ML(α，β)、配镜十字FC(α_FC，β_FC)，所述(α，β)函数是在所述配戴者戴着所述镜片的条件下针对将眼睛的转动中心CRE与所述镜片相连的注视方向(α，β)确定的，其中α是以度为单位的降低角，并且β是以度为单位的方位角，并且其中：

·敏锐度丧失值ACU(α，β)以logMAR来表示并且根据以下方程来定义：

ACU(α，β)＝-log(AC％(α，β)/100)，其中：

·当P(α，β)≥0时，AC％(α，β)＝100-63×P(α，β)-44.3×ASR(α，β)+7.2×P(α，β)²+19.5×P(α，β)×ASR(α，β)+ASR(α，β)²；并且

·当P(α，β)＜0时，AC％(α，β)＝100-44.3×ASR(α，β)+ASR(α，β)²；

·P(α，β)＝PPO(α，β)-PPO(α，β_α_mer)；

·β_α_mer是在所述降低角α下所述子午线上ML(α，β)上的方位角β的值；

并且其中，AcuityCriterionl＝分子1/分母；

·分子1＝LAcuSub85(0.1)×LAcuAlpha85(0.1)×ADD_p⁴；

·分母＝AsrGradMax×PeaksMean×PVL²；

·LAcuSub85(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α85％，α85％是所述配戴者在所述子午线上感知到85％处方下加光的降低角；

·LAcuAlpha85(0.1)是在α85％处、在对应于0.1logMAR的两条等敏锐度丧失线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)、并且等于p+(ACU(α85％，β)＝0.1)-β-(ACU(α85％，β)＝0.1)，其中，β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)；

·PVL是以deg来表示并且被定义为等于(α85％-α15％)的焦度变化长度，α15％是所述配戴者在所述子午线上感知到15％处方下加光的降低角；

·AsrGradMax是以屈光度/度表示、在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内计算的结果散光ASR(α，β)梯度范数最大值，所述圆的半径为35度；

·PeaksMean是等于[ASR_max(α_L，β_L)+ASR_max(α_R，β_R)]/2的平均最大结果散光模数(以屈光度为单位)，其中，ASR_max(α_L，β_L)是所述子午线一侧(左侧)的最大结果散光模数，并且ASR_max(α_R，β_R)是所述子午线另一侧(右侧)的最大结果散光模数，所述两个模数是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内确定的，所述圆的半径为35度；

-第二敏锐度指标AcuityCriterion2满足以下要求：

AcuityCriterion2≥1110D².deg²，其中：

·AcuityCriterion2＝分子2/分母；

·分子2＝LAcuSub85(0.2)×LAcuAlpha85(0.2)×ADD_p⁴；

·LAcuSub85(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中，α≥α85％；

·LAcuAlpha85(0.2)是在α85％处、在对应于0.2logMAR的两条等敏锐度丧失线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)、并且等于β+(ACU(α85％，β)＝0.2)-β-(ACU(α85％，β)＝0.2)，其中，β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)；

·根据实施例，AcuityCriterion2满足以下要求：AcuityCriterion2≥1130D².deg²。

·根据实施例，AcuityCriterion2满足以下要求：AcuityCriterion2≥1150D².deg²。

-第三敏锐度指标AcuityCriterion3满足以下要求：

AcuityCriterion3≥37.4D.deg，其中：

·AcuityCriterion3＝分子3/分母；

·分子3＝LAcuSubFC(0.1)×ADD_p³；

·LAcuSubFC(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α_FC；

·根据实施例，AcuityCriterion3满足以下要求：AcuityCriterion3≥37.8D.deg。

·根据实施例，AcuityCriterion3满足以下要求：AcuityCriterion3≥38D.deg。

-第四敏锐度指标AcuityCriterion4满足以下要求：

AcuityCriterion4≥58.4D.deg，其中：

·AcuityCriterion4＝分子4/分母；

·分子4＝LAcuSubFC(0.2)×ADD_p³；

·LAcuSubFC(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α_FC；

·根据实施例，AcuityCriterion4满足以下要求：AcuityCriterion4≥59.2D.deg。

·根据实施例，AcuityCriterion4满足以下要求：AcuityCriterion4≥60D.deg。

-第五敏锐度指标AcuityCriterion5满足以下要求：

AcuityCriterion5≥85D.deg，其中：

·AcuityCriterion5＝分子5/分母；

·分子5＝LAcuDomain(0.1)×ADD_p³；

·LAcuDomain(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度；

·根据实施例，AcuityCriterion5满足以下要求：AcuityCriterion5≥85.5D.deg。

·根据实施例，AcuityCriterion5满足以下要求：AcuityCriterion5≥86D.deg。

-第六敏锐度指标AcuityCriterion6满足以下要求：

AcuityCriterion6≥117.5D.deg，其中：

·AcuityCriterion6＝分子6/分母；

·分子6＝LAcuDomain(0.2)×ADD_p³；

·LAcuDomain(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度。

·根据实施例，AcuityCriterion6满足以下要求：AcuityCriterion6≥118.3D.deg。

·根据实施例，AcuityCriterion6满足以下要求：AcuityCriterion6≥119D.deg。

在另一方面，本发明还提供了一种由计算机装置实施的用于对正视眼且老花眼配戴者提供具有大于负1屈光度且小于正1屈光度的处方视远平均屈光力以及非零处方下加光ADD_p的渐变多焦点眼科镜片的方法，所述方法包括以下步骤：计算平均屈光力再分配PPO(α，β)、结果散光模数再分配ASR(α，β)、敏锐度丧失值再分配ACU(α，β)，其中，所述(α，β)函数是在所述配戴者配戴着所述镜片的条件下计算的，以满足第一敏锐度指标AcuityCriterionl的以下要求：

AcuityCriterion1≥435D².deg²；

其中，“D”是指屈光度，“deg”是指度数，AcuityCriterionl被定义为PPO(α，β)、ASR(α，β)、ADD_p、以及ACU(α，β)的组合。

根据本发明的方法的可以组合的不同实施例：

-所述方法进一步包括以下步骤：

·计算或定义子午线ML(α，β)，

·计算或定义配镜十字FC(α_FC，β_FC)，

·计算在所述配戴者配戴着所述镜片的条件下针对将眼睛的转动中心CRE与所述镜片相连的注视方向(α，β)确定的平均屈光力PPO(α，β)以及结果散光模数ASR(α，β)，其中，α是以度为单位的降低角，并且β是以度为单位的方位角，敏锐度丧失值ACU(α，β)以logMAR来表示并且根据以下方程来定义：

ACU(α，β)＝-log(AC％(α，β)/100)，其中：

·当P(α，β)≥0时，AC％(α，β)＝100-63×P(α，β)-44.3×ASR(α，β)+7.2×P(α，β)²+19.5×P(α，β)×ASR(α，β)+ASR(α，β)²；并且

·当P(α，β)＜0时，AC％(α，β)＝100-44.3×ASR(α，β)+ASR(α，β)²；

·P(α，β)＝PPO(α，β)-PPO(α，β_α_mer)；

·β_α_mer是在所述降低角α下所述子午线上ML(α，β)上的方位角β的值；

并且其中，AcuityCriterionl＝分子1/分母；

·分子1＝LAcuSub85(0.1)×LAcuAlpha85(0.1)×ADD_p⁴；

·分母＝AsrGradMax×PeaksMean×PVL²；

·LAcuSub85(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α85％，α85％是所述配戴者在所述子午线上感知到85％处方下加光的降低角；

·LAcuAlpha85(0.1)是在α85％处、在对应于0.1logMAR的两条等敏锐度丧失线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)、并且等于：

β+(ACU(α85％，β)＝0.1)-β-(ACU(α85％，β)＝0.1)，其中，β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)；

·PVL是以deg来表示并且被定义为等于(α85％-α15％)的焦度变化长度，α15％是所述配戴者在所述子午线上感知到15％处方下加光的降低角；

·AsrGradMax是以屈光度/度表示、在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内计算的结果散光ASR(α，β)梯度范数最大值，所述圆的半径为35度；

·PeaksMean是等于[ASR_max(α_L，β_L)+ASR_max(α_R，β_R)]/2的平均最大结果散光模数(以屈光度为单位)，其中，ASR_max(α_L，β_L)是所述子午线一侧(左侧)的最大结果散光模数，并且ASR_max(α_R，β_R)是所述子午线另一侧(右侧)的最大结果散光模数，所述两个模数均是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内确定的，所述圆的半径为35度；

-计算所述镜片以满足第二敏锐度指标AcuityCriterion2的以下要求：

AcuityCriterion2≥1100D².deg²，其中：

·AcuityCriterion2＝分子2/分母；

·分子2＝LAcuSub85(0.2)×LAcuAlpha85(0.2)×ADD_p⁴；

·LAcuSub85(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中，α≥α85％；

·LAcuAlpha85(0.2)是在α85％处、在对应于0.2logMAR的两条等敏锐度丧失线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)、并且等于：

β+(ACU(α85％，β)＝0.2)-β-(ACU(α85％，β)＝0.2)，其中β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)；

-计算所述镜片以满足第三敏锐度指标AcuityCriterion3的以下要求：

AcuityCriterion3≥37.4D.deg，其中：

·AcuityCriterion3＝分子3/分母；

·分子3＝LAcuSubFC(0.1)×ADD_p³；

·LAcuSubFC(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α_FC；

-计算所述镜片以满足第四敏锐度指标AcuityCriterion4的以下要求：

AcuityCriterion4≥58.4D.deg，其中：

·AcuityCriterion4＝分子4/分母；

·分子4＝LAcuSubFC(0.2)×ADD_p³；

·LAcuSubFC(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度，并且其中α≥α_FC；

-计算所述镜片以满足第五敏锐度指标AcuityCriterion5的以下要求：

AcuityCriterion5≥85D.deg，其中：

·AcuityCriterion5＝分子5/分母；

·分子5＝LAcuDomain(0.1)×ADD_p³；

·LAcuDomain(0.1)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.1logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度；

-计算所述镜片以满足第六敏锐度指标AcuityCriterion6的以下要求：

AcuityCriterion6≥117.5D.deg，其中：

·AcuityCriterion6＝分子6/分母；

·分子6＝LAcuDomain(0.2)×ADD_p³；

·LAcuDomain(0.2)是在以(α，β)＝(12，0)为中心的圆CIR内的、ACU(α，β)≤0.2logMAR的区的角范围(以deg²为单位)，所述圆的半径为35度；

-可以在本发明的方法的范围内选择针对AcuityCriterion1、和/或AcuityCriterion2、和/或AcuityCriterion3、和/或AcuityCriterion4、和/或AcuityCriterion5、和/或AcuityCriterion6的上述优选实施例要求。

-所述方法包括优化例程，其中，至少在选自以下清单中的敏锐度指标要求内选择目标，所述组由以下组成：AcuityCriterionl、AcuityCriterion2、AcuityCriterion3、AcuityCriterion4、AcuityCriterion5、AcuityCriterion6。

在还又一方面，本发明还涉及一种计算机程序产品，所述计算机程序产品包括一个或多个存储的指令序列，所述指令对处理器而言是可存取的，并且当被所述处理器执行时致使所述处理器执行上述方法的不同实施例的至少一个步骤。

本发明还涉及一种携带上述计算机程序产品的一个或多个指令序列的计算机可读介质。

附图说明

本发明的这些特征以及本发明自身，就其结构及其操作而言，将从所附非限制性附图和实例与所附描述相结合得到最好的理解，在附图中：

-图1和图2以图解方式示出了眼睛和镜片以及从眼睛的转动中心追踪的光线的光学系统；

-图3示出了渐变多焦点眼科镜片的视野区；

-图4至图14示出了帮助理解用于本发明的范围内的指标的定义的图解；

-图15至图18给出了根据现有技术的渐变多焦点眼科镜片的光学特征；

-图19至图22给出了根据本发明的渐变多焦点眼科镜片的光学特征。

在这些图上，以下附图标记对应于以下内容：

·MER是子午线；

·NVGD是视近注视方向；

·FVGD是视远注视方向；

·FCGD是配镜十字注视方向

定义

提供了以下定义来限定本发明范围内所使用的词语。

词语“配戴者处方”、又称为“处方数据”，是本领域已知的。处方数据是指针对配戴者获得的并且指示至少一只眼睛、优选地每只眼睛的适合于矫正配戴者的每只眼的屈光不正的处方球镜度SPH_p和/或处方散光值CYL_p以及处方轴位AXIS_P、以及适当的话适合于矫正其每只眼睛的老花眼的处方下加光ADD_p的一项或多项数据。

“渐变多焦点眼科镜片”在本领域中是已知的。根据本发明，镜片可以是标准镜片、但还是用于信息眼镜的镜片，其中，所述镜片包括用于在眼睛的前方显示信息的装置。镜片还可适用于太阳镜或者不适用于其。本发明的所有眼科镜片可以配对以便形成一副镜片(左眼LE，右眼RE)。

“注视方向”是由一对角度值(α，β)标识的，其中，所述角度值是关于中心在眼睛转动中心(CRE)上的参考轴线测量的。更准确地，图1表示此系统的透视图，图示了用来定义注视方向的参数α和β。图2是平行于配戴者头部的前后轴线的竖直平面图，并且在当参数β等于0时的情况下竖直平面穿过眼睛转动中心。将眼睛转动中心标记为CRE。图2上以一条点划线示出的轴线CRE-F′是穿过眼睛的转动中心并且在配戴者前方延伸的水平轴线，即，对应于主注视方向的轴线CRE-F′。将镜片放在眼睛的前方并定中心，使得此轴线CRE-F’在称为配镜十字的一个点上切割镜片的前表面，所述点通常存在于镜片上从而使得眼科医生能够将镜片定位在眼镜架中。镜片的后表面与轴线CRE-F’的交叉点是点O。顶球(其中心是眼睛的转动中心CRE并且具有半径q’＝O-CRE)在水平轴线的某个点与镜片的后表面相交。25.5mm的半径q’值对应于常用值，并且在配戴着镜片时提供令人满意的结果。可以选择其他半径q’值。图1中由一条实线表示的给定注视方向对应于围绕CRE转动的眼睛的某个位置并且对应于顶球的点J(见图2)；角β是在轴线CRE-F’与直线CRE-J在包括轴线CRE-F’的水平平面上的投影之间形成的角；这个角出现在图1的示意图上。角α是在轴线CRE-J与直线CRE-J在包含轴线CRE-F’的水平平面上的投影之间形成的角，这个角出现在图1和图2上的方案中。给定的注视视线因此对应于顶球的点J或者对应于一对(α，β)。如果注视降低角的值在正向越大，则注视降低越多；并且如果所述值在负向越大，则注视升高越多。在给定的注视方向上，在物体空间中位于给定物距处的点M的图像形成在对应于最小距离JS和最大距离JT的两个点S与T之间，所述最小距离和最大距离将是矢状局部焦距和切向局部焦距。在点F’处形成了物体空间中在无穷远处的点的图像。距离D对应于镜片的后冠状面。

针对每个注视方向(α，β)，以常见方式定义平均屈光力PPO(α，β)、散光模数ASR(α，β)和此散光的轴位AXE(α，β)、以及产生的(还称为残余或不想要的)散光模数ASR(α，β)。

“散光”指的是镜片产生的散光、或指与处方散光(配戴者散光)和镜片产生的散光之间的差对应的残余散光(结果散光)；在每种情况下，与幅度或幅度与轴线两者相关；

“艾格玛函数(Ergorama)”是将物点的通常距离与每个注视方向相关联的函数。典型地，在遵循主注视方向的视远中，物点处于无穷远处。在遵循基本上对应于在朝向鼻侧的绝对值为约35°的角α和约5°的角β的注视方向的视近时，物距大约为30cm到50cm。为了了解关于艾格玛函数的可能定义的更多细节，可以考虑美国专利US-A-6,318,859。所述文件描述了艾格玛函数、其定义及其建模方法。对于本发明的方法而言，点可以处于无穷远处或不处于无穷远处。艾格玛函数可以是配戴者的屈光不正的函数。使用这些要素可以在每一个注视方向上定义配戴者的光焦度和散光。针对注视方向(α，β)来考虑在由艾格玛函数给定的物距处的物点M。在物体空间中在对应光线上针对点M将物体接近度ProxO定义为点M与顶球的点J之间的距离MJ的倒数：

ProxO＝1/MJ

这使得能够在针对顶球的所有点的薄镜片近似法内计算物体接近度，所述薄镜片近似法用于确定艾格玛函数。对于真实镜片而言，物体接近度可以被视为物点与镜片的前表面之间的在对应光线上的距离的倒数。

对于同一注视方向(α，β)而言，具有给定物体接近度的点M的图像形成于分别对应于最小焦距和最大焦距(其将是矢状焦距和切向焦距)的两个点S与T之间。量ProxI被称为点M的图像接近度：

通过用薄镜片的情况进行类推，因此针对给定注视方向并针对给定物体接近度，即，针对物体空间中的在对应光线上的一点，可以将光焦度PPO定义为图像接近度与物体接近度之和。

PPO＝ProxO+ProxI

光焦度还被称为屈光力。

使用相同的符号，针对每个注视方向和某个给定物体接近度将散光AST定义为：

此定义对应于由镜片产生的光束的散光。

对于穿过镜片的每一个注视方向，将结果散光ASR定义为针对此注视方向的实际散光值AST与针对同一镜片的处方散光之间的差。残余散光(结果散光)ASR更精确地对应于实际数据(AST，AXE)与处方数据(CYL_p，AXIS_p)之间的向量差模数。

当镜片的表征为光学类型时，它指代上述艾格玛函数-眼睛-镜片系统。为了简单，术语‘镜片’用于本说明书中，但是须被理解为‘艾格玛函数-眼睛-镜片系统’。光学项中的值可针对注视方向来表示。适合于确定艾格玛函数-眼睛-镜片系统的条件在本发明的范围内被称为“配戴条件”。

在本说明书的其余部分，可以使用术语如“向上”、“底部”、“水平”、“竖直”、“以上”、“以下”，或其他指示相对位置的词。在镜片的配戴条件下理解这些术语。值得注意地，镜片的“上”部对应于负降低角α＜0°以及镜片的“下”部对应于正降低角α＞0°。

针对镜片将“视远注视方向”(被称为FVGD)定义为对应于视远(远处)参考点的视觉注视方向(并且因此(α_FV，β_Fv))，其中平均屈光力基本上等于视远时的平均处方焦度，所述平均处方焦度等于SPH_p+(CYL_p/2)。在本披露中，视远还被称为远距离视觉。

针对镜片将“视近注视方向”(被称为NVGD)定义为对应于视近(阅读)参考点的视觉注视方向(并且因此(α_NV，β_NV))，其中屈光力基本上等于视远时的处方焦度加上处方下加光ADD_p。

“配镜十字注视方向”(被称为FCGD)针对镜片被定义为对应于配镜十字参考点的视觉注视方向(并且因此(α_F，β_FC))。

渐变镜片的“于午线”(被称为ML(α，β))是从镜片的顶部到底部限定的并且穿过使人可以清楚地看到物点的配镜十字的线。所述子午线是基于结果散光模数ASR在(α，β)域上的再分配定义的、并且基本上对应于两个中央等结果散光模数值的中心，所述值等于0.25屈光度。更确切地并且根据本发明，根据以下方法来计算子午线：

-定义与配镜十字(α_FC，β_FC)相对应的注视方向FCGD；

-计算与视近注视方向相对应的降低角α_NV；

-对于包含在α_FC与α_NV之间的每个降低角α，计算与两个中央等结果散光模数值(所述值等于0.25屈光度)之间的中间方向相对应的方位角；所述计算的方向被称为(α_i，β_i)；根据以下方程来计算直线d2以将(α_i，β_i)到所述直线的偏离最小化：

d2：β(α)＝a₂α+b₂；α_FC＜α＜α_NV

其中《min》函数涉及确定a₂和b₂参数，以将括号之间的方程最小化。

-计算枢转方向(α_piv，β_piv)，所述枢转方向被定义为直线d2与β＝β_FC所对应的线之间的交点，其中：

-计算直线d1，其中：d1：β(α)＝β_PIV；α＜α_PIV；

-确定β_Nv作为α_NV的直线d2的方位角β；其中β_NV＝a₂α_NV+b₂；

-对于大于α_NV的每个降低角α，确定与两个中央等结果散光模数值(所述值等于0.25屈光度)之间的中间方向相对应的方位角β；所述计算的方向被称为(α_j，β_j)；计算直线d3以将(α_j，β_j)到所述直线的偏离最小化，并且在方向(α_NV，β_Nv)旁经过；如果所计算的斜率为负，则选择为零的斜率；因此根据以下方程来定义d3：

d3：β(α)＝a₃(α-α_NV)+β_NV；α_NV＜α

-子午线最终被定义为遵循这三个线段d1、d2、d3构建的线。

协调标准ISO 13666∶2012(“对齐参考标记：制造商提供的用于建立镜片或镜片毛坯的水平对齐、或重新建立其他参考点的永久性标记”)与ISO 8990-2(“永久性标记：镜片必须提供至少以下永久性标记：包括与经过配镜十字或棱镜参考点的竖直平面等距的且彼此相距34mm的两个标记的对齐参考标记”)已经强制性要求在渐变镜片上具有“微标记”、又称为“对齐参考标记”。通常还在复合表面上、例如在镜片的前表面上制作以相同方式定义的微标记，前表面包括渐变前表面或回归前表面。

“临时标记”也可以应用在镜片的两个表面中的至少一个上，指示镜片上的控制点(参考点)的位置，例如，针对视远的控制点、针对视近的控制点、棱镜参考点和配镜十字。这里认为棱镜参考点PRP在将微标记连接的直线段的中点。如果没有临时标记或者其已经被清除，技术人员始终可以通过使用安装图纸和永久性微标记在镜片上定位这些控制点。类似地，在半成品镜片毛坯上，标准ISO 10322-2要求应用微标记。因此，可以与如上所述的参考系一样良好地确定半成品镜片毛坯的非球面表面的中心。

图3示出了渐变多焦点眼科镜片30的视野区，其中所述镜片包括位于镜片的上部的视远区32、位于镜片的下部的视近区36和位于视远区32与视近区36之间的视中区34。子午线被称为38。

在本发明的范围内已经定义了多个指标并且这些定义在图4至图13中进行了展示。

在图4至图11的背景中，表示了渐变多焦点眼科镜片的同一实例的敏锐度丧失等值线图。

在图12的背景中，表示了渐变多焦点眼科镜片的同一实例的结果散光模数等值线图。

在图13的背景中，表示了渐变多焦点眼科镜片的同一实例的结果散光模数等值线图的梯度范数。

敏锐度丧失等值线示出了敏锐度丧失值ACU(α，β)在(α，β)域上的变化，敏锐度丧失值以logMAR来表示。

根据以下方程来定义敏锐度丧失值ACU(α，β)：

ACU(α，β)＝-log(AC％(α，β)/100)；

AC％(α，β)是根据平均屈光力PPO(α，β)以及结果散光模数ASR(α，β)两者定义的敏锐度函数，其中：

·定义了平均屈光力差函数P(α，β)，其中：

P(α，β)＝PPO(α，β)-PPO(α，β_α_mer)；

β_α_mer是在降低角α下，在子午线上的方位角β的值ML(α，β)；

·如果P(α，β)≥0，则AC％(α，β)根据以下方程来定义：

AC％(α，β)＝{100-63×P(α，β)-44.3×ASR(α，β)+7.2×P(α，β)²+19.5×P(α，β)

×ASR(α，β)+ASR(α，β)²}

·如果P(α，β)＜0，则AC％(α，β)根据以下方程来定义：

AC％(α，β)＝100-44.3×ASR(α，β)+ASR(α，β)²。

在以下文件中可以发现此类敏锐度丧失定义的书目参考：Fauquier，C.等人的“Influence of Combined Power Error and Astigmatism on Visual Acuity(焦度误差和散光的结合对视觉敏锐度的影响)”，视觉科学及其应用，OSA技术文摘系列，华盛顿特区：美国光学学会(1995)：151-4。

在图4至图11的背景中绘制了示例性镜片的敏锐度丧失值ACU(α，β)，并且曲线指等敏锐度丧失值，其中在具有不同敏锐度丧失值的相邻曲线之间存在0.1 logMAR的增量。在所有这些附图中，表示了被称为CIR的圆，所述圆以(α，β)＝(12，0)为中心并且其半径等于35度。所述圆表示其内定义了本发明指标的角区。

图4示出了如何计算指标LAcuSub85(0.1)；LAcuSub85(0.1)是在敏锐度丧失值等于0.1logMAR的两条中央相邻曲线之间的(图上的灰色)区的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在圆CIR内并且针对大于α85％的降低角α(即，针对α≥α85％)来计算的，其中α85％被定义为使配戴者在子午线上感知到85％处方下加光的降低角。在本发明的范围中，子午线的使配戴者感知到85％处方下加光的降低角被定义为平均屈光力PPO(α85％)满足以下方程的降低角α：

PPO(α85％)＝PPO(FVGD)+0.85×ADD_p，

并且其中，PPO(FVGD)是根据视远注视方向FVGD的平均屈光力。

针对子午线的使配戴者感知到15％处方下加光的降低角使用了类似定义，所述降低角对应于平均屈光力PPO(α15％)满足以下方程的降低角α：

PPO(α15％)＝PPO(FVGD)+0.15×ADD_p。

图5示出了如何计算指标LAcuSub85(0.2)；LAcuSub85(0.2)是在敏锐度丧失值等于0.2logMAR的两条中央相邻曲线之间的区(图上的灰色)的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在圆CIR内并且针对大于α85％的降低角α(即，针对α≥α85％)来计算的。

图6示出了如何计算指标LAcuAlpha85(0.1)；LAcuAlpha85(0.1)是在α85％处、在敏锐度丧失值等于0.1logMAR的两条中央相邻曲线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)，所述指标等于β+(ACU(α85％，β)＝0.1)-β-(ACU(α85％，β)＝0.1)，其中β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)。

图7示出了如何计算指标LAcuAlpha85(0.2)；LAcuAlpha85(0.2)是在α85％处、在敏锐度丧失值等于0.2logMAR的两条中央相邻曲线之间的敏锐度宽度(以deg为单位)，所述指标等于β+(ACU(α85％，β)＝0.2)-β-(ACU(α85％，β)＝0.2)，其中β+大于β_α_mer(α85％)，并且β-小于β_α_mer(α85％)。

图8示出了如何计算指标LAcuSubFC(0.1)；LAcuSubFC(0.1)是在敏锐度丧失值等于0.1logMAR的两条中央相邻曲线之间的(图上的灰色)区的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在圆CIR内并且针对大于α_FC的α(即，针对α≥α_FC)来计算的。

图9示出了如何计算指标LAcuSubFC(0.2)；LAcuSubFC(0.2)是在敏锐度丧失值等于0.2logMAR的两条中央相邻曲线之间的(图上的灰色)区的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在圆CIR内并且针对大于α_FC的α(即，针对α≥α_FC)来计算的。

图10示出了如何计算指标LAcuDomain(0.1)；LAcuDomain(0.1)是在敏锐度丧失值等于0.1logMAR的两条中央相邻曲线之间的(图上的灰色)区的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在整个圆CIR内来计算的。

图11示出了如何计算指标LAcuDomain(0.2)；LAcuDomain(0.2)是在敏锐度丧失值等于0.2logMAR的两条中央相邻曲线之间的(图上的灰色)区的角范围(以deg²为单位)，所述角范围是在整个圆CIR内来计算的。

图12示出了如何计算指标PeaksMean值，在图12的背景中绘制了示例性镜片的结果散光模数值，并且曲线指示等结果散光模数值，其中在具有不同结果散光模数值的相邻曲线之间存在0.25屈光度的增量。表示了之前定义的圆CIR；PeaksMean是等于[ASR_max(α_L，β_L)+ASR_max(α_R，β_R)]/2的平均最大结果散光模数(以屈光度为单位)，其中，ASR_max(α_L，β_L)是子午线一侧(左侧)的最大结果散光模数，并且ASR_max(α_R，β_R)是子午线另一侧(右侧)的最大结果散光模数，两个模数是在圆CIR内确定的。

图13示出了如何计算指标AsrGradMax，在图13的背景中绘制了示例性镜片的结果散光值梯度范数，并且曲线指示等结果散光值梯度范数，其中在具有不同结果散光值梯度范数的相邻曲线之间存在0.05屈光度的增量。AsrGradMax是以屈光度/度表示、在圆CIR内计算的结果散光ASR(α，β)梯度范数最大值。图13上显示的所述结果散光梯度范数最大值的区被指示为α约+15度的小圆。

结果散光梯度范数是矢量V，其分量为：

其范数由以下方程给出：

根据实例，使用有限差分法来确定结果散光梯度；

根据实例：

根据实例，ε＝0.1度。

被表示为CIR并且以(α，β)＝(12，0)为中心且半径等于35度的圆被称为“域”。AsrGradMax可以根据以下方程来定义：

AsrGradMax＝Max{||V(α，β)||；(α，β)∈Domain}

图14示出了根据美国专利US-A-6,318,859的物体接近度ProxO随用于定义艾格玛函数的降低角α而变的变化。

本发明的范围内所使用的艾格玛函数是由于以下数据定义的，其中针对降低角α给出了物体接近度值：

实例

图15至图18给出了根据现有技术的渐变多焦点眼科镜片、在此被称为“PA_镜片”的光学特征。

图19至图22给出了根据本发明的渐变多焦点眼科镜片、在此被称为“INV_镜片”的光学特征。

所述两种渐变多焦点眼科镜片已经被设计成满足以下处方特征：

-处方球镜度SPH_p＝0屈光度

-处方散光值CYL_p＝0屈光度

-处方轴位AXIS_p＝0°

-处方下加光ADD_p＝2屈光度

图15和图19分别表示现有技术的渐变多焦点眼科镜片和根据本发明的渐变多焦点眼科镜片的沿着子午线随降低角α而变的平均屈光力再分配特征曲线PPO。指示了与α85％和α15％相对应的降低角。

图16和图20分别表示现有技术的渐变多焦点眼科镜片和根据本发明的渐变多焦点眼科镜片在(α，β)域上的平均屈光力再分配PPO。曲线指示等平均屈光力值，其中在具有不同结果散光模数值的相邻曲线之间存在0.25屈光度的增量。

图17和图21分别表示现有技术的渐变多焦点眼科镜片和根据本发明的渐变多焦点眼科镜片在(α，β)域上的结果散光模数再分配ASR。曲线指示等结果散光模数，其中在具有不同结果散光模数值的相邻曲线之间存在0.25屈光度的增量。

图18和图22分别表示现有技术的渐变多焦点眼科镜片和根据本发明的渐变多焦点眼科镜片在(α，β)域上的敏锐度丧失值再分配ACU。曲线指示等敏锐度丧失值，其中在具有不同结果散光模数值的相邻曲线之间存在0.1logMAR的增量。

已经针对所述两种渐变多焦点眼科镜片计算了上文限定的敏锐度指标。报告以下结果。

发明人完成的测试证明了所选的AcuityCriterionl阈值以及可选地所选的AcuityCriterion2、和/或AcuityCriterion3、和/或AcuityCriterion4、和/或AcuityCriterion5、和/或AcuityCriterion6阈值适合于对正视眼且老花眼配戴者提供渐变多焦点眼科镜片，就已知的现有技术的渐变多焦点眼科镜片而言提高了配戴者的视觉舒适度。