一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法

摘要

本发明公开了一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，属于油气田开发工程领域。所述方法包括：对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到岩心在不同水体倍数下多个阶段实验累计产气量和实验累计排水量，得到在矿场条件下有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量和矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，并绘制排水采气评价图版，基于排水采气评价图版，确定裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模，实现排水量安排的科学合理化，进一步指导裂缝～孔隙型有水气藏的实地高效开采，提高气体的采收率。

说明书

技术领域

本发明属于油气田开发工程领域，特别涉及一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法。

背景技术

目前国内大部分边底水气藏类型为裂缝～孔隙型，这类气藏非均质性强，水侵活跃，水一旦沿裂缝通道窜入井底，易造成地下天然气被地层水封隔，使气井产量大幅降低甚至停产，严重影响气藏的采收率和开发效益。在气井产水后，若配产较低，则不能有效的携液，会造成气井水淹，最终导致气井停产；若配产过高，则地层水沿着裂缝快速锥进，气井开始大量产地层水，随着生产的进行，产量逐渐降低，气藏采收率大幅降低。因此，如何确定裂缝～孔隙型有水气藏的排水规模就显得十分必要。

现有技术主要是通过岩心实验，对裂缝～孔隙型有水气藏水侵机理做了大量的物理模拟实验研究，主要集中研究不同裂缝模型在不同底水、配产、压力条件下的水侵机理，分析裂缝大小、水体大小、单井配产等因素对气井生产的影响。

在实现本发明的过程中，本发明人发现现有技术中至少存在以下问题：

现有技术主要通过岩心实验研究裂缝～孔隙型有水气藏方面的水侵机理，没有涉及裂缝～孔隙型有水气藏排水规模方面的研究，不能指导裂缝～孔隙型有水气藏的高效开采，难以指导矿场有水气井开发生产。

发明内容

鉴于此，本发明提供一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，以便指导矿场条件下的裂缝～孔隙型有水气藏的高效开采。

具体而言，包括以下的技术方案：

一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，所述方法包括：

对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到所述岩心在不同水体倍数下多个阶段的实验累计产气量和实验累计排水量；

基于所述多个阶段的实验累计产气量，得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量；

基于所述多个阶段的实验累计排水量，得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日排水量；

基于所述在不同水体倍数下每个阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，得到所述裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版；

基于所述裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，确定所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模。

进一步地，所述对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到所述岩心在不同水体倍数下多个阶段的实验累计产气量和所述岩心的实验累计排水量之前，所述方法还包括：获取所述裂缝～孔隙型有水气藏岩心，得到所述岩心的孔隙体积和所述岩心的储量。

进一步地，所述获取所述裂缝～孔隙型有水气藏岩心，得到所述岩心的孔隙体积和所述岩心的储量之后，所述方法还包括：获取所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量和所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的孔隙体积。

进一步地，所述基于所述多个阶段的实验累计产气量，得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量具体包括：根据所述多个阶段的实验累计产气量，计算得到所述岩心的阶段产气量，利用所述岩心的储量、所述岩心的阶段产气量和所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量，计算得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量。

进一步地，所述基于所述多个阶段的实验累计排水量，得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日排水量具体包括：利用所述岩心的孔隙体积、所述岩心的实验累计排水量和所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的孔隙体积，计算得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日排水量。

进一步地，所述基于所述裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，确定所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模具体包括：利用矿场条件下的预设产气量阈值和水体倍数，在所述图版中确定所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模，所述排水规模即为所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的排水规模。

进一步地，所述排水采气模拟实验的实施方式如下：

1)利用盐水在预设时间内浸泡所述岩心，在浸泡后烘干所述岩心，再对所述岩心造缝；

2)向岩心夹持器内注入气体，使所述岩心夹持器的内部压力为原始地层压力；

3)关闭注气端阀门，打开注水泵，同时，打开出口端阀门，对所述岩心进行降压开采；

4)当所述出口端阀门处的气体流量降为0时，关闭所述出口端阀门，当所述岩心压力达到稳定压力时，再打开所述出口端阀门，继续降压开采，得到多个时刻的压力值、所述岩心在不同水体倍数下多个阶段的的实验累计排水量和实验累计产气量。

进一步地，所述模拟排水采气实验的实施方式还包括：当压力下降到某一阈值，气相恢复连续流动状态时，获取此时压力阈值、所述岩心在不同水体倍数下的实验累计排水量和实验累计产气量。

进一步地，所述在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量的计算公式如下：

式中：G_P为在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量；ΔG_mP为所述岩心的实验阶段产气量；G_m为所述岩心的储量；G为所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量。

进一步地，所述在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量的计算公式如下：

式中：V_w为所述在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积排水量；V_φ为所述裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的孔隙体积；V_mw为所述岩心的实验累计排水量；V_mφ为所述岩心的孔隙体积。

本发明实施例提供的技术方案的有益效果：

通过提出一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，利用对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到所述岩心在不同水体倍数下多个阶段的实验累计产气量和实验累计排水量，利用气藏工程的方法，将实验方法与气藏工程相结合，得到在矿场条件下所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量和矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，并绘制所述裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，基于所述裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，确定所述裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模，实现裂缝～孔隙型有水气藏排水量安排的科学合理化，进一步指导裂缝～孔隙型有水气藏的实地高效开采，提高气体的采收率。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本发明实施例的一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法流程图；

图2是本发明实施例的排水采气实验装置图；

图3是本发明实施例的贯通张开裂缝气藏不同水体倍数的排水采气评价图版；

图4是本发明实施例的非贯通裂缝气藏不同水体倍数的排水采气评价图版；

图5是本发明实施例的裂缝～孔隙型气藏排水采气评价图版实际矿场应用中日产气量随时间的变化图；

图6是本发明实施例的裂缝～孔隙型气藏排水采气评价图版实际矿场应用中日产水量随时间的变化图。

具体实施方式

为使本发明的技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明实施方式作进一步地详细描述。

本发明提供一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，如图1所示，以某气矿裂缝～孔隙型有水气藏为例，该方法包括：

步骤101：对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到岩心在不同水体倍数下多个阶段的实验累计产气量和实验累计排水量；

具体地，先获取裂缝～孔隙型有水气藏岩心，得到岩心的孔隙体积和岩心的储量；获取裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量和有水气藏在矿场条件下的孔隙体积，继而对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行模拟排水采气实验，如图2所示，排水采气模拟实验的实施方式如下：

1)利用盐水在预设时间内浸泡岩心，在浸泡后烘干岩心，再对岩心造缝，在本实施例中，对该气矿岩心分别贯通张开裂缝和非贯通裂缝；

2)向岩心夹持器内注入气体，使岩心夹持器的内部压力为原始地层压力；

3)关闭注气端阀门，打开注水泵，同时，打开出口端阀门，对岩心进行降压开采，在本实施例中，设定在水体倍数分别为10倍、20倍和40倍；

4)当出口端阀门处的气体流量降为0时，关闭出口端阀门，当岩心压力达到稳定压力时，再打开出口端阀门，继续降压开采，得到多个时刻的压力值、岩心在不同水体倍数下的多个阶段的实验累计排水量和实验累计产气量。

进一步地，当压力下降到某一阈值，气相恢复连续流动状态时，获取此时压力阈值、岩心在不同水体倍数下的实验累计排水量和实验累计产气量，并将此实验累计排水量作为临界排水量，用于分析裂缝～孔隙型有水气藏的余压效应。

步骤102：基于多个阶段的实验累计产气量，得到在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在对应水体倍数下的对应阶段的矿场累积产气量，由此得到在对应水体倍数下对应阶段的矿场平均日产气量；

具体地，根据多个阶段的实验累计产气量，利用岩心的储量、岩心的阶段产气量和裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量，计算得到在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气，其中，

在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量的计算公式如下：

式中：G_P为在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量；ΔG_mP为岩心的实验阶段产气量；G_m为岩心的储量；G为裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的储量。

步骤103：基于多个阶段的实验累计排水量，得到在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在对应水体倍数下的对应阶段的矿场累计排水量，由此得到在对应水体倍数下对应阶段的矿场平均日排水量；

具体地，利用岩心的孔隙体积、岩心的实验累计排水量和裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的孔隙体积，计算得到在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日排水量，其中，

在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累计排水量的计算公式如下：

式中：V_w为在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在对应水体倍数下的相应阶段的矿场累积排水量；V_φ为裂缝～孔隙型有水气藏在矿场条件下的孔隙体积；V_mw为岩心的实验累计排水量；V_mφ为岩心的孔隙体积。

步骤104：基于在不同水体倍数下每个阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，得到裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版；

该步骤取水体倍数分别为10倍、20倍、40倍的每个阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，得到贯通张开裂缝气藏不同水体倍数的排水采气评价图版和非贯通裂缝气藏不同水体倍数的排水采气评价图版，如图3、图4所示，其中，圆形虚线表示的是矿场条件下的压力阈值。

为了证明排水采气评价图版的科学合理性，需要对排水采气评价图版进行验证，在本实施例中，选取该气矿XX2井生产、XX1井排水的实际矿场生产数据进行历史拟合计算。首先选取XX1井的实际排水量数据，应用该生产数据到排水采气评价图版上，得到此排水规模下的单井理论日产气量，并将得到的单井理论日产气量与XX2井的实际矿场生产数据进行比对，选取排水采气评价图版中拟合度最高的结果，如图5、图6所示，即选取非贯通裂缝气藏40倍水体的排水采气评价图版，同时也表明该排水采气评价图版的科学合理性。

步骤105：基于裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，确定裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模。

在本实施例中，当确定排水采气评价图版后，通过排水采气评价图版可获得相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模，即确定气井以某排水规模生产时，该气矿可以高效开采，气体采收率得到提高。

本实施例通过提出一种确定裂缝～孔隙型有水气藏排水规模的方法，利用对裂缝～孔隙型有水气藏岩心造缝处理后进行排水采气模拟实验，得到岩心在不同水体倍数下多个阶段岩心的实验累计产气量和岩心的实验累计排水量，利用气藏工程的方法，将实验方法与气藏工程相结合，得到在矿场条件下裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下的相应阶段的矿场累积产气量和矿场累计排水量，由此得到在相应水体倍数下相应阶段的矿场平均日产气量和矿场平均日排水量，并绘制裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，基于裂缝～孔隙型有水气藏排水采气评价图版，确定裂缝～孔隙型有水气藏在相应水体倍数下矿场平均日产气量一定时需要的矿场平均日排水规模，实现裂缝～孔隙型有水气藏排水量安排的科学合理化，进一步指导裂缝～孔隙型有水气藏的实地高效开采，提高气体的采收率。

以上所述仅是为了便于本领域的技术人员理解本发明的技术方案，并不用以限制本发明。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。