800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺

摘要

本发明公开了一种800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺，该工艺包括以下步骤：1)对待焊母材的接头处进行机械加工，形成角度为α的坡口；2)机械处理待焊母材的坡口表面，去除铁锈；3)焊丝直径为1.2～2.0mm、抗拉强度为800MPa、化学成分重量百分比为C：0.05～0.10，Si：0.40～0.80，Mn：1.50～2.00，Ni：2.0～3.0，Mo：0.15～0.20，Ti：0.20～0.35，N：0.002～0.005，P：≤0.025，S：≤0.035，余量为Fe及不可避免杂质；4)采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊接；5)焊接采用多层多道连续施焊。本发明采用氮气作为保护气体进行焊接，焊接材料按等强匹配的原则选取特定的含Ti钢专用焊丝，能提高焊接接头的韧性和塑性，尤其是提高低温冲击韧性和延伸率。

说明书

技术领域

本发明涉及一种800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺，属 于焊接技术领域。

背景技术

随着工程及设备向大型、轻量、高效能方向发展，含Ti微合金 钢由于强化效果良好且合金化成本较低，受到越来越多的制造企业 的亲睐。然而在其焊接过程中容易因焊接材料及焊接工艺选择不当 而使焊接接头强度和冲击韧性下降，例如中国发明专利 ZL200610070181.0和ZL201110045723.X分别提出了800MPa高强钢 的不预热焊接工艺和800MPa高强度钢的CO₂气保护焊接工艺，但 是其焊接接头组织晶粒粗大且不均匀，导致其强度和冲击韧性远不 能满足含Ti钢的焊接技术要求，因此及时有效地解决含Ti钢的焊接 性、配套焊接材料及焊接工艺问题，有利于含Ti钢的应用及快速发 展，发明一种800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺非常必要。

发明内容

本发明的目的在于提供一种800MPa级含Ti钢专用气体保护焊 接工艺，该工艺能显著细化焊接接头的晶粒，从而提高焊接接头的 韧性和塑性，特别是低温冲击韧性有较大的提高，确保焊接接头的 综合机械性能，并且具有工艺简单、可操作性强、焊接能耗低，焊 接成本低等特点。

为实现上述目的，本发明提供的800MPa级含Ti钢专用气体保 护焊接工艺由以下几个步骤组成：

(1)对待焊母材的接头处进行机械加工，形成角度为α的坡口， 所述α为45～60°；

(2)施焊前采用机械处理待焊母材的坡口表面，去除铁锈，使 其露出金属光泽；

(3)采用直径1.2～2.0mm、抗拉强度为800MPa、化学成分重 量百分比为C：0.05～0.10，Si：0.40～0.80，Mn：1.50～2.00，Ni：2.0～3.0， Mo：0.15～0.20，Ti：0.20～0.35，N：0.002～0.005，P：≤0.025，S：≤0.035， 余量为Fe及不可避免的杂质的实芯焊丝；

(4)采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊接，焊 前不预热，焊后不进行热处理，所述氮气的流量为15～20L/min；焊 接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐，以使 待焊部分形成一个V型坡口；

(5)焊接工艺参数为：焊接电压30～34V，焊接电流250～300A， 焊接速度30～35cm/min，保护气体流量15～20L/min，焊接采用多层 多道连续施焊，层间温度控制在100～150℃。

本发明采用氮气作为保护气体进行焊接，需严格控制气体流量， 确保气体流量为15～20L/min，这样可以使得在焊接这样极端的环境 下氮气中电离的活性N原子与焊接接头中的Ti结合，形成弥散且细 小的TiN，显著细化焊接接头晶粒，从而显著优化焊接接头的强韧性 匹配。当保护气体流量低于15L/min时，保护气体流量不足，空气 中大量的氧气会混进保护气体中，在焊接时氧化焊丝和母材，明显 恶化焊接接头性能；当保护气体流量高于20L/min时，大量的氮气 会电离出大量的活性N原子，大量的活性N原子与焊接接头的Ti 结合后会形成尺寸粗大的TiN，粗大的TiN粒子既不能细化奥氏体 晶粒，又会显著恶化钢的冲击韧性。

本发明焊丝化学成分中严格控制Ti和Mo的含量，与母材焊合 后，Mo既可以在熔池里尽可能多的拖曳Ti,减少Ti的流失，提高有 效Ti的含量，又可以促进Ti(C、N)及Ti_xMo_(1-x)C粒子弥散且细 小的析出，提高焊接接头的强韧性。

本发明采用氮气作为保护气体进行焊接，焊接材料按等强匹配 的原则选取特定的含Ti钢专用焊丝，能提高焊接接头的韧性和塑性， 特别是低温冲击韧性、延伸率等有较大的提高，确保综合机械性能， 并且在保证焊接质量的前提下明显降低焊接成本，取得了良好的经 济效益。

附图说明

图1为本发明焊接时待焊母材机械加工出的坡口结构示意图。

具体实施方式：

下面结合附图和具体实施方式对发明做进一步的描述。

实施例1：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，-40℃夏比冲击 功A_KV＝80J，试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头 处进行机械加工，形成角度为45°的坡口，施焊前采用机械处理待 焊母材的坡口表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口(图1所示的V型坡口已经填满焊材)。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.05，Si：0.50， Mn：1.50，Ni：2.0，Mo：0.15，Ti：0.20，N：0.002，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流250A，焊接电压30V，焊接速度30cm/min，气体流量为 15L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到830MPa，焊缝-40℃夏比冲击功A_KV＝86J，熔 合线-40℃夏比冲击功A_KV＝93J，离熔合线1mm处热影响区-40℃夏 比冲击功A_KV＝96J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝100J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝103J， 离熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝98J，离熔合线 20mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝92J。

实施例2：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为60°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.07，Si：0.40， Mn：1.70，Ni：2.3，Mo：0.17，Ti：0.22，N：0.003，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流270A，焊接电压32V，焊接速度33cm/min，气体流量为 18L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到825MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝87J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝91J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝94J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝98J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝102J，离 熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝100J，离熔合线20mm 处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝93J。

实施例3：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为50°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.10，Si：0.80， Mn：2.0，Ni：2.5，Mo：0.18，Ti：0.25，N：0.003，P：≤0.020，S： ≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊接电 流300A，焊接电压34V，焊接速度35cm/min，气体流量为20L/min； 气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在100～150℃，焊 后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到834MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝86J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝90J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝92J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝95J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝100J，离 熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝104J，离熔合线20mm 处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝95J。

实施例4：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为55°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.09，Si：0.75， Mn：2.0，Ni：3.0，Mo：0.20，Ti：0.35，N：0.002，P：≤0.020，S： ≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊接电 流280A，焊接电压34V，焊接速度32cm/min，气体流量为18L/min； 气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在100～150℃，焊 后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到834MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝88J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝91J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝94J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝98J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝103J，离 熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝105J，离熔合线20mm 处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝98J。

实施例5：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为60°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.08，Si：0.60， Mn：1.8，Ni：2.7，Mo：0.16，Ti：0.28，N：0.005，P：≤0.020，S： ≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊接电 流300A，焊接电压32V，焊接速度33cm/min，气体流量为16L/min； 气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在100～150℃，焊 后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到830MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝87J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝90J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝95J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝99J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝105J，离 熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝110J，离熔合线20mm 处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝95J。

实施例6：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为55°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.10，Si：0.55， Mn：2.0，Ni：2.4，Mo：0.15，Ti：0.32，N：0.003，P：≤0.020，S： ≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊接电 流270A，焊接电压33V，焊接速度35cm/min，气体流量为20L/min； 气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在100～150℃，焊 后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到828MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝89J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝92J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝98J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝100J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝102J， 离熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝106J，离熔合线 20mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝94J。

实施例7：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为45°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.07，Si：0.45， Mn：1.55，Ni：2.0，Mo：0.20，Ti：0.31，N：0.002，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流280A，焊接电压31V，焊接速度32cm/min，气体流量为 17L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到843MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝86J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝92J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝95J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝98J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝100J，离 熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝105J，离熔合线20mm 处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝95J。

实施例8：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为50°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.05，Si：0.65， Mn：1.75，Ni：2.8，Mo：0.18，Ti：0.30，N：0.004，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流250A，焊接电压30V，焊接速度30cm/min，气体流量为 19L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到831MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝90J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝96J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝100J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝103J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝107J， 离熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝113J，离熔合线 20mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝98J。

实施例9：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为60°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.06，Si：0.80， Mn：1.80，Ni：2.4，Mo：0.17，Ti：0.29，N：0.002，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流260A，焊接电压30V，焊接速度31cm/min，气体流量为 15L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到827MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝89J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝93J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝97J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝100J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝103J， 离熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝102J，离熔合线 20mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝94J。

实施例10：

待焊母材：800MPA级钢板，化学成分为C：0.08，Si：0.08， Mn：1.85，P：0.012，S：0.006，Nb：0.06，Ti：0.14，Mo：0.15， Als：0.035，Cr：0.25，Ni:0.10，B：0.0005，N：0.005，其余为Fe 及不可避免的杂质。待焊母材抗拉强度为810MPa，A_KV(-40℃)＝80J， 试板尺寸为600mm×300mm×10mm，对待焊母材的接头处进行机械加 工，形成角度为50°的坡口，施焊前采用机械处理待焊母材的坡口 表面，去除铁锈，使其露出金属光泽。

焊接方式：采用直流电源反接法，以氮气作为保护气体进行焊 接；焊接时，将两个待焊母材的坡口下端相接近，并保持下部平齐， 以使待焊部分为一个V型坡口。

焊接工艺：所用焊丝的化学成分重量百分比为C：0.08，Si：0.50， Mn：1.65，Ni：2.6，Mo：0.15，Ti：0.34，N：0.005，P：≤0.020， S：≤0.030，余量为Fe及不可避免的杂质，焊丝直径为1.2mm，焊 接电流270A，焊接电压34V，焊接速度30cm/min，气体流量为 18L/min；气体保护焊采用多层多道连续施焊，层间温度控制在 100～150℃，焊后试板经100％超声波探伤均为I级。

采用上述焊接工艺焊接800MPa级含Ti钢焊接接头力学性能， 焊接接头抗拉强度达到832MPa，焊缝区-40℃夏比冲击功A_KV＝87J， 熔合线-40℃夏比冲击功A_KV＝91J，离熔合线1mm处热影响区-40℃ 夏比冲击功A_KV＝95J，离熔合线3mm处热影响区-40℃夏比冲击功 A_KV＝100J，离熔合线5mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝105J， 离熔合线7mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝102J，离熔合线 20mm处热影响区-40℃夏比冲击功A_KV＝93J。