法律状态公告日
法律状态信息
法律状态
2017-12-08
授权
授权
2015-11-18
实质审查的生效 IPC(主分类):H02M7/06 申请日:20150710
实质审查的生效
2015-10-21
公开
公开
技术领域
本发明属于电能变换领域,具体涉及一种不对称式的P型12脉冲自耦变压整流器。
背景技术
传统的隔离型12脉变压整流器,利用副边绕组的星型连接和三角形连接方式,构 成两组相位相差30度的三相交流电压,整流后经平衡电抗器并联输出。其输入电流为 12阶梯波,仅含有12k±1次谐波,减小了输入电流总谐波含量(THD);该方案简单可 靠,缺点是变压器等效容量为输出功率的1.03倍,导致系统体积重量较大。
学者Sewan Choi提出采用自耦变压器代替隔离变压器的方法,如差接△绕组结构 的12脉自耦变压整流器。通过变压器的自耦连接,产生两组相差30度的三相电压。由 于自耦变压器等效容量小,仅为隔离变压器的18%,有助于变压整流系统的小型化。但 是在这种拓扑中,变压器副边绕组直接与整流桥中二极管串联,加大了二极管的换向电 感,使得换向角增大,不利用航空航天应用。将变压器绕组连接成封闭的多边形 (polygon),可大大减小二极管的换向电感,从而得到P型12脉自耦变压整流器。
无论是差接△还是P型绕组结构的12脉变压整流器,都需要平衡电抗器将两组整 流桥并联,使得两组桥均能独立工作,从而输出12相线电压矢量。然而,平衡电抗器 的加入增大了系统的复杂度和体积重量。
发明内容
发明目的:针对上述现有技术,提出一种不对称式P型12脉冲自耦变压整流器, 简化12脉自耦变压整流器的结构。
技术方案:不对称式P型12脉冲自耦变压整流器,包括不对称式P型移相自耦变 压器、主三相整流桥和辅三相整流桥;所述不对称式P型移相自耦变压器包括A相、B 相、C相,每相原边有一个绕组并且中心抽头,三相输入电源与对应相原边中心抽头相 连;每相副边有一个绕组并且中心抽头;A相原边绕组首端与B相副边绕组首端相连, A相原边绕组末端与C相副边绕组末端相连,A相副边绕组首端与C相原边绕组首端相 连,A相副边绕组末端与B相原边绕组末端相连,B相原边绕组首端与C相副边绕组首 端相连,B相副边绕组末端与C相原边绕组末端相连;A、B、C三相原边中心抽头作为 变压器主三相电压输出端,三相副边中心抽头作为变压器辅三相电压输出端;所述主三 相电压输出端与主三相整流桥的三相输入端对应相连,所述辅三相电压输出端与辅三相 整流桥的三相输入端对应相连;主、辅三相整流桥的正端相连,作为变压整流器的正输 出端;主、辅三相整流桥的负端相连,作为变压整流器的负输出端。
进一步的,所述自耦变压器A相原边绕组和副边绕组的匝比为1∶2.73。
进一步的,所述自耦变压器B相原边绕组和副边绕组的匝比为1∶2.73。
进一步的,所述自耦变压器C相原边绕组和副边绕组的匝比为1∶2.73。
有益效果:本发明的不对称式P型12脉冲自耦变压整流器通过副边电压与原边电 压相量之和构造主、辅两组三相电压,不同时区,不同的主、辅电压矢量之和构成12 相输出电压,经整流桥并联输出含12个脉动的直流电压。与现有P型自耦连接的12脉 冲变压整流器相比,本发明结构十分简单,变压器绕组少、所有绕组截面积相同,且保 持了自耦变压器容量小的特点;12相输出线电压矢量经整流桥并联输出,二极管依据电 压矢量的切换顺序依次选通,不需要平衡电抗器。
附图说明
图1为本发明的结构示意图;
图2为本发明三相绕组的电压合成示意图;
图3为本发明三相绕组的电流合成示意图;
图4为本发明A相输入电流的理论波形图;
图5为本发明输出电压和输入电流的仿真波形;
图6为本发明A相输入电流频谱分析图;
上面附图中的主要符号说明:A相绕组:ap-原边绕组,as-副边绕组,B/C相与 A相相同;Va、Vb、Vc-a/b/c相输入相电压,Va1、Vb1、Vc1-主三相电压,Va2、Vb2、 Vc2-辅三相电压,isa、isb、isc-a相、b相、c相输入电流,ia1/ia2/ib1/ib2/ic1/ic2- a1/a2/b1/b2/c1/c2端输出电流,il~i9-变压器各绕组电流;B1-主三相整流桥,B2-辅 三相整流桥,Vout-整流器输出电压。
具体实施方式
下面结合附图对本发明做更进一步的解释。
如图1所示,不对称式P型12脉冲自耦变压整流器,包括不对称式P型移相自耦 连接的变压器、主三相整流桥和辅三相整流桥。其中,不对称式P型移相自耦变压器包 括A相、B相、C相,A、B、C三相变压器原边均包含一个绕组并且该绕组中心抽头,三 相输入电源连接对应相原边中心抽头。每相副边同样包含一个绕组且该绕组中心抽头。 A相原边绕组ap首端与B相副边绕组bs首端相连,A相原边绕组ap末端与C相副边绕 组cs末端相连,A相副边绕组as首端与C相原边绕组cp首端相连,A相副边绕组as 末端与B相原边绕组bp末端相连,B相原边绕组bp首端与C相副边绕组cs首端相连, B相副边绕组bs末端与C相原边绕组cp末端相连。A、B、C三相原边中心抽头a1、b1、 c1作为变压器主三相电压输出端,A、B、C三相副边中心抽头a2、b2、c2作为变压器 辅三相电压输出端。三相变压器的原边中心抽头a1、b1、c1连接主三相整流桥的三相 输入端,三相变压器的副边中心抽头a2、b2、c2连接辅三相整流桥的三相输入端,主 整流桥和辅整流桥直接并联输出。
通过合理设计匝比:每相原边绕组和副边绕组的匝比均为1∶2.73,使自耦变压器 移相产生一组主三相交流电压Va1、Vb1、Vc1和一组辅三相交流电压Va2、Vb2、Vc2, 两组电压矢量相位相反,并且辅矢量的幅值为主矢量的0.732倍,从而在不同时区,主 辅矢量之和构造12相输出电压。
基于上述变压器绕组结构和匝比关系,自耦变压器电压合成关系如附图2所示。主 矢量间的线电压构成6相输出电压矢量,主矢量与对应相位相反的辅矢量构成其余6相 输出线电压矢量;各输出线电压矢量长度相等,相邻矢量间隔为30度。以A相为例, Va1b1、Va1a2、Va1c1和Va2a1四个输出矢量给负载供电。变压整流器输出平均电压Vd与输入相电压有效值Vin之间的关系满足:
当三相输入相电压为115V时,变压整流器的输出为278V,适用于航空270V高压 直流系统(稳态电压要求250-280V)。
主三相整流桥每个二极管的导通时间为90度,辅三相整流桥每个二极管的导通时 间为30度。即主桥流过3/4输出功率,辅桥流过1/4输出功率,两组整流桥的功率不对 称,主整流桥流过的功率为辅整流桥的3倍。
自耦变压整流器的绕组电流关系如图3所示。假设负载为大电感负载(二极管电流 波形为理想的方波),利用基尔霍夫电流定律(KCL)和磁势平衡定律,可以合成三相输 入电流的理论波形如图4(横坐标为电角度,纵坐标从上至下依次为电流i1,i6和isa, 纵坐标数值为负载电流的倍数)所示。输入电流波形含12个阶梯,有效地消除了5次、 7次等谐波含量。
特别地,本发明的变压器每一相只有两个绕组,并且所有绕组的电流有效值均相同, 因此该变压器绕组仅需要一种规格的导线,大大简化了自耦变压器的结构和设计过程。 经计算,变压器的等效容量仅为输出功率的25%,保持了自耦变压器体积小重量轻的优 点,有助于整流系统的小型化。
为验证本发明的有效性,以附图1中不对称式P型12脉冲自耦变压整流器为例进 行仿真实验。在115V/400Hz输入,270V 100A纯阻性负载输出时,变压整流系统的输 出电压和A相输入电流波形如图5所示(图5的横坐标为时间,纵坐标为电压和电流), 输出电压含12个脉动,输入电流为12阶梯波,并且A相输入电流与输入A相电压(图 5中虚线所示)相位保持一致,具有高功率因数。图6(横坐标为频率,纵坐标为电流) 为A相输入电流的频谱分析,可见主要谐波为11、13次等12k±1谐波,总谐波含量为 15.22%,与传统的12脉变压整流器一致。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员 来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以做出若干改进和润饰,这些改进和润饰也 应视为本发明的保护范围。
机译: 用于检测自耦变压器的单元中缺相的方法12脉冲整流器三相(atru)方法用于检测进入磨削单元的电源的下降供应自耦变压器的十二脉冲三相(atru)设备用于检测单元中缺相的设备变压器12脉冲整流器三相(atru)的结构和用于检测进入磨削单元的电力供应的装置自动变压器12脉冲三相(atru)的下降
机译: 变压器和整流器的自耦保护
机译: 非隔离对称自耦18脉冲整流器电源系统