在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂及其应用

摘要

本发明旨在提供一种合成纤维的摩擦假捻工艺用的油剂，其可以抑制合成纤维长丝纱在假捻时起毛和断裂；通过使用所述油剂进行的油剂处理和合成纤维长丝纱；一种通过使用所述油剂制备纱的方法；和通过使用所述方法制备的合成纤维纺织材料。一种用于合成纤维的摩擦假捻的油剂，其含有40至98重量％的聚醚化合物以及作为必要组分的组分(A)和(B)，其中所述组分(A)为选自下列各项中的至少一员：含1-10个碳原子的脂肪酸(A1)、含1-10个碳原子的羟基脂肪酸(A2)、肌氨酸衍生物(A3)和它们的盐，并且以基于所述油剂的0.05至5.0重量％的量含有所述组分(A)，而所述组分(B)为磷酸烷基酯盐，并且以基于所述油剂的0.01至3重量％的量含有所述组分(B)。

说明书

技术领域

本发明提供一种在摩擦假捻变形中加工的合成长丝纱用的油剂，及其应用。更具体地，本发明提供一种适合于在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂、所述油剂的上油乳液、涂覆有所述油剂的合成长丝纱、所述合成长丝纱的制造方法以及所得到的纱。

技术背景

假捻变形合成长丝纱是用假捻变形机制造的，所述假捻变形机用其加热装置加热上油的合成长丝纱，然后用其假捻装置以同时加捻和拉伸的方式加工纱。假捻变形机分为两类：非接触加热型，其使用来自高温加热器的辐射热加热合成长丝纱(以下称为非接触型假捻变形机)；和，接触加热型，其加热在加热器上接触的合成长丝纱(以下称为接触型假捻变形机)。

非接触型假捻变形机由于其高速假捻变形操作而易于产生毛丝(broken filament)和断丝(ends down)。在使用非接触型假捻变形机的工艺中引起毛丝和断丝的主要原因是在高速拉伸和假捻变形中施加给合成长丝纱的负荷，因为这样的负荷增加单丝的断裂。

另一方面，接触型假捻变形机被日益用于加工各种纱，伴随的是近来假捻变形纱的多样化，表现为细旦纱、全消光聚合物纱、异形截面纱和多组分聚合物的纱纺丝，它们全部涂覆有较大量的油剂，或易于在变形工艺中产生废纤维，从而增加毛丝和断丝。这些纱还缩短用于变形机的加热器的清洁间隔，从而阻碍高速变形工艺操作。在使用接触型假捻变形机的变形工艺中的毛丝和断丝还由对具有低单丝韧度的合成长丝纱施加的负荷所导致，所述负荷加速了单丝的破裂。在变形工艺中对合成长丝施加的负荷的原因之一是由油剂和废纤维导致的加热器表面上的沾污。

为了解决这些问题，提出了几种方法(例如，在专利参考文献1至4中的那些方法)。那些方法提供可涂覆于要使用接触和非接触型假捻变形机进行变形的纱的油剂，并且所述油剂含有氟化合物，所述氟化合物起到在特定温度范围内降低油剂的表面张力，从而防止毛丝和断丝的作用。解决所述问题的另一种方法(例如，在专利参考文献5中的方法)提供一种油剂，所述油剂通过将M.W.分别在特定范围内的聚醚和醚酯混合而配制并且实现稳定的假捻变形，从而减少毛丝。此外，提出了含有聚醚化合物和特定聚有机硅氧烷的油剂(例如，专利参考文献6和7中的那些油剂)，和含有仲醇或其衍生物的油剂(例如，专利参考文献8中的油剂)用于使用接触型假捻变形机的变形工艺。

然而，在专利参考文献1至4中公开的油剂中的氟化合物过度降低油剂的表面张力，从而引起油剂乳液从纱上甩下，并且导致在纱上的油剂的量不足，使得无法充分防止毛丝和断丝。此外，氟化合物增加油剂的成本，从而扰乱它们的实际使用。此外，含有氟化合物的油剂不能在使用接触型假捻变形机的变形工艺中充分地防止毛丝和断丝，因为油剂中的氟化合物在化合物发挥它们的效果之前在接触型加热器的加热板上蒸发。

专利参考文献5中的方法无法均一地涂覆长丝表面，并且产生不充分的长丝粘合，这导致在假捻变形工艺中的各种不同的纱张力、毛丝和断丝。

由专利参考文献6和7中公开的那些油剂代表的油剂不能降低加热器表面上的沾污，该沾污由粘结到加热器表面上的在假捻操作中从长丝纱甩下的油剂导致，并且由于沾污而引起毛丝和断丝。由专利参考文献8中公开的油剂代表的油剂在长丝表面上形成弱油剂膜从而实现差的长丝粘合，并且不能充分防止毛丝和断丝。

所述油剂显著降低它们在加热器表面上加热纱的初始阶段的流动性(例如，专利参考文献1至5和8中的油剂)，或由于历时长时期的变形工艺在加热器表面上积累的油剂的量增加而在加热器表面上留下硬的油剂残留物(例如，专利参考文献6和7中的油剂)，从而无法充分地防止毛丝和断丝。表现出良好的在加热的初始阶段的流动性的一些油剂在加热器表面上留下大量的油剂残留物并且不能有效地防止在加热器表面上的沾污。

[专利参考文献1]JP A 2003-213571

[专利参考文献2]JP A 2004-124354

[专利参考文献3]JP A 2000-080561

[专利参考文献4]JP A 2004-124354

[专利参考文献5]JP A 08-325949

[专利参考文献6]JP A 10-131055

[专利参考文献7]JP A 10-072783

[专利参考文献8]JP A 2003-313773

发明内容

技术问题

本发明旨在提供一种在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其减少毛丝和断丝并且防止在加热器上的沾污，特别是在加热与加热器接触的合成长丝纱时出现的在加热器表面上的沾污；所述油剂的上油乳液；涂覆有所述油剂的合成长丝纱；所述合成长丝纱的制造方法；和，所得到的纱。

技术方案

本发明的发明人勤奋地进行了研究，并且发现一种在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂减少了在使用接触型假捻变形机或非接触型假捻变形机对涂覆有所述油剂的合成长丝纱进行假捻变形工艺时的毛丝和断丝，所述油剂包含30至98重量％的聚醚化合物并且必要地包含各自特定量的组分(A)和(B)，从而实现本发明。

本发明的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂包含30至98重量％的聚醚化合物并且必要地包含组分(A)和(B)；其中组分(A)为选自由下列各项组成的组中的至少一员并且构成油剂的0.05至5重量％：(A1)C₁-C₁₀脂肪酸，(A2)C₁-C₁₀羟基脂肪酸，(A3)肌氨酸衍生物，和它们的盐，而组分(B)为磷酸烷基酯盐(alkyl phosphate salt)，并且构成油剂的0.01至3重量％。

油剂优选含有组分(C)，组分(C)为脂族二元酸和/或其盐，并且构成油剂的0.01至3重量％。

组分(A1)应当优选为由下式(1)表示的化合物，组分(A2)应当优选为由下式(2)表示的化合物，而组分(A3)应当优选为由下式(3)表示的化合物：

[式1]

R¹-(CH₂)₁-COOH             (1)

其中R¹为氢原子或甲基，而1为在0至8的范围内的整数；

[式2]

R²-(CH)(OH)-COOH           (2)

其中R²为氢原子、C₁-C₈烷基或C₁-C₈链烯基；

[式3]

R³-N(CH₃)-CH₂-COOH         (3)

其中R³为氢原子、C₁-C₃₄烷基、C₁-C₃₄链烯基或C₁-C₃₄酰基。

组分(A)应当优选为组分(A2)和/或其盐。

组分(B)应当优选为C₈-C₃₂醇的磷酸烷基酯盐或含1至20摩尔数的烯化氧的C₈-C₃₂醇的烯化氧加合物的磷酸烷基酯盐。

上述脂族二元酸应当优选为由下式(4)表示的化合物：

[式4]

HOOC-(CH₂)_q-(CHR⁴)_r-COOH   (4)

其中R⁴为氢原子、烷基或链烯基；q为在0至9的范围内的整数；而r为0或1。

聚醚化合物应当优选为聚亚烷基二醇共聚物，其为环氧乙烷(EO)和环氧丙烷(PO)的共聚物。EO/PO的摩尔比应当优选在80∶20至10∶90的范围内，并且共聚物的平均分子量应当优选在200至20000的范围内。

油剂应当优选含有组分(D)，即改性硅氧烷，其构成油剂的0.05至5重量％。作为组分(D)的改性硅氧烷应当优选为由下式(5)表示的化合物：

[式5]

其中R⁵为氢原子、烷基或链烯基；A为C₂-C₄链烯基；m和n为满足表达式，m+n＝1至30，的整数，而p为在3至35的范围内的整数。

合成长丝纱应当优选包括聚酯纤维、聚酰胺纤维或聚丙烯纤维。

本发明的上油乳液通过下列方法制备：将摩擦假捻变形工艺用的油剂分散于水中以制备水包油乳液。

本发明的合成长丝纱涂覆有摩擦假捻变形工艺用的油剂，并且涂敷量为纱重量的0.1至5.0重量％。

本发明的用于合成长丝纱的制备方法包括将摩擦假捻变形工艺用的油剂或上油乳液涂覆于长丝纱的步骤。

本发明的所得到的纱通过将上述合成长丝纱和/或在上述制造方法中制备的合成长丝纱进行加热、拉伸和假捻变形而制造。

有利效果

本发明的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂赋予进行假捻变形工艺的合成长丝纱改善的极压润滑性，从而防止加热区中对纱的损坏，特别是在高速拉伸和假捻变形中对纱的损坏或对具有低单丝韧性的合成长丝纱上的损坏。因此，本发明的油剂将在使用接触型假捻变形机或非接触型假捻变形机的假捻变形工艺中的毛丝和断丝最小化。另外，油剂防止在加热器表面上的沾污，特别是在接触型假捻变形机的加热器表面上的沾污，从而延长加热器清洁间隔。

实现本发明的最佳模式

本发明提供一种在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，所述油剂包含30至98重量％的聚醚化合物并且必要地包含分别为特定量的组分(A)和(B)。组分(A)为选自由下列各项组成的组中的至少一员：(A1)C₁-C₁₀脂肪酸，(A2)C₁-C₁₀羟基脂肪酸，(A3)肌氨酸衍生物，和它们的盐，而组分(B)为磷酸烷基酯盐。下面详细描述油剂。

用于本发明的组分(A)为选自由下列各项组成的组中的至少一员：(A1)C₁-C₁₀脂肪酸、(A2)C₁-C₁₀羟基脂肪酸、(A3)肌氨酸衍生物和它们的盐。组分(A)与本发明的其它必要组分组合发挥效果，从而降低在接触型加热器上被分解(变成焦油)的油剂的粘度并且防止油剂凝固。组分(A1)、(A2)、(A3)和它们的盐可以单独作为组分(A)使用，或可以将它们中的至少两种作为组分(A)使用。油剂中的组分(A)的比率应当在0.05至5重量％、优选0.1至3重量％、并且更优选0.2至2重量％的范围内。低于0.05重量％的组分(A)的比率不能充分地降低被分解(变成焦油)的油剂的粘度。另一方面，高于5重量％的组分(A)的比率增加在长时间加热油剂之后的油剂残留物，并且导致在接触型加热器上的沾污显著增加。

组分(A1)可以为C₁-C₁₀脂肪酸，精确地，含C₁-C₉烃基和羧基的单羧酸，它没有特别限制并且可以包括饱和的和不饱和的脂肪酸，并且烃基可以为直链或支链。在那些化合物中，优选由式(1)表示的化合物。

为了组分(A1)与其它油剂组分的良好相容性并且对所得到的油剂的润滑性没有不利影响，在式(1)中，“R¹”为氢原子或甲基，而“1”优选为在0至8、优选1至4、还更优选1至3的范围内的整数。如果“1”大于8，则组分(A1)将与其它油剂组分不相容并且在分解的油剂(油剂变成焦油)中固化，从而有时纱被该固体损坏。

组分(A1)的实例包括：甲酸、乙酸、丙酸、丁酸、戊酸、己酸、庚酸、辛酸和壬酸。在这些酸中，丁酸和乙酸是优选的，而乙酸是更优选的。

组分(A2)可以为C₁-C₁₀羟基脂肪酸，精确地，含C₁-C₉烃基、羟基和羧基的单羧酸，其没有特别限制并且可以包括饱和的和不饱和的羟基脂肪酸。烃基可以为直链或支链。羟基连接到烃基的位置没有特别限制。在这些化合物中，由式(2)表示的化合物是优选的。

在式(2)中，“R²”为氢原子、C₁-C₈烷基，或C₁-C₈链烯基，而C₁-C₈烷基或C₁-C₈链烯基对于防止组分(A2)在发挥其效果之前发生的可能分解和蒸发是优选的。“R²”的碳数应当优选在1至6、更优选1至4的范围内。如果“R²”具有大于8的碳数，则组分(A2)与其它油剂组分不相容并且在分解的油剂(油剂变成焦油)中固化，从而有时纱被该固体损坏。对于“R²”，烷基是更优选的。

组分(A2)的实例包括：羟基丙酸类，例如乳酸(2-羟基丙酸)和β-乳酸(3-羟基丙酸)；和羟基丁酸类，例如2-羟基丁酸、3-羟基丁酸和4-羟基丁酸。在这些酸中，乳酸和2-羟基丁酸是优选的，它们获得组分(A2)与其它油剂组分的良好相容性，并且有效地降低分解油剂(油剂变成焦油)的粘度而不增加分解的油剂残留物的量；并且乳酸是更优选的。

组分(A3)可以是肌氨酸衍生物，其没有特别限制。肌氨酸衍生物包括α-氨基酸，所述α-氨基酸具有与羧基结合并且还与含有甲基的仲氨基或叔氨基结合的碳原子，并且还包括含N-甲基甘氨酸或N-甲基甘氨酸的主链的脂族氨基酸。在这些肌氨酸衍生物中，由式(3)表示的化合物是优选的。

在式(3)中，“R³”为氢原子、C₁-C₃₄烷基、C₁-C₃₄链烯基或C₁-C₃₄酰基。酰基表示为(R-CO-)，其通过从羧酸移除羟基(OH)而形成，其中“R”可以为烷基或链烯基。“R³”应当优选为C₁-C₃₄烷基、C₁-C₃₄链烯基或C₁-C₃₄酰基，以防止组分(A3)在其发挥其效果之前发生的可能的分解和蒸发。“R³”的碳数应当优选在4至24、更优选在6至20的范围内。如果“R³”具有大于34的碳数，则所得到的油剂有时将留下大量的残留物从而增加在加热器表面上的沾污。对于“R³”，链烯基和酰基是更优选的。

组分(A3)的实例包括：肌氨酸、N-月桂基肌氨酸、N-油烯基肌氨酸、N-月桂酰肌氨酸、N-油酰肌氨酸、N-肉豆蔻酰肌氨酸、N-棕榈酰肌氨酸、N-硬脂酰肌氨酸、十一烷酰肌氨酸、十三烷酰肌氨酸和十五烷酰肌氨酸。在这些肌氨酸中，肌氨酸、N-月桂基肌氨酸和N-油基肌氨酸是优选的，它们获得组分(A3)与其它油剂组分的良好相容性并且有效地降低分解油剂(油剂变成焦油)的粘度而不增加分解油剂残留物的量；并且，N-月桂基肌氨酸和N-油基肌氨酸是更优选的。

组分(A)应当优选为选自由组分(A1)、(A2)和(A3)组成的组中的至少一种组分的盐，并且金属盐或胺盐是优选的。金属盐的实例包括碱金属盐和碱土金属盐，并且碱金属盐是优选的。在碱金属盐中，钠盐和钾盐是更优选的。胺盐的实例包括烷基胺盐、链烷醇胺盐、铵盐和POE烷基氨基醚盐。在这些中，链烷醇胺盐和POE烷基氨基醚盐是优选的，并且POE月桂基氨基醚盐、二丁基乙醇胺盐和三乙醇胺盐是更优选的。

可以将组分(A1)、组分(A1)的盐、组分(A2)、组分(A2)的盐、组分(A3)、组分(A3)的盐，和它们的组合用作组分(A)。在这些组分中，组分(A1)和/或组分(A1)的盐，以及组分(A2)和/或组分(A2)的盐是优选的，因为它们的性质不会不利地影响所得油剂的润滑性。此外，组分(A2)和/或组分(A2)的盐是更优选的，因为它们对降低分解油剂(油剂变成焦油)的粘度的良好效果。

用作本发明的组分(B)的磷酸烷基酯盐是磷酸与醇或醇的烯化氧加合物的单酯或二酯的盐。组分(B)与本发明的其它重要组分组合改善所得到的油剂的极压润滑性，从而防止在加热区中对纱的损坏，特别是在高速拉伸和假捻变形中对纱的损坏或对具有低单丝韧性的合成长丝纱的损坏。可以使用属于组分(B)的磷酸烷基酯盐中的一种或至少两种的组合。油剂中的组分(B)的比率应当在0.01至3重量％、优选0.1至2重量％、并且更优选0.2至1重量％的范围内。低于0.01重量％的组分(B)的比率不能有效地发挥下列效果：减少从加热器传递至纱上的油剂的热和改善纱上的极压润滑性，从而防止在加热区中对纱的损坏。另一方面，大于3重量％的比率将留下大量的油剂残留物，从而增加加热器表面上的沾污。

要用作组分(B)的优选磷酸烷基酯盐为C₈-C₃₂醇的磷酸酯盐或按1摩尔的醇计含1至20摩尔的烯化氧的醇的烯化氧加合物的磷酸酯盐。C₈-C₃₂醇是含C₈-C₃₂烷基和羟基的化合物，其中烷基可以为直链或支链，并且为伯醇、仲醇或叔醇。在这些醇中，C₄-C₂₄醇是优选的，而C₆-C₂₂醇是更优选的。

上述醇的烯化氧加合物通过在加成反应中将1摩尔的醇与1至20摩尔的烯化氧结合而制备。烯化氧的实例包括环氧乙烷、环氧丙烷和环氧丁烷。可以使用烯化氧中的一种或至少两种的组合。要加入醇中的烯化氧的摩尔数优选在1至20、更优选在2至18、并且还更优选在3至16的范围内。大于20的烯化氧的摩尔数将劣化组分(B)与其它油剂组分的相容性。

磷酸酯盐是单酯和/或二酯的盐，其是通过磷酸与醇反应或通过使磷酸与醇的烯化氧加合物反应而制备，并且可以任选地含有三酯。磷酸酯盐可以是上述磷酸酯的金属盐或胺盐，并且优选的金属盐包括碱金属盐和碱土金属盐。在这些金属盐中，碱金属盐是优选的，而钠盐和钾盐是更优选的。胺盐的实例包括烷基胺盐、链烷醇胺盐、铵盐和POE烷基氨基醚盐。在这些盐中，链烷醇胺盐和POE烷基氨基醚盐是优选的，并且二丁基乙醇胺盐、三乙醇胺盐和POE月桂基氨基醚盐是更优选的。

用于组分(B)的磷酸酯化合物的实例包括：(1)磷酸烷基酯盐，例如磷酸丁酯、磷酸己酯、磷酸辛酯、磷酸2-乙基己酯、磷酸癸酯、磷酸月桂酯、磷酸十三烷酯、磷酸肉豆蔻酯、磷酸硬脂基酯、磷酸油基酯和磷酸山萮基酯；和(2)(聚)氧化烯磷酸烷基酯盐，例如(聚)氧化烯磷酸丁基酯、(聚)氧化烯磷酸己基酯、(聚)氧化烯磷酸辛基酯、(聚)氧化烯磷酸2-乙基己基酯、(聚)氧化烯磷酸癸基酯、(聚)氧化烯磷酸月桂基酯、(聚)氧化烯磷酸十三烷基酯、(聚)氧化烯磷酸肉豆蔻基酯、(聚)氧化烯磷酸硬脂基酯、(聚)氧化烯磷酸油基酯和(聚)氧化烯磷酸山萮基酯。这些磷酸烷基酯和(聚)氧化烯磷酸烷基酯包括单酯盐、二酯盐、聚酯盐和它们的混合物。在这些酯盐中，磷酸POE(3)C₁₂-C₁₄烷基酯钾和磷酸C₁₁-C₁₅烷基酯钾是优选的，而磷酸C₁₁-C₁₅烷基酯钾是更优选的。

用于本发明的聚醚化合物是聚亚氧烷基乙二醇聚合物，其给予长丝优异的润滑性和粘合性并且是高度可乳化的，并且以已知方法制备。可以使用聚醚化合物中的一种或至少两种的组合。油剂中的聚醚化合物的比率应当在30至98重量％、优选35至95重量％、更优选40至90重量％、并且还更优选45至85重量％的范围内。低于40重量％的聚醚化合物的比率不能给予长丝充分的粘合性，而大于98重量％的比率增加所得油剂的粘度，从而抑制在长丝纱上的均匀上油。

聚醚化合物应当优选为聚亚氧烷基乙二醇共聚物，其包括EO/PO摩尔比在80∶20至10∶90范围内且平均分子量在200至20,000的范围内的环氧乙烷(EO)和环氧丙烷(PO)的共聚物。聚亚氧烷基乙二醇共聚物可以是无规或嵌段EO/PO共聚物，并且共聚物的一端或两端可以被单羟基醇或多羟基醇，或一元酸或多元酸封端，这在共聚物的末端形成醚或酯键。这样的聚亚氧烷基乙二醇共聚物可以通过用已知方法共聚EO和PO而制备。

EO/PO摩尔比应当优选在75∶25至10∶90的范围内。大于80∶20的EO/PO摩尔比可能导致差的聚亚氧烷基乙二醇共聚物与其它油剂组分的相容性，而小于10∶90的EO/PO摩尔比可能给予长丝纱不充分的粘合性。聚亚氧烷基乙二醇共聚物的优选平均分子量在800至12,000、更优选在1,000至8,000的范围内。小于200的平均分子量可能给予长丝纱不充分的粘合性，而大于20,000的平均分子量可能导致差的聚亚氧烷基乙二醇共聚物与其它油剂组分的相容性，并且增加所得到的油剂的粘度，从而抑制在长丝纱上的均匀上油。聚亚氧烷基乙二醇共聚物的平均分子量用凝胶渗透色谱法(GPC)确定。

除上述聚醚化合物、组分(A)和组分(B)以外，本发明的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂还应当优选含有组分(C)，即，脂族二元酸和/或其盐。组分(C)具有降低分解油剂(油剂变成焦油)的粘度和防止油剂凝固的优异性能。组分(C)与本发明的其它重要油剂组分结合更有效地防止由于分解油剂(油剂变成焦油)所致的纱损坏并且减少毛长丝和断丝。包括在组分(C)中的那些中的一种或至少两种的组合，可以使用脂族二元酸和/或其盐。对于组分(C)优选脂族二元酸。

油剂中组分(C)的比率应当在优选0.01至3重量％、更优选0.1至2重量％、并且还更优选0.2至1重量％的范围内。小于0.01重量％的组分(C)的比率可能不能充分降低分解油剂(油剂变成焦油)的粘度，而大于3重量％的比率可能增加在加热之后的油剂残留物，从而增加加热器表面上的沾污。脂族二元酸没有特别限制，只要其是在其分子中含有脂族烃基和两个羧基的化合物即可，并且优选由式(4)表示的化合物。

在式(4)中，R⁴为氢原子、烷基或链烯基。烷基和链烯基优选具有在4至34、更优选在6至26的范围内的碳数。其中，对于R⁴，C₈-C₂₂链烯基是优选的，原因在于所得组分具有良好的与其它油剂组分的相容性。在式(4)中，“q”为在0至9、优选在1至8的范围内的整数，而“r”为0或1。

脂族二元酸的实例包括：琥珀酸、草酸、丙二酸、戊二酸、己二酸、庚二酸、癸二酸、马来酸、富马酸和它们的衍生物。这些化合物中，琥珀酸、丙二酸、己二酸和它们的衍生物是优选的，而琥珀酸及其衍生物是更优选的。

脂族二元酸的盐的实例包括上述脂族二元酸的金属盐和胺盐。优选的金属盐为脂族二元酸的碱金属盐和碱土金属盐，而碱金属盐是更优选的。其中，钠盐和钾盐是还更优选的。优选的胺盐为脂族二元酸的烷基胺盐、链烷醇胺盐、铵盐和POE烷基氨基醚盐，而链烷醇胺盐和POE烷基氨基醚盐是更优选的。其中，二丁基乙醇胺盐、三乙醇胺盐和POE月桂基氨基醚盐是还更优选的。

为了施用于要用接触型假捻变形机加工的长丝纱，本发明的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂除含有上述聚醚化合物、组分(A)和组分(B)以外，还应当优选含有组分(D)，即，改性硅氧烷。

用作本发明的组分(D)的改性硅氧烷为在其侧链或末端上含有有机基团的聚有机硅氧烷。组分(D)与本发明的其它重要油剂组分组合，更有效地减少在变形工艺中从加热器传递至纱上油剂的热。可以使用这样的改性硅氧烷中的一种或至少两种的组合。组分(D)的比率应当在0.05至5重量％、优选0.2至2重量％、并且更优选0.3至1重量％的范围内。小于0.05重量％的组分(D)的比率不能充分地减少从加热器传递至纱上油剂的热，而大于5重量％的比率导致大量的油剂残留物，从而显著增加加热器表面上的沾污。

改性硅氧烷的实例包括烷基改性硅氧烷、酯改性硅氧烷、聚醚改性硅氧烷、酰胺改性硅氧烷、氨基改性硅氧烷、甲醇改性硅氧烷、羧基改性硅氧烷、巯基改性硅氧烷、磷酸改性硅氧烷、环氧改性硅氧烷、MQ硅氧烷树脂、MQT硅氧烷树脂和T硅氧烷树脂。其中，聚醚改性硅氧烷是优选的，并且它们应当优选为由式(5)表示的那些。

在式(5)中，R5为氢原子、烷基或链烯基。烷基和链烯基应当优选具有在1至34的范围内的碳数。式(5)中的“A”为C₂-C₄亚烷基，而氧化烯基(AO)可以为氧化烯基的一种或至少两种变体。氧化烯基的摩尔数“p”优选为在3至35、更优选在5至30的范围内的整数。摩尔数小于3的聚醚改性硅氧烷可能热分解而不能发挥其作用。另一方面，摩尔数大于35的聚醚改性硅氧烷可能与其它油剂组分不相容而无法充分地发挥其作用。字母“m”和“n”是满足下列表达式的整数：m+n＝30，并且应当在优选3至27、更优选5至25的范围内。小于1的“m”与“n”的总和可能导致所得聚醚改性硅氧烷的热分解，因而硅氧烷无法发挥其作用。另一方面，大于30的“m”与“n”的总和可能增加所得油剂的热残留物，从而显著增加在变形工艺中加热器表面上的沾污。

为了施用于要用非接触型假捻变形机加工的长丝纱，优选的是，本发明的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂基本上不含有硅氧烷化合物。具体地，油剂中的硅氧烷化合物应当优选低于0.05重量％，更优选0重量％。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂应当优选在220摄氏度加热5小时之后留下至少5重量％的残留物，并且在220摄氏度加热15小时之后留下至多3重量％的残留物。在220摄氏度加热5小时之后留下至少5重量％的残留物的油剂防止由于纱和加热器表面之间的油剂的凝固而导致的纱损坏，并且残留物在加热的早期阶段(5小时内)可充分流动，因而通过移动纱而移走，从而阻碍油剂在加热器表面上的沉积。在220摄氏度加热15小时之后留下至多3重量％的残留物的油剂有效地防止从纱甩到加热器表面上的油剂的粘附和沉积，从而避免由于粘附和沉积到加热器表面上的油剂而引起的纱移动的干扰。

在将涂覆油剂的纱在210摄氏度加热之后，由本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂得到的优选纱-光滑铬针静摩擦系数(yarn-to-smooth-chrome-pin static frictional coefficient，也称作丝-镜面静摩擦系数)(用稍后提及的方法确定的系数)应当在优选0.20至1.50、更优选0.20至1.40、还更优选0.20至1.35的范围内。在将涂覆油剂的纱在210摄氏度加热之后控制在0.20至1.50的范围内的纱-光滑铬针静摩擦系数有效地防止在加热区中的纱损坏，特别有效地防止在高速拉伸和假捻变形中的纱损坏或在将具有低单丝韧性的合成长丝纱拉伸和假捻变形时的纱损坏。低于0.20的纱-光滑铬针静摩擦系数可能引起在加热器或冷却板表面上的纱滑动，从而导致在假捻中的纱张力变化。另一方面，高于1.50的纱-光滑铬针静摩擦系数可能导致在纱表面上不充分的油剂膜强度，从而增加毛丝和断丝。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂可以含有至少一种已知的乳化剂、渗透剂和稳定剂，其包括聚氧乙烯(以下称为POE)烷基醚、聚乙二醇(以下称为PEG)酯和POE烷基苯基醚。稳定剂的实例包括：水、乙二醇和丙二醇。稳定剂的量没有特别限制，并且优选在0.5至30重量％、更优选在1至20重量％的范围内。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂还可以含有润滑剂，例如脂肪酸酯，只要不劣化本发明的效果即可。脂肪酸酯的实例包括：一元醇与一元羧酸的酯(例如，油酸甲酯、硬脂酸丁酯、棕榈酸异辛酯、硬脂酸异辛酯、油酸异辛酯、油酸月桂酯、硬脂酸异十三烷基酯、硬脂酸十六烷基酯、油酸异硬脂基酯、月桂酸油基酯和油酸油基酯)；多羟基醇和单羧酸的酯(例如二甘醇二油酸酯、己二醇二油酸酯、新戊二醇二月桂酸酯、三羟甲基丙烷三辛酸酯、甘油三油酸酯、季戊四醇四油酸酯、双酚A二月桂酸酯和硫代二丙醇二月桂酸酯；多羧酸和一元醇的酯(例如，马来酸二油基酯、己二酸二异十三烷基酯、己二酸二油基酯、癸二酸二辛酯、壬二酸二辛酯、邻苯二甲酸二辛酯和偏苯三酸三丙烯酰基酯)；醇/烯化氧加合物与羧酸的酯(例如，POE(2)NEODOL 23(由Shell生产的合成醇)与月桂酸的酯、POP(2)异十三烷醇与月桂酸的酯，和POE(2)NEODOL 23与己二酸的二酯)；烯化氧共聚物和它们的衍生物(例如，环氧乙烷和环氧丙烷的嵌段或无规共聚物，和通过用醇或羧酸将嵌段或无规共聚物的一个或两个末端封端而制备的共聚物)；和硫代双酚衍生物或长链烃的硫醚。可以任选地使用这些润滑剂中的两种以上。油剂中润滑剂的量没有特别限制，并且在优选1至50重量％、更优选2至30重量％的范围内。

为了将油剂在水中乳化，任选地在变形工艺之后用水将油剂从纱中移除，或促进在纱表面上的油剂粘附，本发明的油剂还可以含有表面活性剂或抗氧化剂，只要不劣化本发明的效果即可。表面活性剂还可以用于赋予纱抗静电性或粘结性。还可以使用具有润滑性能的表面活性剂。这样的表面活性剂的实例包括：非离子表面活性剂(例如，聚氧乙烯月桂基醚、聚氧乙烯油基醚、聚氧乙烯壬基苯基醚、聚氧乙烯月桂基氨基醚、聚乙二醇单月桂酸酯、聚乙二醇二月桂酸酯、聚乙二醇单油酸酯、聚乙二醇二油酸酯、甘油单油酸酯、山梨聚糖单油酸酯、聚氧乙烯甘油单月桂酸酯、聚氧乙烯山梨聚糖三油酸酯、聚氧乙烯蓖麻油醚和聚氧乙烯氢化蓖麻油醚)；和，已知的阴离子表面活性剂，例如烷基磺酸盐。抗氧化剂的实例包括本领域技术人员已知的酚类抗氧化剂、含硫抗氧化剂和亚磷酸盐(酯)抗氧化剂。可以使用所述表面活性剂和抗氧化剂中的一种或多种。油剂中表面活性剂和抗氧化剂的量没有特别限制，并且表面活性剂和抗氧化剂的总和应当优选在0.1至50重量％、更优选在0.1至30重量％的范围内。

制备本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂的方法没有特别限制，并且可以使用已知的方法。摩擦假捻变形工艺用的油剂可以通过将上述组分以任意顺序共混而制备。本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂应当优选使用给油辊或计量引导(metering-guide)上油装置，从通过将油剂分散于水中所制备的水包油乳液中涂覆至长丝纱上。

用于上油的水包油油剂乳液应当以优选4至30重量％、更优选6至20重量％的量含有油剂。用于制备上油乳液的方法没有特别限制，并且可以用已知方法制备。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂特别适合于在假捻变形工艺中加工的合成长丝纱，例如聚酯长丝、聚酰胺长丝和聚丙烯长丝。构成长丝纱的聚酯包括：包含对苯二甲酸乙二醇酯作为主要构成单元的聚酯(PET)、包含对苯二甲酸三-亚甲基-亚乙酯作为主要构成单元的聚酯(PTT)、包含对苯二甲酸亚丁基-亚乙酯作为主要构成单元的聚酯(PBT)，和包含乳酸作为主要构成单元的聚酯(PLA)。构成长丝纱的聚酰胺包括尼龙6和尼龙66，而构成长丝纱的聚丙烯类包括聚丙烯。

将本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂涂覆于合成长丝纱的方法和用于将上油的合成长丝纱假捻变形的方法在以下描述中解释。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂应当在纺丝工艺中使用给油辊或计量引导上油装置，从通过将油剂分散于水中所制备的水包油乳液中涂覆至初纺合成长丝纱上。油剂可以以纯的状态或从使用低粘度矿物油的稀释液涂覆至长丝纱上。涂覆于合成长丝纱的用于摩擦假捻变形工艺的油剂的量优选在纱重量的0.1至5重量％、更优选0.2至2重量％、还更优选0.25至1.5重量％的范围内。低于0.1重量％的量可能不完全涂覆长丝，从而导致毛丝和断丝。另一方面，高于5重量％的量可能增加从纱甩到加热器表面上的油剂的量，从而显著增加加热器表面上的沾污。

将涂覆有本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂的合成长丝纱在第一喂入辊和第二喂入辊之间的整个过程中进行加热、拉伸和假捻，其中所述第一喂入辊刚好位于第一加热器(包括直接加热与加热器接触的合成长丝纱的接触型加热器，和用来自高温加热器的辐射热加热合成长丝纱的非接触型加热器)之前，而所述第二喂入辊刚好位于假捻设备(包括具有盘或带的用于销型转子假捻法和摩擦假捻法的设备)之后；在冷却板上冷却，用0.3至5.0重量％的后处理油(after oil)(或玉米油(corning oil))涂覆，并且卷绕到假捻变形纱的卷装中。假捻设备就位于冷却板之后，并且起到将纱假捻的作用。假捻纱有时可以在第二加热器上进行热固化。

毛丝和断丝由单丝断裂导致，所述单丝断裂由经过第一加热单元(特别是上述非接触型加热器)的长丝纱的高速拉伸和假捻或具有低单丝韧性的长丝纱的拉伸和假捻导致。在使用接触型加热器的变形工艺加工中，毛丝和断丝由以下原因所引起：差的耐热性的油剂所致的热损坏纱或从纱甩到加热器表面上的油剂被分解(变成焦油)所致的损坏纱。在第一加热器上分解的油剂(变成焦油)抑制恒定的纱移动，从而导致纱摆动。变化的纱移动或纱摆动也可能是毛丝和断丝的原因。

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂显示出优异的在极压下的润滑性，并且防止由高速拉伸和假捻导致的单丝断裂。油剂具有优异的避免其分解(变成焦油)的耐热性，从而防止在近来日益增加的用特殊纱的假捻变形工艺中或在高速假捻变形工艺中的毛丝和断丝。油剂还防止在加热器表面上的沾污，从而延长加热器清洁间隔。

实施例

用以下实施例和比较例具体说明本发明，但是本发明不限于这些实施例的范围内。描述和表中的“％”表示“重量％(重量百分比)”。在实施例和比较例中提及的性质和性能用下列方法确定。

[断丝频率]

将复丝纱样品在拉伸变形机的预定锭子上连续加工10天，并且在断丝之后将纱重新定位到锭子上。计算并且根据以下标准评价在操作中按每小时计的断丝频率。

高：20次以上

中：11至19次

低：10次以下

[接触型加热器上的沾污]

在上述变形操作10天之后目测加热器表面上的沾污，并且按如下归类。

O：在加热器表面上很少的沾污

A：加热器表面上的沾污可用湿纱布移除

x：加热器表面上的严重沾污不能用湿纱布移除

[摩擦假捻用的油剂的耐热性：油剂在加热的初始阶段的可流动性]

在直径6cm的不锈钢盘中称量约1g的油剂，并且在吉尔烘箱中于220摄氏度加热5小时以模拟加热的初始阶段。在加热之后，用触觉检查和评价不锈钢盘上的热残留物的硬度。热残留物的硬度与在拉伸变形操作中从纱甩到接触型加热器表面上的油剂的硬度有关。在被甩到接触型加热器表面上之后保持其柔软度的油剂有助于防止在加热器表面上被拉伸的单丝的断裂，从而将假捻变形工艺中的断丝最小化。另一方面，在加热器表面上留下硬的残留物的油剂导致假捻变形工艺中断丝和毛丝的增加。此外，硬的残留物沾污加热器表面并且缩短加热器清洁间隔。

O：软的油剂残留物，其中插入的针容易地移动

A：略硬的残留物，其中插入的针在一定抵抗力的条件下移动

x：硬的残留物，其中针不能插入

[摩擦假捻用的油剂的耐热性：加热之后的油剂残留物]

上述的5小时加热之后，将不锈钢盘中的残留物在同一温度进一步加热15小时以得到最终残留物。然后将残留物称重，并且通过下列表达式(1)计算出油剂的初始量的百分比。最终的残留物的量与由铺展到纱通道并且分解的油剂产生的“焦油”的量有关。最终残留物的量越少，导致加热器清洁的间隔较长。

残留物的量(％)

＝加热之后的油剂的量/加热之前的油剂的量×100      (1)

[纱-光滑针静摩擦系数]

将半消光聚酯复丝纱(167T/48f，标准纱)去油并且以纱重量的0.4重量％的量(OPU)涂覆每一种在实施例和比较例中的油剂。用纱摩擦计(YF-850，由Toray Engineering Co.，Ltd.生产)测试标准纱和上油纱，以测量所述纱的张力，并且通过下式(2)将结果计算成纱-光滑针静摩擦系数：

纱-光滑铬针静摩擦系数＝4.5/π×In(T₂/T₁)   (2)

其中为T₁去油之前的标准纱(167T/48f)的张力，而T₂为用于测试的涂覆有油剂的纱样品中的每一个的张力。

测试条件

纱速度：0.5m/min

加热器辊温度：210摄氏度

负荷：15g

摩擦针：光滑铬针

实施例1至18和比较例1至5

将表1中所示的用于实施例1的油剂组分混合以配制成实施例1中的摩擦假捻变形工艺用的油剂。将油剂制成含10重量％的油剂的油剂乳液，其中油剂分散于水中而形成水包油乳液。

用计量泵上油装置将油剂乳液以纱重量的0.6重量％涂覆至初纺全消光聚酯复丝纱，所述初纺全消光聚酯复丝纱以3000m/min的纺丝速度纺丝，并且将纱卷绕到上油长丝纱的卷装(89T/72f的POY)中。用配置有接触型加热器的拉伸变形机将长丝纱拉伸和假捻变形10天。用上述方法确定拉伸变形工艺运行中的断丝频率和加热器表面上的沾污。用上述方法测试配制油剂的耐热性。这些测试的结果显示于表1中。

除了使用表1至3中所示的用于各个油剂的油剂组分代替用于实施例1的组分之外，以与实施例1相同的方式配制和测试实施例2至18和比较例1至5中的油剂。结果显示在表1至3中。

用于配置有接触型加热器的拉伸变形机的测试条件

拉伸-变形速度：600m/min

拉伸比：1.60

假捻方法：氨基甲酸酯盘假捻

盘布置：1-5-1(导丝盘-加工盘-导丝盘)

盘-纱速度比：1.8

第一加热器温度：190摄氏度

第二加热器温度：室温

[表1]

[表2]

[表3]

实施例19至36和比较例6至11

将表4中所示的用于实施例19的油剂组分混合以配制成实施例19中的摩擦假捻变形工艺用的油剂。将油剂制成含10重量％油剂的油剂乳液，其中油剂分散于水中而形成水包油乳液。

用计量泵上油装置将油剂乳液以纱重量的0.4重量％涂覆于初纺半消光聚酯复丝纱上，所述初纺半消光聚酯复丝纱以3000m/min的纺丝速度纺丝，并且将该纱卷绕至上油长丝纱的卷装(133T/36f的POY)中。用配置有接触型加热器的拉伸变形机和配置有非接触型加热器的拉伸变形机分别将长丝纱拉伸和假捻变形10天。用上述方法测试在使用具有接触型和非接触型加热器的变形机的拉伸变形工艺运行中的断丝频率。用上述方法测试使用配制油剂的拉伸变形运行中接触型加热器的表面上的沾污、油剂在加热的初始阶段的可流动性，和加热之后油剂的最终残留物。用上述方法测试在使用非接触型加热器的拉伸变形工艺中的上油纱的摩擦性质(由纱-光滑铬针摩擦系数表示)。这些测试的结果显示于表4中。

除了使用表4至6中所示的用于各个油剂的油剂组分代替用于实施例19的组分之外，以与实施例19中相同的方式配制和测试实施例20至36和比较例6至11中的油剂。结果显示于表4至6中。

用于配置有接触型加热器的拉伸变形机的测试条件

拉伸变形速度：600m/min    

拉伸比：1.60

假捻方法：氨基甲酸酯盘假捻

盘布置：1-5-1(导丝盘-加工盘-导丝盘)

盘-纱速度比：1.8

第一加热器温度：200摄氏度

第二加热器温度：室温

用于配置有非接触型加热器的拉伸变形机的测试条件

拉伸变形速度：1100m/min

拉伸比：1.60

假捻方法：氨基甲酸酯盘假捻

盘布置：1-5-1(导丝盘-加工盘-导丝盘)

盘-纱速度比：1.8

第一加热器温度：对于短加热器550摄氏度，而对于长加热器220摄氏度

第二加热器温度：室温

[表4]

[表5]

[表6]

表1至6中描述的组分表示以下化学品。

EO-PO化合物(1)：M.W.为1500的无规EO/PO(50∶50)共聚物的聚醚化合物，在一端用C₁₂-C₁₃醇(NEODOL 23，由Shell Chemicals生产)封端

EO-PO化合物(2)：M.W.为1500的嵌段EO/PO(40∶60)共聚物的聚醚化合物，在一端用C₈醇封端

EO-PO化合物(3)：M.W.为5000的无规EO/PO(50∶50)共聚物的聚醚化合物

改性硅氧烷：硅氧烷FZ-2123(由Dow Corning Toray生产)

磷酸POE(3)C₁₂-C₁₄烷基酯钾：POE(3)C₁₂-C₁₄仲醚的磷酸酯

琥珀酸链烯基酯钾：由式(5)表示的钾盐，其中q＝1，r＝1，并且R⁵为十二碳烯基

POE(9)C₁₂-C₁₄烷基醚：SOFTANOL 90(由Nippon Shokubai Co.，Ltd.生产)

如表1至6中所示，以一定量涂敷于合成长丝纱的本发明的摩擦假捻变形工艺用油剂大大减少假捻变形工艺中的断丝，并且防止在拉伸变形机的接触型加热器的表面上的沾污。

工业实用性

本发明的摩擦假捻变形工艺用的油剂特别适用于要在假捻变形工艺中加工的合成长丝的纱，所述合成长丝包括聚酯长丝、聚酰胺长丝和聚丙烯长丝。

权利要求书(按照条约第19条的修改)

1.(修改)一种在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，所述油剂包含30至98重量％的聚醚化合物并且必要地包含组分(A)和组分(B)；

其中所述组分(A)为选自由下列各项组成的组中的至少一员：(A1)由下式(1)表示的脂肪酸、(A2)C₁-C₁₀羟基脂肪酸、(A3)肌氨酸衍生物和它们的金属或胺盐，并且所述油剂中所述组分(A)的量在0.05至5重量％的范围内；并且

其中所述组分(B)为磷酸烷基酯盐，并且所述油剂中所述组分(B)的量在0.01至3重量％的范围内，

[式1]

R¹-(CH₂)₁-COOH    (1)

其中R¹为氢原子或甲基，并且1为在1至3的范围内的整数。

2.(修改)根据权利要求1所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述油剂还包含组分(C)，所述组分(C)包含脂族二元酸和/或其盐，并且所述油剂中所述组分(C)的量在0.01至3重量％的范围内。

3.(修改)根据权利要求1或2所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述组分(A2)和(A3)分别由下式(2)和(3)表示：

[式2]

R²-(CH)(OH)-COOH    (2)

其中R²为氢原子、C₁-C₈烷基或C₁-C₈链烯基；和

[式3]

R³-N(CH₃)-CH₂-COOH    (3)

其中R³为氢原子、C₁-C₃₄烷基、C₁-C₃₄链烯基或C₁-C₃₄酰基。

4.(修改)根据权利要求1至3中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述组分(A)包含所述组分(A2)和/或其金属盐或胺盐。

5.根据权利要求1至4中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述组分(B)包含C₈-C₃₂醇的磷酸烷基酯盐或烯化氧加合物的磷酸烷基酯盐，所述烯化氧加合物通过将1摩尔的C₈-C₃₂醇与1至20摩尔的烯化氧结合而制备。

6.根据权利要求2至5中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述脂族二元酸为由下式(4)表示的化合物：

[式4]

HOOC-(CH₂)_q-(CHR⁴)_r-COOH           (4)

其中R⁴为氢原子、烷基或链烯基；q为在0至9的范围内的整数；而r为0或1。

7.根据权利要求1至6中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述聚醚化合物为EO/PO共聚物，所述EO/PO共聚物的EO/PO摩尔比在80∶20至10∶90的范围内，并且平均分子量在200至20,000的范围内。

8.根据权利要求1至7中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述油剂还包含(D)改性硅氧烷，并且所述油剂中所述组分(D)的量在0.05至5重量％的范围内。

9.根据权利要求8所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述组分(D)为由下式(5)表示的化合物：

[式5]

其中R⁵为氢原子、烷基或链烯基；A为C₂-C₄链烯基；m和n为满足表达式，m+n＝1至30，的整数；而p为在3至35的范围内的整数。

10.根据权利要求1至9中任一项所述的在摩擦假捻变形工艺中加工的合成长丝纱用的油剂，其中所述合成长丝纱包括聚酯长丝、聚酰胺长丝或聚丙烯长丝。

11.一种上油用的油剂乳液，所述油剂乳液通过如下方法制备：将根据权利要求1至10中任一项所述的摩擦假捻变形工艺用的油剂分散于水中以制备水包油乳液。

12.一种合成长丝纱，所述合成长丝纱通过如下方法制备：将根据权利要求1至10中任一项所述的摩擦假捻变形工艺用的油剂以在所述长丝纱重量的0.1至5重量％的范围内的量涂覆至长丝纱上。

13.一种用于制备合成长丝纱的方法，所述方法包括以下步骤：将根据权利要求1至10中任一项所述的摩擦假捻变形工艺用的油剂或根据权利要求11所述的油剂乳液涂覆至长丝纱上。

14.一种合成长丝纱，所述合成长丝纱通过将根据权利要求12所述的合成长丝纱和/或用根据权利要求13所述的方法制备的合成长丝纱进行加热、拉伸和假捻变形而制备。