用于在较高的温度下介质中的中空体中减压的装置

摘要

本发明涉及材料科学领域并且涉及一种用来在较高的温度下的介质中的空腔中减压的装置，譬如其例如在金属加工业中可以用于金属材料热浸镀覆层用的装置。本发明的任务在于说明一种装置，通过该装置可以在中空体的内腔中以可靠且受控的方式实现减压，并且同时可以延迟或者完全防止在较高的温度下的介质的渗入。这个任务通过用于在较高的温度下的介质中的中空体中减压的装置得到解决，在该装置中，在中空体的并非用于预定用途的区域中存在至少一个通向中空体的空腔的开口，其通过至少一个由可渗透气体的金属或陶瓷材料制成的构件而相对中空体的周围介质封闭。

说明书

技术领域

本发明涉及材料科学和冶金学领域，并且涉及一种用来在较高的 温度下的介质中的中空体中减压的装置，譬如该减压装置例如在金属 加工业中可以用于金属材料热浸镀覆层用的装置。

背景技术

金属材料通过金属敷层的热浸镀精制是表面精制的一种既定并公 知的方法，以便改进产品的使用性能和腐蚀性能。在此，待覆层的金 属预制材料被短暂地浸入到金属的覆层浴中。在束状的或扁平产品（如 线或带）热浸镀精制的情况下，连续的流程是适当的，在其中待覆层 的产品经过覆层浴数秒。为此，作为应用情况，扁平钢产品通过基于 Zn合金或Al合金的金属的连续式热浸镀精制是公知的。这种热浸镀覆 层设备的结构条件不可避免地要求扁平产品的通过线的转向和稳定 化。这通常通过充分公知的辊系统来实现（DE19 511 943A1；WO2006/ 002 822A1；EP1 518 003B1）。

由于经济上的约束，保持小的运行成本、避免设备停机并且保证 高的产品质量存在有在整体上减小磨损、特别是对辊系统减小磨损的 要求。当在金属的覆层浴中持续使用时，由于高的机械和化学磨损与 热负荷的结合，它们的使用寿命是有限的。在此，同样影响磨损度和 产品质量的旋转阻力、惯性矩和滑动倾角（Schlupfneigung）基本上可 以通过辊系统的结构而受到影响。

根据经验，中空辊有关于此地相对实心辊或开口辊拥有优点。然 而力求使用的中空辊引起在内腔中过压的危险。这种过压由于覆层浴 的高温（约400℃到800°）而由例如气体和/或液体或湿气的蒸发和 气体膨胀造成，该气体和/或液体或湿气在中空辊制造时渗入到内腔中。 在熔融浴中使用起初是冷的中空辊时或者之后内腔均匀加热的情况 下，发生体积膨胀和压力形成。由此，可能造成不期望的变形或者在 最坏的情况下造成中空辊的爆裂。爆裂不仅干扰运行过程，而且对于 设备操作人员是有着实际的生命危险的：没有预警地突然并急剧地施 放的过压可能会把熔融流动的覆层材料由罐中抛出来。

有针对性地经由排气装置导出过压变为特别困难的，这是因为应 当避免覆层浴渗入到中空辊的内腔中。因此放弃使用中空辊往往是有 利于工作安全的。

但是，除了热浸镀覆层设备中的中空辊的所描述的疑难之外，在 具有较高的温度的、特别是热熔融的环境中应用封闭的中空体时也存 在减压/压力下降的问题，这是因为通常的排气装置，例如阀或管套管 是生产成本高昂并且是要完善地维护的。

对于用于在金属的覆层浴中的中空辊的排气，现有技术公开了不 同的解决方案。

根据DE10 2007 045 200A1公知了一种中空辊，其带有通过辊轴 颈的排气通道。排气通道将在轴颈轴承中的充气的空间区域与辊的内 腔连接。此外，该空间区域经由第二排气通道与覆层浴液面的上方的 大气压连接。通过辊轴承（Rollenlager）的封闭结构阻止了熔融金属渗 入到排气腔中。

由WO2006002822A1和DE10 319 840B3公知了结构，其中， 辊的内腔同样经由排气通道与辊轴承中的膨胀腔连接。这种膨胀腔可 以再次通过其他通道向环境大气排气。在这种情况下，应当用电感线 圈避免熔融金属渗入到膨胀腔中。

根据DE43 07 282C2，公知了在中空辊的轴颈（Zapfen）和支撑 臂中的气体转移孔。然而这些孔没有进一步详细说明。

由DE10 2009 040 961A1在原则上公知了一种在中空体中通过闭 锁件封闭排气孔的方案。然而其所描述的工作方式对于浸入在覆层液 中的中空辊是无法应用的。

对于热浸镀覆层设备的运行经验表明，伴随着停机时间和等待时 间的延长，不能持续地避免熔融流动的覆层浴渗入到轴颈支承机构中。 因此，根据DE10 2007 045 200A1和DE10 319 840B3的结构上的解 决方案在日常运行中仅能够断言为有缺陷的。而根据DE43 07 282C2 的结构上的、简单的解决方案没有有效地避免覆层浴渗入到排气孔中。 如果在那里形成熔渣，那么可能造成排气孔的难以辨识的闭塞。这是 有很大的潜在危险的，因为可能发生无意识使用在内腔中可能出现的 过压能够不受控地排出的中空辊。因此，迫切地推荐设备操作人员放 弃采用根据DE43 07 282C2所列出的解决方案。

总的来说，所有根据现有技术公知的、用来给用于在较高的温度 并且特别是在金属的覆层浴中的中空辊或者其他中空体排气的解决方 案都具有显著的缺陷。长产品的连续的热浸镀精制在原则上提出了延 长浸浴装置的使用寿命以及保证产品质量的挑战。

发明内容

本发明的任务在于说明一种用于在较高的温度下的介质中、特别 是在熔融物中的中空体中减压的装置，通过该装置可以在中空体的内 腔中以可靠且受控的方式实现减压，并且同时可以延迟或者完全防止 在较高的温度下的介质的渗入。

该任务通过在权利要求中说明的发明解决。有利的设计方案为从 属权利要求的主题。

在根据本发明的、用于在较高的温度下的介质中的中空体中减压 的装置中，中空体的并非用于预定用途的区域中存在至少一个通向中 空体的空腔的开口，其通过至少一个由可渗透气体的金属或陶瓷材料 制成的构件而相对中空体的周围介质封闭。

有利的是，存在金属的中空体，更加有利的是，作为金属的中空 体存在热浸镀覆层设备的辊。

此外，有利的是，在温度至少超过材料的熔点和/或软化点的情况 下在熔融物、液体和/或气体中存在中空体。

同样有利的是，中空体存在于由金属或金属合金、玻璃或聚合物 构成的熔融物中。

并且还有利的是，该构件布置在侧面区域中和/或轴承区域中。

以下也是有利的，即，该构件在辊状中空体的情况下布置在端面 中和/或布置在用来支承辊状中空体的轴颈中，其中，更加有利的是构 件布置在辊状中空体的轴颈中，该轴颈的内部空腔与辊状中空体的空 腔相连接。

当构件构造为盘时同样是有利的。

此外以下也是有利的，即，多个构件布置在多个开口中，或者在 一个开口中彼此前后相继地布置多个构件，其中更加优选的情况是， 在一个开口中彼此前后相继地布置多个构件，而各个构件由不同的材 料构成。

并且当构件具有结构化部（有利地为局部厚度减少部）时，也是 有利的。

以下也是有利的，即，构件由多孔陶瓷材料构成，其中，更有利 的是作为陶瓷材料存在：多孔陶瓷材料或者由不同材料构成的多孔复 合物材料，并且更有利的是作为陶瓷材料存在：氧化物陶瓷和硅酸盐 陶瓷，例如氧化铝、堇青石、滑石、氧化镁、氧化锆、硅酸锆、钛酸 铝；或者非氧化物陶瓷，例如氮化硅、SiAlONe（赛隆陶瓷）、氮化铝、 碳化硅、碳化钛、二硼化钛；或者碳材料，例如石墨或玻璃碳；或者 复合物，如碳键合(kohlenstoffgebunden)的氧化物或者硬质金属。

同样有利的是，构件具有在10^-14m²到10^-8m²的范围中的气体渗透 率，有利地在10^-13m²到10^-10m²范围中。

根据本发明，根据本发明的装置用作过压防护或者爆裂防护。

有利地，在爆裂压力在0.5MPa到2MPa的范围内的情况下作为爆 裂防护使用该装置。

通过根据本发明的解决方案首次实现了，在较高的温度下的介质 中、特别是熔融物中对中空体可靠并受控地减压。由此特别是明显地 改进了带有这种中空体的设备的工作安全。

同时根据本发明延迟了或者完全避免了在较高的温度下的介质、 特别是熔融物渗入到中空体的内腔中。

根据本发明，作为在较高的温度下的介质应当理解为熔融物、加 热的液体和/或加热的气体或蒸汽。

在本发明的范畴中作为介质应当理解为熔融物、液体和/或气体， 其中，根据本发明的解决方案特别是用于熔融物并且更确切地说用于 金属或金属合金、玻璃或聚合物的熔融物。

相应地，对于在本发明的范畴中针对熔融物的较高温度理解为这 样的温度，在该温度下材料被加热直至至少超过熔点和/或软化点。在 此，概念“较高的温度”是与中空体的、在中空体与介质形成接触之 前的起始温度相比较。介质具有比中空体较高的温度，由此，在介质 中使用中空体时，由于温度均衡化在中空体中发生温度升高，由此再 次产生在中空体内部的气体的体积膨胀，其在内部导致不期望的压力 升高。在多数情况下，中空体具有约-5℃到40℃的初始温度，而通常 较高的温度为高于80℃，在金属熔融物的情况下为在350℃到800℃ 或者更高温度。

令人惊讶地，提出的任务由以下解决，即，中空体在相应的位置 设置根据本发明的构件。在这些位于中空体的并非用于预定用途的区 域中的相应的位置上，要引入或要存在、或者已引入或已存在开口， 根据本发明的构件被安装到这些开口中。

有利地，根据本发明的构件构造为盘的形式并且更加有利地为由 多孔的陶瓷材料制成的陶瓷盘，其在介质下和较高的温度下至少在较 长的时间段上没有显出腐蚀现象和/或毁坏现象。

在热浸镀覆层设备的中空辊的情况下，用于预定用途的区域理解 为中空辊的周侧面，这是因为在那里待覆层的物件与中空辊发生接触。 根据本发明的构件可以安装在中空辊的所有其他位置上。有利地，构 件安装在中空轴颈中，从而中空辊的空腔的环境状况贴靠在构件的一 侧上而熔融物贴靠在另一侧上。在此要注意的是，根据本发明的构件 应当在边沿上不透气地安装到中空辊中，由此根据本发明的构件在气 体渗过的情况下不会从中空轴颈中被压出来，并且另一方面熔融物不 会在那里渗入到中空轴颈的内腔中。这例如可以通过含碳的密封材料 实现。根据本发明的由可渗透气体的材料制成的构件由此使中空体的 空腔相对于熔融物封闭。根据本发明的可渗透气体的材料是多孔的， 并且由此相对于气体是可穿透的，该气体由内腔泄露并且因此导致减 压和卸压。

此外，多孔的材料的特征在于孔隙特性，孔隙特性同时避免了熔 融物通过材料渗入到中空体的内腔中，并且特别是中空辊内腔的内腔 中。

这一点由此实现，即，如此选择多孔材料的润湿性能，使得或者 由于差的润湿不能实现熔融物的渗入，或者仅不充分地实现熔融物的 渗入；或者在润湿的情况下虽然熔融物渗入到多孔材料中，但是熔融 物由于高毛细力而附着在那里并且不渗入到中空体内腔中。当毛细力 高于由熔融物作用到空腔上的所谓的流体静压力时防止了渗入，流体 静压力在热浸镀覆层设备的中空辊的情况下通过中空辊在熔融浴中浸 入的深度、熔融物的密度以及地心引力确定。

多孔材料的选择可以在考虑润湿行为、环境因素、特别是熔融物 的表面张力和多孔材料的孔隙特性（孔径）的情况下根据公知的所谓 沃什伯恩（Washburn）公式并且通过调整在使用中出现的流体静压力 由本领域技术人员容易地实现。

与熔融物相接触的多孔原料的毛细力通过沃什伯恩公式说明：

$p_k=\frac{2\gamma }{r}·\cos \phi$

p_k=毛细压力（Pa）

γ=表面张力（Jm^-2）

r=毛细孔半径（m）

φ=润湿角（°）

在多孔材料没有通过熔融物润湿的情况下以及在多孔材料通过熔 融物润湿的情况下，一旦在中空体内部的气体压力大于由熔融物的流 体静压力、多孔材料的流过阻力（根据Darci定律估算）以及在可润湿 性情况下的的毛细压力构成的总和，就确保了出自中空体的内腔的气 体通过多孔材料渗透进融化物中，其中，Darci定律为：

$\mathrm{\Delta p}=\frac{\eta }{k}·d·v---\left(1\right)$

Δp=压力损失（Pa）

η=动态粘度（Pa·s）

k=比渗透率（m²）

d=材料厚度（m）

v=流过速度（m·s^-1）。

气体渗过一直进行，直至达到压力平衡，从而在中空体内部可以可靠 地防止危险的压力形成。

为了改进安全功能，有利的是，由可渗透气体的、多孔的材料制 成的构件还在过压防护或爆裂盘的意义上进行设计。也就是说，在不 可预见地超过一定的压力或压力范围的情况下，由多孔材料制成的构 件发生强烈的变形或毁坏，由此，直到此时通过多孔构件密封的区域 局部地或全部地被打开，并且气体可以泄露到环境或者熔融物中从而 压力下降。

这虽然导致根据本发明的构件的毁坏以及随后可能的熔融物渗入 到中空体中，但是在尽可能的工作安全方面防止了由于中空体本身的 变形和毁坏造成的更大的并且不可预见的损害。

以下也是有利的，即，由毁坏的构件泻出的气体的方向、量和压 力是可预见的，并且可以通过附加的安全预防措施而避免或者减小进 一步的损害。

在一定的爆裂压力或爆裂压力范围下的额外的安全功能的设计， 在考虑多孔材料的强度性能、可渗透气体的多孔构件的几何形状和牢 固性的情况下，可以由本领域技术人员容易地实现。在此，还可以通 过有针对性地引入横截面变化，在构件中设置一个或多个预定断裂点， 其可以通过在预先确定的位置上的多孔成形件的裂纹或断裂实现。由 此可以实现构件的有针对性的破碎，从而避免在爆裂后打开的横截面 的由于构件分离出的部分导致的无意的堵塞。

在此，通过监测装置可以保证认清所发生的爆裂情况，以便可以 把中空体及时地从熔融浴取出并且修复/更换构件。

作为可渗透气体的材料，应选择经受住使用条件的材料，也就是 说经受住熔融物的温度和熔融物的腐蚀、以及机械作用力的材料。

根据本发明，可以使用所有可渗透气体的金属材料、可渗透气体 的陶瓷材料或由不同材料类别制成的可渗透气体的复合物材料。根据 熔融物作为金属材料可以使用高合金钢、司太立（Stellite）或普遍抗高 温和抗腐蚀的例如基于镍的材料，作为陶瓷材料例如使用：氧化物陶 瓷和硅酸盐陶瓷，例如氧化铝、堇青石、滑石、氧化镁、氧化锆、硅 酸锆、钛酸铝；或者非氧化物陶瓷，例如氮化硅、SiAlONe、氮化铝、 碳化硅、碳化钛、二硼化钛；或者碳材料，例如石墨或玻璃碳，以及 使用复合物，如碳键合的氧化物或者硬质金属。

比渗透率k是多孔材料的特性并且基本上由孔径D和孔容积ε以 及孔通道的迂曲度所影响。

根据欧根（Ergun）方程（不考虑迂曲度地）提供了k的简单估算：

$k=\frac{{ϵ}^3}{150·{(1-ϵ)}^2}·D^2---\left(3\right)$

k=比渗透率（m²）

ε=孔隙率（-）

D=平均孔直径（m）

这个方程提供了粗略的估算：在真实材料中迂曲度、孔直径分布 以及可能的各向异性可以导致偏差，从而对于具体情况必须参照测量 值。

此外，带有较差的抗腐蚀性的材料可以设置有耐腐蚀防护层，其 中，防护层既可以施布在与熔融物相接触的区域中，也可以施布在孔 的内表面上。对于本领域技术人员，基于在较高温度的情况下使用耐 抗性原料并且特别是在熔融使用的情况下的耐抗性原料的相关经验， 原料选择是可以容易地实现的。

优选地，对于在具有在400℃到800℃的熔融温度的锌和铝熔融 物中的首先使用的是抗腐蚀的和很难被熔融物润湿的陶瓷材料，例如 氮化硅、SiAlONe、氮化铝、二硼化钛，但是还有氧化铝材料、碳化硅 材料或者碳材料。

为了对构件实现气体渗透率并且因此实现材料的孔隙率，可是采 用公知的方法和结构化工艺。属于这些方法和结构化工艺的例如有： 在保持粉末颗粒的间隙的情况下烧结粉末、烧结短纤维或长纤维、使 用占位剂、模板成型方法、发泡方法等等。

孔隙率必须为允许气体流过的、所谓的开放孔隙率。其在均匀规 则分布的、各向同性的孔的情况下可以由约大于35%的整体孔份额起 实现。但是在定向的孔通道的情况下，在较小的孔份额时就已经实现 了充分的可流过性。

孔的大小可以在1μm到1000μm的范围中，其中，优选使用带有 在5μm到200μm的范围中的孔的材料。多孔的材料通常具有确定的孔 径分布，其典型地通过水银孔隙率测定法或者渗透率孔隙率测定法的 方法来确定。在此优选地，由公知的孔径分布函数（LNVT、RRSB-VT、 GGS-VT）出发，对于这种应用通过d90/d10≥0.5的比例值描述了一种 狭窄的孔径分布。

此外还可行的是，使用带有所谓的非对称的或者有梯度的孔隙率 或者孔份额和孔径的构件。例如可以使用带有更粗大的孔隙率的材料 作为载体，在该载体上施布微细多孔层的薄的层（膜）。或者同样可 行的是，相对于流过方向彼此前后相继地使用两个或多个由不同材料 （或在原料和/或在孔隙特性方面不同）制成的成形件。

可渗透气体的多孔材料可以用作不同几何形状的构件。属于这些 形状的例如有直的或弯的盘状、柱形、一侧封闭的柱形（套筒）、截 锥形或者更复杂形状例如锥形（Kone）。该选择取决于可渗透气体的 材料在中空体的开口中的布置。优选具有均匀规则的壁厚度的形状。

此外可行的是，多个构件布置在在中空体中的多个开口中。根据 本发明同样可行的是，在中空体的一个开口内部彼此前后相继地布置 有多个部件。

在此，在一个中空体存在多个部件的情况下，各个构件的材料可 以是不同的并且特别是在耐爆裂压强度、孔隙率和/或渗透率的方面构 造为不同的。

同样，如此的根据本发明的构件结构化部是可行的，即，例如存 在局部厚度减少部，其在爆裂情况下可以为额定断裂点。这些局部厚 度减少可以为厚度的5%或更高。

流过面积的确定取决于所预期的额外气体流量，其典型地在中空 体例如通过浸入到熔融浴中或者通过预加热步骤而加热的情况下由于 气体膨胀或者在中空体中含有的或通过温度升高产生的物质的膨胀产 生。这主要依赖于中空体的空腔容积、温度差异以及气体组成或物质 组成。在选择可渗透气体的材料并确定其比渗透率之后，可以由本领 域技术人员借助于公知的Darci定律容易地测定成形件所需要的面积 和厚度，这是必要的，以便实现足够的穿过构件的气体渗过并且相应 地降低或限制在中空体中的内部压力。在任何情况下，构件所需要的 横截面积都是非常小的，确切的说相对于中空体的周侧面例如小于1%， 并且流过厚度为仅数毫米到数厘米。因此在热浸镀设备的中空辊的情 况下，可以优选在一个或两个轴承中空轴颈中或者在中空辊的端侧中 进行安装，其中，构件优选作为平的盘或者柱形套筒使用。

在同时在过压防护或爆裂盘意义上进行成形件设计的情况下，还 可以实现，使用两个或多个带有不同的机械性能、不同的渗透率和/或 不同的润湿行为的构件。由此可以实现，在一定的压力载荷下仅有一 个构件爆裂，而在排气装置中的一个或多个其他构件保持完好并且在 第一个盘毁坏之后仍防止或减缓熔融物的渗入。此外还可以使用有针 对性地与渗入的熔融物反应并且减缓或防止熔融物流过的材料。

对于一个或多个构件的安装要注意的是，使用还保障了相对熔融 物渗入的密封性的、不透气的装置或夹紧具。

此外要注意的是，在选择带有相对于中空体的材料不同的热膨胀 系数的多孔材料时，在温度变化时不出现或仅出现微小的机械应力。 为了紧固，可以使用材料锁合的连接工艺，例如钎焊连接、焊接连接 和粘合连接；或者使用非材料锁合连接，如卡箍连接、收缩连接或螺 纹连接，其中还可以使用附加的密封材料。在使用带有低的热膨胀系 数的多孔陶瓷材料情况下，扁平的卡箍连接在使用弹性密封材料的情 况下是优选的。在此作为密封材料优选的是例如碳密封材料、陶瓷纤 维密封材料、或者含云母的密封材料。

在此有利的是，该连接是可拆卸的，从而在例如修正或者修改中 空辊的情况下可以容易地更换由多孔材料构成的成形件以及密封材 料。

根据本发明的解决方案特别是在用于热浸镀覆层设备的辊装置方 面与公知的现有技术区别开来，即：

-不需要轴颈的相对于覆层浴的密封；

-可以放弃使轴颈中的空腔与环境大气相连接的、额外的开口；

-可以有效避免覆层浴渗入到轴颈的空腔中；

-首次使用可渗透气体的材料，特别是可渗透气体的陶瓷作为用 来封闭在辊中的开口的构件。

根据本发明的解决方案相对于现有技术拥有以下主要优点：

-在微小的磨损情况下明显更简单的结构原理。随之而来地，在 减少保养花费的情况下浸浴装置寿命大大延长；

-可以实现在金属的覆层浴中可靠地使用中空辊。由此可以在同 时显著提高工作安全的情况下实现最佳的附带性能 （Mitlaufeigenschaft）。

具体实施方式

以下以实施例详细阐述根据本发明的解决方案。

把用于钢带的热浸镀覆层的中空托辊加入到680℃的铝熔融浴 中。在辊中的柱形内中空腔具有以下外形尺寸：直径680mm、长度 1670mm、由此得出的容积为0.606m³，在使用前以20℃空气装填该容 积。在辊浸入到熔融浴中的情况下，空气被升温直至同样在680℃的 浸浴温度下的稳定状态，由此获得的空气体积膨胀为1.394m³。辊在熔 融浴中下降到2.5米的深度，从而在铝密度为2.38g/cm³的情况下，作 用到辊上的流体静压力为0.06MPa。

在辊的用于其支承的轴颈中，引入直径为40mm的可通过的柱形 孔，其使辊的内部空腔与外部环境相连接。在轴承轴颈中的柱形孔在 30mm的长度上扩展为50mm直径的柱形空穴。在该空穴中，引入由多 孔陶瓷制成的、在厚度5mm的情况下具有48mm的直径的盘，该盘在 两侧放到4mm宽的、由1mm厚的石墨薄膜制成的密封环上并且借助 于金属锁紧环压住。由此获得多孔陶瓷盘的40mm的可自由流过的横 截面。在中空辊浸入之后，熔融物挤入到轴颈柱形孔中直至多孔陶瓷 盘。

陶瓷盘由多孔的氮化硅陶瓷构成，其在平均孔直径12μm的情况 下具有51%的总体孔隙率，其中，孔径分布形成为狭窄的，其d90/d10 比率为3（以水银孔隙率测定法求得的值）。借助于渗透率孔隙率测定 法确定的该陶瓷的比渗透率为1.7×10^-12m²。在这样的渗透率和现有几 何形状的情况下，在中空辊内部膨胀的气体体积在600秒以内通过涌 出到熔融物中而消除，其中，根据Darci定律短暂地产生0.18MPa的最 大反压力。

氮化硅与铝熔融物形成的润湿角在700℃时为160℃（D.A. Weirauch Jr.,Technologically significant capillary phenomena in  high-temperature materials processing-Examples drawn from the  aluminium industry,Current Opinion in Solid State&Material Science9 （在高温材料加工中的显著毛细现象——从铝工业中得出的示例，固 态和材料科学的动态9）(2005),230-240）；铝熔融物的表面张力在 680℃时为1.07J/m²（Kh.Kh.Kalazhokov,Z.Kh.Kalazhokov,Kh.B. Khokonov,Surface Tension of Pure Aluminium Melt,Technical Physics  Vol48（纯铝熔融物的表面张力，理论物理学第48卷）,No2,2003, 272-273）。在多孔陶瓷与680℃热的铝熔融物接触的情况下，根据沃 什伯恩方程获得-0.35MPa的负的毛细压力，也就是说，盘没有被润湿 并且在在盘上有熔融物的流体静压力的情况下没有出现浸润。

盘的耐爆裂压强度通过以类似的夹紧具进行预测试来测定。该耐 爆裂压强度为约1.2MPa，从而在辊内部中不可预见地压力升高的情况 下，实现盘的破碎以及通过气体经由轴颈孔涌出到熔融物中形成压力 卸载。