用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电路、装置和方法

摘要

本发明针对目前不能准确检测不接地直流系统的对地绝缘性，提供克服该缺点的监测不接地直流系统的对地绝缘性的电路、装置和方法。根据本发明的电路包括电阻器R1、电阻器R2、电阻器R0、电阻器Rs、电压传感器和信号发生器，电阻器R1的第一端子连接不接地直流系统的正母线，电阻器R2的第一端子连接不接地直流系统的负母线，电压传感器的第一输入端子和第二输入端子与输出端子电隔离，第一输入端子连接电阻器R1的第二端子、第二输入端子连接电阻器R2的第二端子、输出端子输出测量到的正母线与负母线之间的电压，电阻器R0的第一端子连接负母线、第二端子连接电阻器Rs的第一端子，信号发生器的第一端子连接电阻器Rs的第二端子、第二端子接地、第三端子接收控制信号。

说明书

技术领域

本发明涉及绝缘监测领域，尤其涉及一种用于不接地直流系统的对地绝 缘性监测的电路、装置和方法。

背景技术

目前的直流供电系统一般都采用对地绝缘的运行方式，当发生一点接地 时，并不会引起任何危害，但必须及时处理，否则当发生另一点接地时，就 有可能使继电器保护发生误动和拒动，以致损坏设备。因此不接地直流系统 的对地绝缘性监测是非常必要的。

目前，对不接地直流系统的绝缘性监测主要采用以下几种技术。

第一种技术为经典电桥法检测，其原理图如图1所示，其中，正负母线 间的电压为E，电阻器R1、R2为平衡电阻并且其一般取值为100kΩ以下， 电阻器R+、R-分别为正负母线对地绝缘电阻，K为过流继电器，Is为用于 检测流过过流继电器K的电流的电流表，当接地电流达到整定值时，K动作 使得发出接地报警信号。当然，也可采用电流测量采样电阻取代K以测得a 点的电压。图1中a、b两点之间的电压Uab可用下式表示：

U_ab＝E*[R₁/(R₂+R₁)-R₊/(R₊+R_-)    (1)

可以看出：①当正负母线对地绝缘良好时，桥路平衡，Uab＝0；②当正 母线或负母线对地绝缘下降出现接地现象时，Uab＞0或Uab＜0，出现“正对 地”或“负对地”，并且当Uab达到阈值时报警。但是，该检测技术的功能 过于单调，其仅能对系统接地进行报警，却通常不能指示故障所在支路及接 地阻值，而且若R+和R-等比例下降从而出现对称性接地故障，则即使已经 越限也无法报警，而当出现高阻接地、但R+和R-相差较大时，却会误报警。

第二种技术是低频信号注入检测法，其检测原理图如图2所示，其中kx 为低频信号发生器，Is为用于检测电流的电流表。当直流系统出现接地故障 后，在故障母线与地之间注入5Hz、10Hz或20Hz的低频30V交变信号，通 过检测电流幅值变化而检测出接地支路。低频电流从信号发生器kx流出， 经由直流系统从接地点返回，如图2所示。用钳型电流探头逐点检测，对低 频电流走向进行追踪，首先找到接地支路，然后沿着该支路寻找接地点，根 据接地点前后的低频电流差别来确定接地点位置。该检测技术需要停电查找 接地点，其检测的正确性及灵敏度受系统分布电容影响很大。直流系统正负 母线及馈出各分支回路对地存在分布电容，支路分布电容最大时达数μF， 比如说一个电站直流系统总电容可达数10μF。当探头在某点时，由于电容 电流流过，使得难以确定是电容电流还是接地电阻电流。当系统母线某一支 路存在接地点时，假如该支路后所有的分布电容总等效值为1μF，如信号频 率为20Hz，电容容抗约为8kΩ，当支路电阻大于8kΩ时，流向后续电路的 电流将与流过故障支路的电流接近，很难区分出接地支路。

第三种检测技术是乒乓电桥法检测技术，其检测原理图如图3所示，其 中R1＝R3，R2＝R4，通过开关S1、S2的开关状态组成3种电路状态，以分 别对V+与V-两点之间的电压进行采样。当闭合开关S1、S2时，记V+与V- 两点之间的电压为U_V+V-1；当闭合开关S1、断开开关S2时，记V+与V-两 点之间的电压为U_V+V-2；当断开开关S1、闭合开关S2时，记V+与V-两点 之间的电压为U_V+V-3；则根据欧姆定律及电路原理求解得到：

U_+-＝U_V+V-1*(R1+R2+R3+R4)/(R2+R3)         (2)

R+＝(R1+R2)*(U_V+V-1-U_V+V-2-U_V+V-3)/U_V+V-3 (3)

R-＝(R4+R3)*(U_V+V-1-U_V+V-2-U_V+V-3)/U_V+V-2 (4)

第三种检测技术基本克服了第一种检测技术中存在的缺点，但是在母线 电压存在波动而且被测系统对地有明显的分布电容时，会因为采样不到正确 的电压而使最终的结果出现很大的偏差。

发明内容

本发明针对现有技术中存在的上述缺点，提供一种能够克服上述缺点的 用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电路、装置和方法。

本发明提供一种用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电路，该不接 地直流系统的正母线相对于大地的绝缘电阻为Ry，所述正母线相对于大地 的分布电容为Cy，该不接地直流系统的负母线相对于大地的绝缘电阻为Rx， 所述负母线相对于大地的分布电容为Cx，该电路包括电阻器R1、电阻器R2、 电阻器R0、电阻器Rs、电压传感器和信号发生器，其中：所述电阻器R1 的第一端子连接到所述正母线，所述电阻器R2的第一端子连接到所述负母 线，所述电压传感器具有第一输入端子、第二输入端子和输出端子，所述电 压传感器的第一输入端子和第二输入端子均与所述输出端子彼此电隔离，并 且所述电压传感器的第一输入端子连接到所述电阻器R1的第二端子，所述 电压传感器的第二输入端子连接到所述电阻器R2的第二端子，所述电压传 感器的输出端子用于输出测量到的所述正母线与所述负母线之间的电压，所 述电阻器R0的第一端子连接到所述负母线，所述电阻器R0的第二端子连 接到所述电阻器Rs的第一端子，所述电阻器Rs的第二端子连接到所述信号 发生器的第一端子，所述信号发生器的第二端子接地，所述信号发生器的第 三端子用于接收控制所述信号发生器产生信号的控制信号。

本发明还提供一种用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的装置，该装 置包括上述的电路，该装置还包括第一采样电路和处理器，其中：

所述处理器控制所述信号发生器产生直流信号；

所述第一采样电路用于在所述处理器的控制下对所述电阻器Rs两端的 直流电压进行采样，并将采样结果反馈给所述处理器；

所述处理器还用于接收所述电压传感器采集到的所述正母线与所述负 母线之间的电压，并基于所述电压传感器采集到的所述正母线与所述负母线 之间的电压和所述第一采样电路的采样结果计算所述绝缘电阻Ry和绝缘电 阻Rx的电阻值及其并联值。

本发明还提供一种对不接地直流系统的对地绝缘性进行监测的方法，该 方法基于上述的电路，该方法包括：

控制所述信号发生器产生第一直流信号；

对所述电阻器Rs两端的直流电压进行采样得到第一采样结果；

通过所述电压传感器对正母线与负母线之间的电压进行采集得到正母 线与负母线之间的电压为第一电压；

控制所述信号发生器产生第二直流信号；

对所述电阻器Rs两端的直流电压进行采样得到第二采样结果；

通过所述电压传感器对正母线与负母线之间的电压进行采集得到正母 线与负母线之间的电压为第二电压；

基于所述第一采样结果、第一电压、第二采样结果和第二电压计算所述 绝缘电阻Ry和绝缘电阻Rx的电阻值及其并联值。

由于根据本发明的用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电路、装置 和方法在检测不接地直流系统的对地绝缘电阻Rx、Ry及其并联值时考虑了 正负母线的电压波动，且消除了分布电容对检测精度的影响，从而提高了检 测精度，增强了抗干扰能力。

附图说明

图1为现有技术中经典电桥法检测不接地直流系统的对地绝缘性的原理 图；

图2为现有技术中低频信号注入法检测不接地直流系统的对地绝缘性 的原理图；

图3为现有技术中用乒乓电桥法检测不接地直流系统的对地绝缘性的原 理图；

图4为根据本发明的用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电路图；

图5为图4中的电路图的简化图；

图6为图5中的电路图的等效电路图；

图7为三者的矢量三角形图；

图8为U_AB、U_A、U_B三者构成的三角形图；

图9根据本发明的用于对不接地直流系统的对地绝缘性进行检测的装 置的框图；

图10为根据本发明的装置对不接地直流系统的绝缘电阻进行检测的流 程图；

图11为电阻器Rs两端的电压波形；

图12为自适应采样技术的流程图；

图13为第二采样电路的电路图。

具体实施方式

下面结合附图来详细描述根据本发明的用于对不接地直流系统的对地 绝缘性进行监测的电路、装置和方法。

图4示出了根据本发明的用于不接地直流系统的对地绝缘性监测的电 路。在所示的电路图中，不接地直流系统1是要被进行绝缘性检测的被测系 统，而且不接地直流系统1的正母线KM+相对于大地的绝缘电阻为Ry，该 正母线相对于大地的分布电容为Cy，不接地直流系统1的负母线相对于大 地的绝缘电阻为Rx，该负母线相对于大地的分布电容为Cx，电阻器RL为 不接地直流系统1的负载。而根据本发明的用于不接地直流系统的对地绝缘 性监测的电路则是图4中的虚线框中所示的部分，该电路包括电阻器R1、 电阻器R2、电阻器R0、电阻器Rs、电压传感器2和信号发生器3，其中： 所述电阻器R1的第一端子连接到所述正母线KM+，所述电阻器R2的第一 端子连接到所述负母线KM-，所述电压传感器2具有第一输入端子、第二输 入端子和输出端子，所述电压传感器的第一输入端子和第二输入端子均与所 述输出端子彼此电隔离，并且所述电压传感器2的第一输入端连接到所述电 阻器R1的第二端子，所述电压传感器2的第二输入端子连接到所述电阻器 R2的第二端子，所述电压传感器2的输出端子用于输出测量到的所述正母 线与所述负母线之间的电压U_KM+KM-，所述电阻器R0的第一端子连接到所述 负母线KM-，所述电阻器R0的第二端子连接到所述电阻器Rs的第一端子， 所述电阻器Rs的第二端子连接到所述信号发生器3的第一端子，所述信号 发生器3的第二端子接地，所述信号发生器3的第三端子用于接收控制所述 信号发生器3产生信号的控制信号。另外，在该电路图中，EGND表示大地， 并且信号发生器3的地GND连接到大地EGND。

在根据本发明的一个优选实施方式中，电阻器R0的电阻值优选满足一 定的标准以确保根据本发明的该电路在对不接地直流系统1的对地绝缘性进 行监测时不会引起不接地直流系统1的对地绝缘性降低，但是该标准因根据 本发明的电路的应用领域的不同而不同，通常，当应用于电动车领域时，电 阻器R0的电阻值与母线额定电压的比值优选不低于100Ω/V，而当应用于光 伏发电站中时，电阻器R0的电阻值与母线额定电压的比值优选不低于 500Ω/V。

在根据本发明的一个优选实施方式中，电阻器R1和R2可以是功率电 阻器，电压传感器2优选为霍尔电压传感器。

在根据本发明的一个优选实施方式中，电阻器Rs的阻值比较小，而电 阻器R0则是大阻值大功率的电阻器，例如电阻器Rs和电阻器R0的阻值可 以分别为2K和500K，但是本领域技术人员应当理解，所给出的电阻器Rs 和R0的电阻值仅是示例，并不构成对本发明的限制。

当采用图4所示的电路对不接地直流系统1的对地绝缘性进行监测时， 信号发生器3会在其接收到的控制信号的控制下产生直流信号，所产生的直 流信号依次经过电阻器Rs和R0、之后从不接地直流系统1的负母线KM- 进入不接地直流系统1、之后经过不接地直流系统1对大地的绝缘电阻Ry 和Rx回到GND，从而形成回路。当信号发生器3产生直流信号U₁时，记 不接地直流系统1的正负母线之间的电压为U_KM+KM-1，记电阻器Rs两端的 电压为U_Rs1，并由欧姆定律和叠加定理得到方程(5)；当信号发生器3产生 直流信号U₂时，同理可得到方程(6)，联立方程(5)和(6)并进行求解， 即可得到不接地直流系统1的对地绝缘电阻Rx和Ry的电阻值及其并联电阻 值。当然，为了简化计算量，可以令信号发生器3所产生的其中一个直流信 号(例如U₂)等于0。其中，联立方程(5)和(6)求解得到的式(7)、式 (8)、式(9)就是在U₂等于0的情况下得到的。另外，关于如何获得电阻 器Rs两端的电压，将在下文中结合根据本发明的用于对不接地直流系统的 对地绝缘性进行检测的装置进行描述。

$U_{\mathrm{Rs}1}=U_1\times \frac{R_s+R_0}{\frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}+R_s+R_0}\times \frac{R_s}{R_s+R_0}+U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-1}\times \frac{\frac{(R_s+R_0)\times R_x}{(R_s+R_0)+R_x}}{\frac{(R_s+R_0)\times R_x}{(R_s+R_0)+R_x}+R_y}\times \frac{R_s}{R_s+R_0}---\left(5\right)$

$U_{\mathrm{Rs}2}=U2\times \frac{R_s+R_0}{\frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}+R_s+R_0}\times \frac{R_s}{R_s+R_0}+U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-2}\times \frac{\frac{(R_s+R_0)\times R_x}{(R_s+R_0)+R_x}}{\frac{(R_s+R_0)\times R_x}{(R_s+R_0)+R_x}+R_y}\times \frac{R_s}{R_s+R_0}---\left(6\right)$

$R_x=\frac{U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-1}\times (R_s+R_0)\times \frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}}{U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-1}\times (R_s+R_0)-U_{\mathrm{Rs}1}\times \frac{{(R_s+R_0)}^2}{R_s}-U_{\mathrm{Rs}2}\times \frac{R_s+R_0}{R_s}\times \frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}}---\left(7\right)$

$R_y=\frac{R_x\times \frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}}{R_x-\frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}}---\left(8\right)$

$\frac{R_x\times R_y}{R_x+R_y}=(R_s+R_0)\times (\frac{U_1}{\frac{R_s+R_0}{R_s}\times U_{\mathrm{Rs}2}-\left(\frac{U_{\mathrm{Rs}1}\times \frac{R_s+R_0}{R_s}\times U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-2}}{U_{\mathrm{KM}+\mathrm{KM}-1}}\right)}-1)---\left(9\right)$

由式(9)可以看出，电阻器Rx与Ry并联之后的值Rx//Ry包含了两次 获得的正负母线之间的电压值U_KM+KM-1、U_KM+KM-2，从而起到了矫正检测零 点的作用，也就是说，当母线电压存在波动时，采用根据本发明的该电路对 不接地直流系统1进行对地绝缘性检测时，其检测结果不会受到母线电压波 动的影响，因此，根据本发明的该电路不仅结构简单，而且检测准确度高， 抗干扰能力强。

在得到不接地直流系统1的对地绝缘电阻Rx、Ry的电阻值及其并联值 的基础上，就能够进一步得到不接地直流系统1的对地分布电容Cx和分布 电容Cy的电容值的并联值，而且，在计算分布电容Cx和分布电容Cy的电 容值的并联值时，图4所示的电路可以简化为图5所示的电路。下面将详细 描述如何获得分布电容器Cx和Cy的电容值的并联值。

首先，信号发生器3在其接收到的控制信号的控制下产生具有一定频率 f的交流信号(例如正弦信号)，其中，信号发生器3所产生的交流信号依次 经过电阻器Rs和R0之后从不接地直流系统1的负母线KM-进入不接地直 流系统1，之后经过不接地直流系统1的绝缘电阻器Ry、Rx和分布电容器 Cx和Cy回到GND，从而形成回路。在信号发生器3产生交流信号的情况 下，对于信号发生器3来说，不接地直流系统1等效为短路，因此图5所示 的电路等效为图6所示的电路。

下面以信号发生器3产生的交流信号为正弦信号为例说明如何获得分布 电容Cx和分布电容Cy的电容值。首先，将A点的电压记为向量 将B点的电压记为向量将AB之间的电 压记为向量由电路知识可知它们三者之间存在如图7所 示的矢量三角形关系，即而图7中的矢量三角形的三边的边 长分别代表了各个向量的模。由于这三个向量都来自信号发生器3所产生的 交流正弦信号，所以这三个向量所代表的交流电压信号的有效值U_AB、U_A、U_B之间构成一个与图7所示的矢量三角形相似的三角形，如图8所示。从图8 所示的三角形关系并结合余弦定理可得：

$U_{\mathrm{AB}}=\sqrt{{U_A}^2+{U_B}^2-2\times U_A\times U_B\times \cos \phi }---\left(10\right)$

由电路的相关知识可知：二端网络端口电压的有效值与端口有效值之比 等于阻抗的模，即而图6中的电路AB段是由电阻器R0与Rs构成 的纯阻性电路，故：

$\left|Z\right|=R_0+R_s=\frac{U_{\mathrm{AB}}}{I_{\mathrm{AB}}}---\left(11\right)$

设B点对地的阻抗为Z_B，由电路知识可知：

$\left|Z_B\right|=\left|\frac{R_x//R_y\times \frac{1}{\mathrm{jw}(C_x+C_y)}}{R_x//R_y+\frac{1}{\mathrm{jw}(C_x+C_y)}}\right|---\left(12\right)$

又由可得：

$\left|Z_B\right|=\frac{U_B}{I_{\mathrm{AB}}}---\left(13\right)$

联立式(10)、(11)、(12)、(13)可得：

$C=\sqrt{\frac{{U_A}^2+{U_B}^2-2\times U_A\times U_B\times \cos \phi }{4\times {\pi }^2\times f^2\times {U_B}^2{(R_0+R_s)}^2}-\frac{1}{4\times {\pi }^2\times f^2\times {(R_x//R_y)}^2}}---\left(14\right)$

这样，就得到了不接地直流系统1对大地的分布电容的值(即Cx并联 Cy之后的等效值)。另外，关于如何获得A点的电压有效值U_A、B点的电 压有效值U_B以及AB两点电压信号之间的相位差的余弦值cosφ，将在下面 结合根据本发明的用于对不接地直流系统的对地绝缘性进行检测的装置进 行描述。

下面将结合图9来详细描述根据本发明的用于对不接地直流系统的对地 绝缘性进行检测的装置90。如图9所示，根据本发明的用于不接地直流系统 的对地绝缘性进行监测的装置90除了包括图4所示的电路之外，还包括第 一采样电路902和处理器901，其中：所述处理器901控制所述信号发生器 3产生直流信号；所述第一采样电路902用于在所述处理器901的控制下对 所述电阻器Rs两端的直流电压进行采样，并将采样结果反馈给所述处理器 901；所述处理器901还用于接收所述电压传感器2采集到的正母线与负母 线之间的电压，并基于所述电压传感器2采集到的正母线与负母线之间的电 压和所述第一采样电路902的采样结果计算不接地直流系统的绝缘电阻Ry 和绝缘电阻Rx的电阻值及其并联值。

在根据本发明的一个优选实施方式中，信号发生器3可以由数模转换器 和运算放大器组成，其中，数模转换器从处理器901接收数字信号，并将该 数字信号转换成模拟信号输出给运算放大器，该运算放大器对模数转换器的 输出信号进行放大后输出，从而得到不接地直流系统的对地绝缘性检测所需 的信号。

在根据本发明的一个优选实施方式中，在第一采样电路902与处理器 901之间还可以具有模数转换器，以将第一采样电路902采集到的模拟信号 转换成处理器901能够识别的数字信号。当然，第一采样电路902本身也可 以集成模数转换的功能。另外，第一采样电路902优选为差分采样电路，使 得本发明能够适用于高电压的不接地直流系统绝缘性检测，例如本发明可以 适用于高达1000V的被测系统。

其中，处理器901在计算绝缘电阻Ry和绝缘电阻Rx的电阻值及其并 联值时，可以基于前面参照图4所描述的算法来实现，其计算绝缘电阻Ry 和绝缘电阻Rx的电阻值及其并联值的流程图如图10所示，包括以下步骤：

S101、处理器901控制所述信号发生器3产生第一直流信号；

S102、第一采样电路902对所述电阻器Rs两端的直流电压进行采样得 到第一采样结果U_Rs1；

S103、通过所述电压传感器2对正母线与负母线之间的电压进行采集得 到正母线与负母线之间的电压为第一电压U_KM+KM-1；

S104、处理器901控制所述信号发生器2产生第二直流信号；

S105、第一采样电路902再次对所述电阻器Rs两端的直流电压进行采 样得到第二采样结果U_Rs2；

S106、通过所述电压传感器2再次对正母线与负母线之间的电压进行采 集得到正母线与负母线之间的电压为第二电压U_KM+KM-2；

S107、处理器901基于所述第一采样结果U_Rs1、第一电压U_KM+KM-1、第 二采样结果U_Rs2和第二电压U_KM+KM-2计算所述绝缘电阻Ry和绝缘电阻Rx 的电阻值及其并联值。

为了能够更为精确地得到不接地直流系统对大地的绝缘电阻值Rx//Ry、 Rx、Ry，第一采样结果U_Rs1、第一电压U_KM+KM-1、第二采样结果U_Rs2和第 二电压U_KM+KM-2这四个电压数据的精确采样就显得尤为。本发明通过采用霍 尔电压传感器2来实现对正负母线之间的电压U_KM+KM-1、U_KM+KM-2的实时精 确采样。霍尔电压传感器2的输入端子与输出端子之间电气隔离，并且霍尔 电压传感器2的第一输入端子和第二输入端子分别连接到电阻器R1的第二 端子和电阻器R2的第二端子，而且霍尔电压传感器2不会影响不接地直流 系统对地的绝缘性，在实际使用时，通过在其应用的电压范围内实施标定， 以确保本申请所获得的电压U_KM+KM-1、U_KM+KM-2的精确性。

接下来说明如何确保第一采样结果U_Rs1和第二采样结果U_Rs2的精确性。 首先分析检测过程中电阻器Rs两端的电压波形，如图11所示。由图11可 以清楚地看到，由于不接地直流系统对大地存在分布电容(实际上，不接地 直流系统一般对大地都存在分布电容，只是或大或小的区别)，所以电阻器 Rs两端的电压具有明显的电容充放电特性，而实际上电容充放电过程结束 后(即图11中的CD段或GH段)电阻器Rs两端的电压才是所需要的真实 值。但是充放电过程持续时间的长短因分布电容与绝缘电阻值的不同而不 同，故不能简单地用延时一段时间后这样的方法实现精确采样，为此，本申 请提供一种自适应电压采样技术来满足这一需要，具体过程如下：在图11 中的AD段(或是EH段)中，每隔时间t1对电阻器Rs两端的直流电压进 行采样直到采样N个采样值，将第一个采样值与第N个采样值进行比较， 若两者相等则表明电压采样点位于图11所示的CD段(或是GH段)中，从 而表明电容充电(或是放电)过程已经完成，因此从电阻器Rs两端采样得 到的电压就是所需要的真实电压，若两者不相等，则继续每隔时间t1对电阻 器Rs两端的直流电压进行采样直到采样N个采样值并将第一个采样值与第 N个采样值进行比较。通过这样的采样流程，最大限度地提高了效率，既能 够自动适应不同不接地直流系统的不同分布电容，又能够不影响不接地直流 系统的对地绝缘性，并且也没有牺牲监测的时效性。自适应电压采样技术的 流程图如图12所示。

本申请对第一采样电路902的结构没有限制，只要其能够满足对不接地 直流系统的对地绝缘性进行检测所需的精度即可。

如图9所示，根据本发明的用于对不接地直流系统的对地绝缘性进行检 测的装置还包括第二采样电路903，其中：所述处理器901还用于控制所述 信号发生器3产生交流信号；所述第二采样电路903则用于在所述处理器901 的控制下对所述电阻器R0的第一端子处和所述电阻器Rs的第二端子处的交 流电压进行采样并将采样结果反馈给所述处理器901；所述处理器901还用 于基于所述绝缘电阻Rx和Ry的电阻值及其并联值以及所述第二采样电路 903的采样结果计算所述分布电容Cy和Cx电容值的并联值。根据本发明的 装置能够准确测量高达几十μF的分布电容，这也将为系统的现场维护以及 后续的设计改进提供很好的依据。

在根据本发明的一个优选实施方式中，第二采样电路903的电路图如图 13所示，其中，通过电容器C120和电阻器R121对交流信号进行采样，采 样到的信号通过放大器1201放大之后再通过芯片CS5464进行运算，最终输 出采样到的交流信号的电压有效值以及图9中A、B两点之间的电压相位差 的余弦值。其中，电容器C120优选是高耐压的薄膜电容。

如图9所示，根据本发明的用于对不接地直流系统的对地绝缘性进行检 测的装置还包括第一开关S1、第二开关S2和第一电阻器R10，其中所述第 一开关S1连接在大地EGND与该装置90的地GND之间，所述第二开关 S2连接在所述负母线KM-与所述第一电阻器R10的第一端子之间，所述第 一电阻器R10的第二端子接地，并且所述第一开关S1和所述第二开关S2 的通断由所述处理器901控制。该部分电路主要用于根据本发明的装置90 的开机自检功能和按键自检功能，即在开机时检测该装置90的功能是否正 常。其中，开机自检的流程如下：处理器901控制第一开关S1断开、第二 开关S2闭合，从而根据本发明的装置90的地GND与不接地直流系统的大 地EGND断开，并用该装置90内部的电阻器R10来模拟不接地直流系统对 大地的绝缘电阻，然后采用上面描述的检测不接地直流系统的绝缘电阻的流 程进行检测，如果检测结果正确，则处理器901控制第一开关S1闭合、第 二开关S2断开以开始对不接地直流系统的绝缘电阻进行检测；否则，输出 故障信号，且重新自检。当然，如果用户启动根据本发明的装置上的按键来 请求根据本发明的装置进行自检，则根据本发明的装置在接收到用户通过按 键输入的信号之后就进行自检，其流程与开机自检的流程一样。

在根据本发明的一个优选实施方式中，如图9所示，根据本发明的装置 90还包括显示器904，用于显示监测到的绝缘电阻Ry和Rx的电阻值及其并 联值以及分布电容Cy和Cx的电容值的并联值。

在根据本发明的一个优选实施方式中，根据本发明的装置90还包括与 处理器901连接的报警单元905，所述处理器901还用于在所述绝缘电阻Ry 和Rx的并联值低于阈值时指示所述报警单元905报警。优选地，可以设置 两级阈值，即第一阈值用于提醒，而第二阈值则用于报警。

在根据本发明的一个优选实施方式之间，根据本发明的装置90还可以 包括与处理器901连接的通信单元906，该通信单元906用于从所述处理器 901接收绝缘电阻Ry和Rx的电阻值及其并联值以及分布电容Cy和Cx的 电容值的并联值，并将它们传递到外部(例如，传递给上位机)。

除了上面提到的本发明的优点，本发明还具有以下优点：能适用于对地 具有大分布电容或是有防反续流二极管(光伏系统)的系统；不管是单极绝 缘性下降还是两级绝缘性同时下降，都能实时准确的检测出来。

以上仅结合本发明的优选实施方式对本发明进行了详细描述，但是在不 背离本发明精神和范围的情况下，可以对本发明进行各种变形和修改。