全能铀-钍转化-增殖堆装置及生产核燃料铀-233的方法

摘要

一种全能铀-钍转化-增殖堆装置及生产核燃料铀-233的方法，其中全能铀-钍转化-增殖堆装置，包含：一熔盐增殖层，该熔盐增殖层为中空结构，是采用钍作为核肥料；一反应堆堆芯，该反应堆堆芯是采用铀作为核燃料，该反应堆堆芯位于熔盐增殖层的中心处，该反应堆堆芯的中心为高温熔盐流道；一石墨反射层，该石墨反射层与反应堆堆芯位于熔盐增殖层和反应堆堆芯之间；一即时分离器，该即时分离器是辐照后核肥料钍与Pa-233的即时分离器，该即时分离器位于石墨反射层的一侧；一衰变分离器，该衰变分离器存有Pa-233，该衰变分离器与即时分离器连接；一氟化物熔盐燃料制备装置，该氟化物熔盐燃料制备装置与衰变分离器相联接。

说明书

技术领域

一种全能铀-钍转化-增殖堆系统，其中采用一种四区三料的全能铀- 钍转化-增殖堆：包括一个只含铀的反应堆堆芯区、一个石墨反射层区、 一个只含钍增殖层区、和一个辐照后核肥料钍与Pa-233的即时分离器区； 并采用含铀-235固态核燃料、含铀-233液态核燃料、与含釷液态熔盐核 肥料三种核材料。这样的组合可以实现同时产生高温核能和U-233人造核 燃料，达到釷的完全利用于生产核燃料铀-233的目标。该全能铀-钍转化- 增殖堆具备天然安全性，和传统技术难于实现的独特性能：即与传统的流 态燃料熔盐增殖堆相比，其裂变燃料的装载量低，从而核燃料的倍增时间 大大缩短；而且其设备与回路污染显著降低，利于运行、维修、与场地清 理；与传统的熔盐冷却球床动力堆相比，该全能堆不仅生产高温动力，还 兼备快速增殖核燃料的双重功能。

背景技术

我国稀土资源丰富，生产量居世界之首。中国稀土矿藏又集中在内蒙 古地区，由于矿渣中含有大量带放射性的钍元素，后者基本上没有获得大 规模的工业用途，长期积压，堆积如山，造成严重环境污染，特别是地下 水污染后，更可能威胁黄河下游，引起国人忧虑，迫切期望加以利用，便 害为宝。钍元素本身虽然没有裂变性能，但它吸收中子后，可以生成人造 可裂变核素U-233，具有优于天然裂变核素U-235的若干性能，例如其热 中子裂变产生的次级中子数目为2.3，高于U-235的2.05，因而可能在热 中子堆内实现核燃料增殖，故世界核能发展史上曾掀起过一阵“钍的利用” 热潮：美国1950年代先后建成实现了采用液态熔盐燃料的钍增殖试验堆 MSRE，和采用棒状燃料的Shippingport钍增殖压水堆；西德也于1990年 代建成THTR钍增殖高温石墨球床堆。这些外国经验自然也引起国人高度 关注。2011年1月，作为中国科学院首批启动的战略性先导科技专项之 一，“未来先进核裂变能——钍基熔盐堆核能系统”项目正式启动。其科 学目标是用20年左右时间，研发出新一代核能系统，所有技术均达到中 试水平并拥有全部知识产权。

该重点专项对我国能源意义极其重大。据中科院的上述报道称：“未 来40年，我国的核能应用将翻20倍；按照目前估计的核能发展趋势，地 球上的陆基铀-235的储量将与化石能源同时枯竭；我们需要一个更好的炉 子，可以烧更多的核燃料；还能使用潜在的核资源钍-232；我国是钍资源 大国，若能将钍用于核能，可保我国能源供应千年无忧。”

作为世界上正在高速崛起的人口大国，中国2011年初作出如此重大 能源决策，顿时在全世界激起巨大反响。鉴于近年来世界陷入深刻的金融 危机，紧接着日本福岛核电站当年三月又发生严重核事故，致使发达国家 的大规模先进核能研究陷于停顿，从而中国的这一国家级的大型核能计 划，更加成为举世瞩目的核能“利好”新闻，国外各类媒体(尤其网上)发 表大量赞誉言论。在钍的利用与液态熔盐燃料增殖堆创始地的美国，当中 国科学院代表团访问该国能源部后，即签署了两国政府级的技术合作研发 熔盐钍增殖堆的协议。世界其他国家和研究机构，也纷纷提出各种钍的利 用研究计划或建议，一时形成世界第二次“钍的利用”热潮。

在中美双方政府间的紧密合作下，中国钍的利用项目进展顺利。2012 年7月在中美专家会议上，确定了首先建造小型熔盐冷却的固体燃料球床 实验堆，并在此基础上再进一步发展液态燃料熔盐增殖试验堆，走先引进 然后本土化的道路。这条道路是后起国家发展成熟核电站时行之有效的一 条技术路线，我国的核电工业发展当然也不例外。

然而，钍的利用在世界各国都处于探索阶段，并不像大型核电站那样 已经具备了商业化引进的成熟技术。而且还有若干难于突破的技术关键尚 无解决的途径。因此，目前世界上并不存在一条通向液态燃料钍增殖堆的 成熟道路。

最主要的技术难关有二：首先是使用液态熔盐燃料必然导致堆芯及整 个一回路设备受到放射性裂变碎片的严重污染，造成运行维修和厂址清理 的巨大困难与高昂成本。60年前液态熔盐燃料试验堆MSRE的发源地美国 ORNL国家试验室，目前只留下一堆高放废物遗址供人凭吊，等待DOE拨巨 款清理。这也从一个侧面说明了原始的液态燃料增殖堆设计中这一巨大隐 患，引起了后人的高度重视。为了绕过这一困境，参加GEN-IV复兴熔盐 堆方案研究的ORNL专家Forsberg，首先提出的是熔盐冷却的块状固体燃 料高温动力，而不是液态燃料熔盐增殖堆，可能就是企图绕过上述技术难 关来复兴熔盐技术。然而，回避难关不等于突破难关，其设计目标中也只 提出包含利用熔盐冷却剂的高沸点优势生产高温核能发电及制氢，而并不 承诺这种熔盐冷却动力堆能够同时生产U-233，也未曾讨论如何进一步将 其发展为熔盐增殖堆(MSBR)。近年来，他又转向支持连续在线装卸的球床 堆，与Berkeley的PB-AHTR合作进行设计研究，其目标也只限于高温动 力堆，仍然没有包括将来可能由此发展为MSBR的意图。从技术上分析， 由于固体燃料动力堆与液态燃料增殖堆是工程上炯然不同的两类设施，因 此，迄今未见任何外国文献中提出由PB-AHTR发展成为21世纪新式MSBR 的具体建议，更不用说那个国家有“成熟经验”可供国人引进了。

第二个更加致命的技术难关是MSBR作为热中子增殖堆，其实际增殖 比很小，大约在1.06-1.07左右。单流体的大型(1 GWe)MSBR核燃料燃料 比功率低于2.5MW/kgU-233，其线性燃料倍增期可能高达20年以上，由此 可以估计：由第一座大型商业化MSBR开始运行时算起，需一世纪以上的 漫长时间，才有希望依靠钍增殖堆本身增殖的核燃料，来扩大核电规模， 逐步减少对U-235转化堆的依赖性。这样一来，发展热中子钍增殖堆新技 术，无论从技术开发周期、资金投入、和天然铀资源消耗等方面，恐怕都 难于与已有相当基础的快中子铀-钚增殖堆在商业上相竞争。

除上述(1)堆芯及整个一回路设备受到放射性裂变碎片的严重污染， 和(2)核燃料增殖比很小而倍增期过长这两个技术难关外，在中国发展钍 增殖堆还需要考虑如何在国内解决人造核素U-233的生产问题。U-233属 于禁止扩散的武器级军用物资，绝不可能由国外进口，必须自行生产。所 以即使我国想比照核电站的经验，走先引进外国成熟技术，然后逐渐本土 化道路，也不可能在国际上找到从国外引进U-233的供应渠道。

这样看来，要想开辟一条我国所期望的钍的利用新技术道路，不能不 主要立足于国内自己长期探索所积淀的经验，寻找上述两个技术难关的突 破口，并同时解决国内自行生产U-233的问题，然后才能以此为根基，充 分汲取外国对我有用的一切先进技术。

所幸的是：回顾我国研究“钍的利用”历史，决非一片空白。从1964 年十月我国引爆第一颗原子弹后，作为前瞻性科研储备的钍的利用研究， 随即在中央的决策与国防与国家科委的领导下，于次年(1965)立即开始 启动。清华大学核能技术研究所(现改院)也接到二机部(核工部代号)通过 教育部下达的一项“钍的利用”研究任务，迄今已有四十七年的研究历史。 甚至在接受该任务后的次年(1966)出人意外爆发长达十年的文化大革命 中，也只中断过短短的三年多。1969年核能技术研究所在十分困难的情况 下，通过进驻该所的军宣队，向中央领导部门呈送了关于继续进行钍的利 用计划的申请报告。当年就经中央专委批准代号为820工程的特批项目， 恢复研究工作。此后核研所的在编人员不仅全部由下放劳动的农场全部调 回，投入研究工作，而且其编制也由原来的二百余人增加了三倍以上，足 见领导部门对钍的利用研究的重视。自此以后，在有关领导部门的支持下， 核研所联合国内一大批单位，进行了熔盐燃料和石墨球床高温堆等一系列 与钍的利用有关的先进堆型的探索性选型研究，当时已经发现上述两个技 术难关，并提出若干解决方案。其中现今还值得重新提出加以考虑的包括： 燃料与肥料(钍盐)分开的“双区双球盐冷”方案；既可装入包覆颗粒、又 可装入液态熔盐的多层石墨球体结构方案；以及干法后处理等。

由于当时国内工业技术尚落后，国外所有掌握先进技术的国家又对我 国进行封锁，国内一些高级钢铁工厂又受到武斗的干扰，因此液态熔盐增 殖堆所需的高鎳合金钢结构材料(如Hastelloy)根本不可能在国内解决。 核研所最后只能选定由氦气冷却的石墨球床高温堆入手，在中国走THTR 即石墨球床高温气冷钍增殖堆的技术路线。此后又经过三十余年的努力， 已于2000年建成运行了10MW高温气冷试验堆(HTR-10)，并正在山东省建 造双堆电功率200千瓦的模块式高温气冷堆(HTR-PM)示范核电站，从而在 使我国的石墨球床高温气冷堆技术领域已经走向世界前沿，同时也为我国 钍的利用进一步研究垫定了良好的工程与工业基础。

核研所于2003年就开始就紧追国际新动向，探索熔盐冷却石墨球床 动力堆的问题；2007年又开始进一步研究能否跨越国际GEN-IV的第四代 的传统发展路线，直接跳到发展天然安全的第五代反应堆。经过不懈努力， 终于2010年4月提出具备天然安全性能的“大功率自运行固有安全生产 高温核能的方法”的专利申请，并于2012年8月获得我国知识产权局正 式授权(ZL 2010 1 0145086.9)。此前不久，2011年我们还获得另一发明 专利“快速增殖与转化核燃料的方法与装置”的授权(#ZL 2008 1 0105349.6)，其中指明了如何通过提高核燃料比功率大大缩短各类中子增 殖堆燃料倍增时间的技术改进方向。将这两项中国自主知识产权作为基 础，提出一种解决前述(1)堆芯及整个一回路设备受到放射性裂变碎片的 严重污染，和(2)核燃料增殖比很小而倍增期过长这两大技术难关的新发 明。

发明内容

本发明的目的在于克服(1)反应堆堆芯及整个一回路设备受到放射性 裂变碎片的严重污染，和(2)核燃料增殖比很小而倍增期过长这两个技术 难关，提供一种实现利用钍生产铀-233的方法。

本发明的另一目的在于提供一种钍的利用的全能铀-钍转化-增殖堆 装置，其中采用熔盐冷却的固态及液态两种核燃料与含釷液态熔盐核肥 料，进行铀-釷转化生成铀-233人造核燃料，并能够在装入铀-233核燃料 后，即可转变为釷-铀233增殖堆装置。

本发明提供一种全能铀-钍转化-增殖堆装置，包含：

一熔盐增殖层，该熔盐增殖层为中空结构，是采用钍作为核肥料；

一反应堆堆芯，该反应堆堆芯是采用铀作为核燃料，该反应堆堆芯位 于熔盐增殖层的中心处，该反应堆堆芯的中心为高温熔盐流道；

一石墨反射层，该石墨反射层与反应堆堆芯位于熔盐增殖层和反应堆 堆芯之间；

一即时分离器，该即时分离器是辐照后核肥料钍与Pa-233的即时分 离器，该即时分离器位于石墨反射层的一侧；

一衰变分离器，该衰变分离器存有Pa-233，该衰变分离器与即时分离 器连接；

一氟化物熔盐燃料制备装置，该氟化物熔盐燃料制备装置与衰变分离 器相联接。

本发明还提供一种生产核燃料铀的方法，其是采用前述的装置，包括 如下步骤；

步骤1：在一个以只含铀作为核燃料的反应堆堆芯内进行裂变反应， 生产剩余中子；

步骤2：在一个石墨反射层内，使泄漏出反应堆堆芯的剩余中子慢化， 一部分返回反应堆堆芯，降低其临界质量，一部分向外泄漏，进入只含钍 熔盐的熔盐增殖层，另一部分重复步骤1；

步骤3：在一个以只含钍作为核肥料的熔盐增殖层内通过中子辐照生 产Pa-233；

步骤4：在一个辐照后核肥料钍与Pa-233即时分离器内将辐照后的含 钍熔盐中的Pa-233与含钍熔盐即时分离；

步骤5：在一个Pa-233储存衰变分离器内使之衰变为U-233并加以分 离与提纯；

步骤6：在一个氟化物熔盐燃料制备装置内将提纯后的U-233制成新 的增殖堆液态核燃料。

附图说明

本发明的上述与其它特征与优点，将参照以下各附图及实施方式进行 说明，其中：

图1是本发明全能转化-增殖堆的系统结构示意图。

图2是本发明一实施例的全能转化-增殖堆的系统结构与设备布置图。

图3是全能转化-增殖堆堆芯内所用三层结石墨球的剖面图，其中装 入核燃料包覆颗粒与熔盐载热剂的混合物。

图4为本发明生产核燃料的方法流程图。

具体实施方式

请参阅图1所示，本发明提供一种全能铀-钍转化-增殖堆装置，包含：

一熔盐增殖层1，该熔盐增殖层1为中空结构，是采用钍作为核肥料； 将钍与铀分开置于不同区间，是为了大幅度降低堆芯核燃料装载量，从而 获得降低建造成本与提高增殖核燃料的速度。模拟计算表明，堆芯“不进 钍”确实是降低临界质量的关键。鉴于堆芯燃料区中不含任何钍元素，而 中间的石墨区207是中子俘获极小的良好反射层材料，这样的布置可以使 全能转化-增殖堆的中心含铀区的临界质量降至最低，从而成倍地提高了 其中的燃料比功率，使原来物理上增殖比很低的热中子增殖堆，在单位时 间内新燃料增量的百分比可以大幅度提高，从而缩短了核燃料倍增时间。 这就彻底解决了传统液态燃料熔盐转化-增殖堆的核燃料增殖比很小而倍 增期过长，无法完成真正增殖堆任务的致命难题。

由表1的模拟计算结果可以看出堆芯内含钍量变化时堆芯临界质量的 迅速变化。

表1.铀-钍转化-增殖堆芯含钍量与临界质量的关系

由表1可见，对于U-233堆，4％的微小含钍量使堆芯临界质量比不含 钍时增大约11倍，而12％的较高含钍量使临界质量比不含钍时增大约40 倍。20％U-235富集度的堆芯内含钍量影响更大，12％的含钍量竟使临界质 量比不含钍时增大约170倍！因此，本设计采用堆芯区内绝不含钍、外加 石墨反射层的优化设计时，堆芯核燃料的比功率可能比传统的单流体与双 流体液态燃料增殖堆大出十倍以上。据此，推算的初步结果表明，采用本 发明新技术的U-233热中子钍增殖堆的燃料倍增时间可以降低到10年以 下，此数值低于已公布的钠冷快堆水平。这意味着本发明中钍的利用技术 是核燃料增殖堆的一个重大突破，即只需消耗较少的天然铀资源，就可以 实现钍资源自我增殖的体系，使世界提前进入“钍能源”新世纪。

本发明提供一种全能铀-钍转化-增殖堆装置，还包含：

一反应堆堆芯2，该反应堆堆芯2是采用铀作为核燃料，该反应堆堆 芯2位于熔盐增殖层1的中心处，该反应堆堆芯2的中心为高温熔盐流道 21，其中反应堆堆芯2由一个圆柱形环状石墨燃料球床与位于其中心的高 温熔盐流道21构成，其中反应堆堆芯2内的含铀核燃料石墨球由熔盐载 热剂自外向内横向流过环状球床进行冷却。采用横向流动冷却可以大大降 低载热剂的流动阻力，有利于满功率自然循环，取消传统动力堆所必需的 载热剂循环泵，降低造价与提高安全性。根据初步计算机模拟结果，热功 率0.1-10GW的球床堆，其一回路自然循环的各段流动阻力与温差产生的 升力如下表2所示。

表2.在0.1-10GWt范围内的四个堆型系列的阻力及自然循环参数

*环状堆芯：Do(外直径)/Di(内直径)xH(高度)。

由上表可见，在不同的堆芯尺寸范围内，即堆芯外直径(Do)，由 3.2-8.5m；堆芯内直径(Di)，由1.2-3m；堆芯高度(H)，由8-24m；整个 一次回路中的上升浮力均远大于回路的总阻力，因此在如此大的功率范围 内，都可以依靠熔盐温度差造成的上升浮力进行自然循环输出全部裂变功 率。

其中反应堆堆芯2内的含铀核燃料石墨球内部分为三层：最外层为一 石墨外壳31(参阅图3)，其次为一薄层空腔32，最内为一石墨球芯33； 其中薄层空腔32装入含铀核燃料包覆颗粒34与熔盐载热剂的混合物；该 混合物中的熔盐载热剂与石石墨外壳31外流动的熔盐载热剂之间，有石 墨外壳31上钻出的众多小孔35相沟通；该小孔35的直径小于包覆颗粒 34的直径以防止后者外漏，其中反应堆堆芯2内的另一种含铀石墨燃料球 的三层结构中，其石墨外壳31上不钻小孔，而其空腔内装入含铀的液态 熔盐燃料，后者与石墨球壳外的熔盐载热剂完全隔离；

一石墨反射层3，该石墨反射层3与反应堆堆芯2位于熔盐增殖层1 和反应堆堆芯2之间；

一即时分离器4，该即时分离器4是辐照后核肥料钍与Pa-233的即时 分离器，该即时分离器4位于石墨反射层3的一侧；

一衰变分离器5，该衰变分离器5储存有Pa-233，该衰变分离器5与 即时分离器4连接；

一氟化物熔盐燃料制备装置6，该氟化物熔盐燃料制备装置6与衰变 分离器5相联接。

采用即时分离器4实现Pa-233在堆外衰变的设计，可以大大降低由 液态含钍熔盐生产与回收铀-233过程与相关设备的放射性水平，使运行与 维修基本与一般核电站相似，从而解决了国外传统液态燃料钍-铀转化-增 殖堆的许多部件必须采用远距离机器人检修与强放废物运输与储存的致 命难题。

实施例

请参阅图2

图2是一实施例的全能转化-增殖堆的系统结构与设备布置图。该全 能转化-增殖堆的设备与一回路系统安装在一个半地下式的密封舱室内。 地上部分为换热器舱201，地下部分为堆舱202。含铀反应堆堆芯203呈 圆环形，安装在堆舱的下部，其内装满内含包覆颗粒燃料的石墨球，采用 氟化物熔盐冷却。环状堆芯的中心为高温熔盐管道204，在上端与扩散段 205及上升管道206相连接。在环状堆芯的所有外围都设置石墨反射层区 207；在石墨反射层的侧面，围绕一圈含钍增殖层208，其中有含钍熔盐 流动以吸收中子生产U-233。鉴于钍原子俘获中子后生成的中间产物 Pa-233半衰期长达27天的特点，本发明采用将增殖层208内的核肥料钍 辐照后生成的Pa-233，首先在一个紧贴增殖层的即时分离器209将其萃取 到Bi-Li中，然后经过管道209a穿过堆底部的隔热层210，送出堆外等待 衰变，以减少设备及回路的放射性污染。

由上升管道进入换热器舱的高温熔盐载热剂首先流进堆顶部的载热 剂联箱211，载热剂自由表面以上的空间212充满惰性保护气体(如氦)， 其压力稍低于舱外的大气压力，故堆内的气体与熔盐都不会泄漏到环境大 气层中。换热器的一次侧的熔盐流道是两端开口的直通式带翅片流道213。 由于流道的断面积很大，熔盐自上而下以很低速度流动，其流动阻力极低， 可以靠换热器及上升下降流道熔盐密度差造成的浮升力驱动。二次侧载热 剂也是高沸点载热剂，可以是另一种熔盐；或液态金属(如铅铋合金)。 二次载热剂自下向上流动，其流道214的上下两端都设置折流片，上端折 流片215之后的高温流体出口管为216，而下端折流片217之前的低温流 体入口管为218。

一回路载热剂温度降低后，由换热器下部的载热剂联箱219进入下降 流道220。最后穿过钍增殖层，沿虚线箭头所示的水平方向，自外向内横 向流过环状堆芯，进入高温熔盐管道204，完成一回路的闭合自然循环。

本发明采用四区结构，在传统的双区MSBR之外，增加了一个紧贴堆 中央芯燃料区的石墨反射层区207，和另一个位于含钍增殖层与之外的干 法后处理(Bi-Li)即时萃取器209。

图3是堆芯内所用三层结石墨球的剖面图，其中装入核燃料包覆颗粒 与熔盐载热剂的混合物。石墨球与一般熔盐冷却的动力堆所用的燃料球外 观相似，但内部结构不同。外壳31为一层保护层，以直径30mm的球为例， 外壳厚度可设计为3mm左右。外壳之内为一空腔层32，其厚度略大于包覆 颗粒的直径，其中装满包覆颗粒与载热剂的混合物34。该石墨球的中央为 一个石墨球芯33。该三层球的一个独特之处是其外壳上各个方向上都钻有 许多小于包覆颗粒直径的小孔35，使球外的载热剂与空腔中的载热剂在运 行时相互流通，其目的在于强化空腔中的载热剂对外放热，保证包覆颗粒 在高燃料比功率下不致过热。

图4是本发明生产核燃料的方法流程图。图中表示该方法如何实现超 出国外水平的高效率钍的利用的6个步骤：包括步骤1，标示为一个只含 可裂变物质核燃料铀(不含钍)的反应堆堆芯41，其中进行裂变反应产生热 能，同时生成次级中子。后者除被核材料和其它材料吸收外，产出的额外 剩余中子则进入步骤2，标示为堆芯外的石墨反射层42。后者与堆芯41 及步骤3，标示为外部的只含钍作为核肥料的增殖层43相连接。在石墨反 射层内慢化后的剩余中子，有一部分返回堆芯，如图的箭头42a所示，被 用以降低堆芯核燃料的临界装载量。上述只含钍熔盐核肥料的增殖层43， 其中的含钍熔盐吸收中子产生Pa-233。该增殖层除与反射层42相连接外， 还与一个辐照后的熔盐核肥料钍与Pa-233的即时分离器44(代表步骤4) 相连接，在其中注入液态金属萃取剂Bi-Li吸收含钍熔盐中生成的 Pa-233，然后使含Pa-233的萃取剂Bi-Li进入储存衰变罐45(代表步骤 5)内，使Pa-233在不受中子照射的情况下衰变为U-233，再进行分离与提 纯。最后提纯后的U-233进入与储存衰变罐45相连接的氟化物熔盐燃料 制备装置46(代表步骤6)内，制备成为液态熔盐核燃料，为装载新的增殖 堆之用。

本设计中直接采用液态U-233镕盐作为增殖堆燃料，而不将其制成固 体包覆颗粒，还有另外的优点。它不仅完全避免了U-233加工过程的困难， 而且大大简化乏燃料后处理的流程，和使未燃尽的U-233多次处理过程中 的丢失损耗降至最小。

综上所述，本发明设计提供一种实现高效率钍的利用方法，该方法采 用四区三料的全能铀-钍转化-增殖堆：其中设置含铀反应堆芯、石墨反射 层、含钍增殖层、和Pa-233即时分离器四个区间；并采用含铀-235固态 核燃料、含铀-233液态核燃料、与含釷液态熔盐核肥料三种核材料。这样 的组合，使其能够克服国外传统液态燃料钍-铀-233增殖堆多年来未能攻 克的两大技术难关，即：(1)堆芯及整个一回路设备受到放射性裂变碎片 的严重污染，其设备与回路污染显著降低，利于运行、维修、与场地清理； 和(2)核燃料增殖比很小而倍增期。因此，本发明不仅能够实现同时产生 高温核能和增殖U-233人造核燃料，达到完全利用釷生产核燃料铀-233 的目标，而且备天然安全性，和传统技术难于实现的独特性能：即与传统 的流态燃料熔盐增殖堆相比，其裂变燃料的装载量低，从而核燃料的倍增 时间大大缩短；而且其设备与回路污染显著降低，利于运行、维修、与场 地清理；与传统的熔盐冷却球床动力堆相比，该全能堆不仅生产高温动力， 还兼备快速增殖核燃料的双重功能，从而开辟了世界过渡到钍能源时代的 捷径。

还必须指出，除以上所说明的本发明的方法与装置的系统图及作为示 例的装置与设备的基本特征之外，根据本发明权利要求书中所述的原则与 基本特征，利用普通的工程技术，还可以设计出各种不同的方法，装置与 设备，进行各种改进，与设计出各种代用品。