公开/公告号CN102974625A
专利类型发明专利
公开/公告日2013-03-20
原文格式PDF
申请/专利权人 山西太钢不锈钢股份有限公司;
申请/专利号CN201210551233.1
申请日2012-12-18
分类号B21B37/48(20060101);
代理机构11276 北京市浩天知识产权代理事务所;
代理人雒纯丹;李郁
地址 030003 山西省太原市尖草坪2号
入库时间 2024-02-19 16:40:09
法律状态公告日
法律状态信息
法律状态
2020-04-10
专利权人的姓名或者名称、地址的变更 IPC(主分类):B21B37/48 变更前: 变更后: 申请日:20121218
专利权人的姓名或者名称、地址的变更
2014-12-10
授权
授权
2013-04-17
实质审查的生效 IPC(主分类):B21B37/48 申请日:20121218
实质审查的生效
2013-03-20
公开
公开
技术领域
本发明涉及热连轧产品的轧制方法,尤其是精轧机架轧制压力准确的热连轧产品的轧制方法。
背景技术
热连轧工艺是一种生产钢材的方式,通常为用连铸板坯或初轧板坯作原料。板坯首先在加热炉按照工艺规定的温度进行加热,加热至目标温度。然后板坯经过高压水除鳞,接着进入粗轧机,通常粗轧立辊控制宽度,平辊控制厚度。经过粗轧机组的轧制,使带钢达到预先设定的目标厚度、宽度及温度,然后带钢再进入精轧机组进行连轧轧制,使带钢达到预先设定的目标厚度、温度。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
图1所示是现有热连轧工艺概略图。该工艺图中的设备包括:加热炉(4座)1,高压水除鳞箱2,粗轧立辊轧机(VE0)3,粗轧平辊轧机(R0)4,保温罩5,转鼓式切头飞剪6,精轧机架(7个加架)7,凸度仪8,测宽仪9,测厚仪10,平直度仪11,卷取机12。
热连轧生产线设备老化会导致设备精度降低,而市场竞争又导致热连轧的产品结构不断发生变化,软材质钢与硬材质钢、薄规格带钢与厚规格带钢之间频繁发生大跨度的切换现象,在进行切换时第一块钢不能满足产品精度的要求。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是:克服现有热连轧工艺缺陷,针对软、硬材质及规格大跨度变化加入了压力补偿,有效拓展了热连轧产品的规格变化限制。
为了解决上述技术问题,本发明提供的技术方案是:一种精轧机架轧制压力补偿方法,该方法包括如下步骤:
步骤一,根据钢在精轧机架入口厚度和出口厚度,按照下述公式确定各精轧机架压下率,
>
其中,I表示精轧机机架号;
EPS(I)表示精轧机架压下率;
THEN(I)表示钢在精轧机架入口厚度;
THEN(I+1)表示钢在精轧机架出口厚度,也即I+1机架的入口厚度;
步骤二,确定待精轧钢的化学成分因子alpha和上一块精轧钢的化学成分因子alpha1;然后,根据alpha-alpha1的绝对值,确定化学成分补偿因子coff,其中化学成分补偿因子coff为0-0.7;
步骤三,调取待精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk与上一块精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk1,根据thk-thk1,确定厚度补偿因子coff_th,其中厚度补偿因子coff_th为0-0.06;
步骤四,确定待精轧钢的硬度MH(I);
步骤五,确定平均压力修正系数NNFKORR(I);
步骤六,根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h,(3)
其中,I表示精轧机机架号;F(I)表示精轧机该机架轧制压力;fk_alloy表示钢种切换系数,fk_h表示厚度切换系数;
fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff (4);
fk_h=1-(thk-thk1)×coff_th (5)。
优选的,计算每一块轧制钢的压力修正系数NNFKORR(Ia),并连同相应的钢种、厚度、宽度和化学成分一起进行记录,建立数据库;其中NNFKORR(Ia)的计算方法为:NNFKORR(Ia)=NNFKORR(I0)+0.68×(F(I0)-F(I00))/F(I00),其中NNFKORR(I0)表示上块钢压力修正系数,F(I0)表示上块钢修正的实际压力,F(I00)表示上块钢未修正的设定压力。
优选的,平均压力修正系数NNFKORR(I)的确认分为长遗传值和短遗传值两种情况。
优选的,长遗传值的确定条件为以下条件中的至少之一:1)当本块钢钢种与上块钢钢种不一致时,取长遗传值;2)当本块钢厚度与上块钢厚度比较大于等于10%时取长遗传值;3)当本块钢宽度与上块钢宽度比较大于等于10%时取长遗传值。以上三个条件只要满足一个条件,则取长遗传值。
优选的,根据长遗传值确定NNFKORR(I)方法为:在压力修正系数NNFKORR(Ia)数据库中取最接近的30块钢的NNFKORR(Ia)的平均值作为本块钢的NNFKORR(I);当数据库中的相似钢个数小于30块钢时,取实际钢块数的NNFKORR(Ia)的平均值;当数据库中无该钢种时,NNFKORR(I)取缺省值1.0。
优选的,短遗传值的确定条件为:当钢种、厚度、宽度发生变化小于10%时,取短遗传值,即上块钢NNFKORR(I)的计算值。
优选的,根据钢中15种化学成分:C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B,在压力修正系数NNFKORR(Ia)数据库中,以被轧制钢为计算点回数精轧机架轧制的100块钢,将该100块钢的压力系数NNFKORR(Ia)取平均值计算得到alpha和alpha1;当钢数不足100块时,取实际块数的机架的压力系数NNFKORR(Ia)。
附图说明
图1本发明轧制工艺过程概略图。
具体实施方式
为充分了解本发明之目的、特征及功效,借由下述具体的实施方式,对本发明做详细说明。
本发明提供了热连轧产品的轧制方法,针对软、硬材质及规格大跨度变化加入了压力补偿,有效拓展了热连轧产品的规格变化限制。
热连轧的控制系统采用两级计算机控制,即过程控制计算机(L2计算机)控制与基础自动化计算机(L1)控制。本发明的技术方案主要是针对精轧机的厚度控制,厚度控制过程如下:
S1:在L2级计算机对厚度计算的各项参数进行计算;
S2:将L2级计算机计算结果以报文方式下送L1计算机SDH模块(设定代理模块);
S3:建立SDH到压下控制模块的通讯通道;
S4:读取报文数据值,传送到传动系统控制块,对具体参数进行执行、控制。
本发明技术的主要内容是针对L2计算机对厚度方面的控制方法进行了创造性改进。
本发明精轧机架入口厚度、精轧机架出口厚度、带钢宽度、接触弧长lb、机架工作辊半径r的单位均为mm。
下面详细说明针对软、硬材质及规格大跨度变化加入压力补偿的方法。
一种精轧机架轧制压力补偿方法,该方法包括如下步骤:
步骤一,根据钢在精轧机架入口厚度和出口厚度,按照下述公式确定各精轧机架压下率,
>
其中,I表示精轧机机架号;
EPS(I)表示精轧机架压下率;
THEN(I)表示钢在精轧机架入口厚度;
THEN(I+1)表示钢在精轧机架出口厚度,也即I+1机架入口厚度;
步骤二,确定待精轧钢的化学成分因子alpha和上一块精轧钢的化学成分因子alpha1;然后,根据alpha-alpha1的绝对值,确定化学成分补偿因子coff,其中化学成分补偿因子coff为0-0.7;
步骤三,调取待精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk与上一块精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk1,根据thk-thk1,确定厚度补偿因子coff_th,其中厚度补偿因子coff_th为0-0.06;
本发明待精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk是指待精轧钢经所有精轧机架精轧后的目标厚度;上一块精轧钢在最后一个精轧机架的出口厚度thk1是指上一块精轧钢经所有精轧机架精轧后的目标厚度。
步骤四,确定待精轧钢的硬度MH(I)。
硬度值MH(单位:KN)=单位硬度(单位:N/mm2)×轧辊与带钢接触面积(mm2)/1000
单位硬度值可以根据标准GB/T 231-2002进行硬度测试。本发明中的单位硬度是指布氏硬度(HB),具体条件为用直径10mm的硬质金属球在29420N压力下保持20秒测定的布氏硬度值,单位可以看成N/mm2。
接触面积的计算为:
接触面积=轧辊与带钢接触弧长×带钢宽度
接触弧长的计算公式为:
>
其中:lb表示接触弧长;
r表示该机架工作辊半径;
then表示该机架入口厚度;
thex表示该机架出口厚度。
步骤五,确定平均压力修正系数NNFKORR(I);
步骤六,根据如下公式确定各精轧机架轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h,(3)
其中,I表示精轧机机架号;F(I)表示精轧机轧制压力;fk_alloy表示钢种切换系数,fk_h表示厚度切换系数;
fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff (4);
fk_h=1-(thk-thk1)×coff_th (5)。
下面详细说明平均压力修正系数NNFKORR(I)的确定方法。
(1)计算每一块轧制钢的压力修正系数NNFKORR(Ia),并连同相应的钢种、厚度、宽度和化学成分一起进行记录,建立数据库;其中每块钢NNFKORR(Ia)的计算方法为:NNFKORR(Ia)=NNFKORR(I0)+0.68×(F(I0)-F(I00))/F(I00),其中NNFKORR(I0)表示上块钢压力修正系数,F(I0)表示上块钢修正的实际压力,F(I00)表示上块钢未修正的设定压力。
(2)读取平均压力修正系数NNFKORR(I)
平均压力修正系数NNFKORR(I)的确认分为长遗传值和短遗传值两种情况。
长遗传值的确定条件为:1)当本块钢钢种与上块钢钢种不一致时,取长遗传值;2)当本块钢厚度与上块钢厚度比较大于等于10%时取长遗传值;3)当本块钢宽度与上块钢宽度比较大于等于10%时取长遗传值。以上三个条件只要满足一个条件,则取长遗传值。
根据长遗传值确定NNFKORR(I)方法为:在步骤(1)确定的数据库中取接近的30块钢的NNFKORR(Ia)的平均值作为本块钢的NNFKORR(I)。当数据库中的接近钢个数小于30块钢时,取实际钢块数的NNFKORR(Ia)的平均值。当数据库中无该钢种时,NNFKORR(I)取缺省值1.0。
上述接近的钢是指数据库中钢种相同,化学成分、厚度、宽度发生变化小于10%的钢。化学成分变化小于10%是指C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B每一种化学成分与该块钢相差均在10wt%以内。
本发明所述wt%是指重量百分比。
短遗传值的确定条件为:当钢种、厚度、宽度发生变化小于10%时,取短遗传值,即上块钢NNFKORR(I)的计算值。
下面详细说明化学成分因子alpha和alpha1的确定方法。
(1)根据15种化学成分:C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B,从压力修正系数NNFKORR(Ia)的数据库中取化学成分相同的最近期轧制的100块钢的各机架(例如F0~F6)的压力系数NNFKORR(Ia);如不足100块钢,则取实际块数的各机架的压力系数NNFKORR(Ia);如数据库中无相同化学成分,则取相似化学成分的100块钢(不足100块钢,则取实际块数)的各机架的压力系数NNFKORR(Ia);如数据库中无相似化学成分,取缺省值1.0。
上述最近期轧制是指以被轧制钢为计算点时间点往回移,计数的精轧机架轧制的化学成分相同或相似100块钢或实际钢。
相似化学成分指C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B每一种化学成分与该块钢相差均在10wt%以内。
(2)将所取的钢的所有机架的压力系数NNFKORR(Ia)计算平均值,该平均值即为该块钢的化学成分因子alpha。
优选的,化学成分补偿因子coff,如表1所示,
表1:化学成分补偿因子取值表
优选的,厚度补偿因子coff_thk,如表2所示,
表2:厚度补偿因子取值表
本发明能够提高现场轧制稳定性、提高生产效率及产品质量,使热连轧的生产满足了小批量、多品种、多结构的生产要求,提高了产品的竞争力。
使用本发明的方法,能够调整钢品种结构,实现钢种规格大跨度轧制、不排产过渡规格等方面的飞跃,经济效益明显,为产品竞争能力的提升起到关键作用。
下面通过具体的实施例来阐述本方法,本领域技术人员应当理解的是,这不应被理解为对本发明权利要求范围的限制。
实施例
针对软、硬材质及规格大跨度变化加入压力补偿的方法
以下实施例中使用的DT4C、SPHC、SPAH、ICR6SI2MO、X60的具体成分如下:
DT4C:C:0.002wt%、Si:0.11wt%、Mn:0.15wt%、P:0.01wt%、S:0.01wt%、Al:0.07wt%、Cr:0.03wt%、Cu:0wt%、Mo:0wt%、Ti:0wt%、Ni:0wt%、V:0wt%、Nb:0wt%、N:0wt%、B:0wt%;
SPHC:C:0.04wt%、Si:0.02wt%、Mn:0.27wt%、P:0.01wt%、S:0.01wt%、Al:0.06wt%、Cr:0wt%、Cu:0wt%、Mo:0wt%、Ti:0wt%、Ni:0.02wt%、V:0wt%、Nb:0wt%、N:0wt%、B:0wt%;
SPAH:C:0.09wt%、Si:0.47wt%、Mn:0.4wt%、P:0.01wt%、S:0.01wt%、Al:0wt%、Cr:0.36wt%、Cu:0.27wt%、Mo:0wt%、Ti:0wt%、Ni:0.12wt%、V:0wt%、Nb:0wt%、N:0wt%、B:0wt%。
ICR6SI2MO:C:0.08wt%、Si:1.58wt%、Mn:0.37wt%、P:0.01wt%、S:0.01wt%、Al:0wt%、Cr:5.52wt%、Cu:0wt%、Mo:0.59wt%、Ti:0wt%、Ni:0.04wt%、V:0wt%、Nb:0wt%、N:0wt%、B:0wt%。
X60:C:0.074wt%、Si:0.15wt%、Mn:1.29wt%、P:0.007wt%、S:0.001wt%、Al:0.027wt%、Cr:0.029wt%、Cu:0.01wt%、Mo:0.002wt%、Ti:0.017wt%、Ni:0.017wt%、V:0.045wt%、Nb:0.028wt%、N:0.004wt%、B:0wt%。
实施例1
按照图1的流程对DT4C与SPHC连铸板坯进行切换加工,该DT4C与SPHC连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1270mm、长度8.2m和厚度220mm、宽度1280mm、长度9.4m。该实施例控制系统采用两级计算机控制,即过程控制计算机(L2计算机)控制与基础自动化计算机(L1)控制。更换精轧机的工作辊,依据轧机两侧轧制力和油柱差的情况重新确定轧机的辊缝零位。
将DT4C与SPHC连铸板坯分别在加热炉0#、1#进行加热处理,其中0#加热炉的加热温度是1050℃,加热时间是220分钟;1#加热炉的加热温度是1250℃,加热时间是200分钟。
加热处理后的DT4C与SPHC连铸板坯分别进入高压水除鳞箱用压强为17MPa的水冲洗8.2秒和9.4秒。
高压水除鳞后的DT4C与SPHC连铸板分别进入粗轧机,粗轧立辊控制宽度,平辊控制厚度。经过粗轧机组的轧制,得到的DT4C带钢厚度为47mm、宽度为1250mm,温度为1030℃,SPHC带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1100℃。
精轧机组包括7台精轧机架,根据DT4C带钢和SPHC带钢在各个精轧机架入口厚度和出口厚度,按照下述公式确定各精轧机架压下率,
>
其中,I表示精轧机机架号;EPS(I)表示精轧机架压下率;THEN(I)表示钢在精轧机架入口厚度;THEN(I+1)表示钢在精轧机架出口厚度
(以上表格中的厚度值为热状态下的厚度值)
针对DT4C带钢,根据其15种化学成分:C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B,从压力修正系数NNFKORR(Ia)的数据库中取化学成分相同的最近100块钢的各机架的压力系数NNFKORR(Ia),计算平均值根据,得到DT4C带钢的化学成分因子alpha为0.52。根据同样的方法,得到SPHC带钢的化学成分因子alpha为0.71。根据DT4C带钢与SPHC带钢化学成分因子差0.19,确定化学成分补偿因子coff为0.3。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为1.057或0.943。
根据标准GB/T 231-2002进行测试,然后根据MH(单位:KN)=单位硬度(单位:N/mm2)×轧辊与带钢接触面积(mm2)/1000,确定DT4C带钢和SPHC带钢的硬度MH。
根据压力修正系数NNFKORR(Ia)数据库,确定各机架平均压力修正系数NNFKORR(I)。
DT4C目标厚度2.0mm,SPHC目标厚度1.55mm,根据公式fk_h=1-(thk–thk1)×coff_th,表示厚度切换系数fk_h为1.
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对DT4C带钢和SPHC带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的DT4C带钢的厚度为2.02mm,SPHC带钢的厚度为1.54mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例2
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
DT4C与SPAH连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1270mm、长度8.2m和厚度220mm、宽度1280mm、长度9.4m。。
经过粗轧机组的轧制,得到的DT4C带钢厚度为47mm、宽度为1250mm,温度为1030℃,SPAH带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1100℃。
精轧过程中,DT4C与SPAH在各精轧机架压下率如下表:
针对DT4C带钢,根据其15种化学成分:C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Mo、Ti、Ni、V、Nb、N、B,从压力修正系数NNFKORR(Ia)的数据库中取化学成分相同的最近100块钢的各机架的压力系数NNFKORR(Ia),计算平均值,得到DT4C带钢的化学成分因子alpha为0.52。根据同样的方法,得到SPAH带钢的化学成分因子alpha为1.03。根据DT4C带钢与SPAH带钢化学成分因子差0.51,确定化学成分补偿因子coff为0.32。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.8368或1.1632。
DT4C目标厚度2.35mm,SPHC目标厚度5.8mm,coff_th取0.03,根据公式fk_h=1-(thk-thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.8935或1.1065。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对DT4C带钢和SPAH带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的DT4C带钢的厚度为2.36mm,SPHC带钢的厚度为5.79mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例3
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
SPAH与ICR6SI2MO连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1280mm、长度9.4m和厚度200mm、宽度1260mm、长度7.8m。。
经过粗轧机组的轧制,得到的SPAH带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1100℃,ICR6SI2MO带钢厚度为35mm、宽度为1250mm,温度为1130℃。
经过精轧机组的轧制,得到的SPAH带钢厚度为2.75mm、宽度为1250mm,温度为860℃,ICR6SI2MO带钢厚度为4.92mm、宽度为1250mm,温度为920℃。
精轧过程中,SPAH与ICR6SI2MO在各精轧机架压下率如下表:
SPAH带钢的化学成分因子alpha为1.03,ICR6SI2MO带钢的化学成分因子alpha为1.61。根据SPAH带钢与ICR6SI2MO带钢化学成分因子差0.58,确定化学成分补偿因子coff为0.4。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.768或1.232。
SPAH目标厚度2.75mm,与ICR6SI2MO目标厚度4.92mm,coff_th取0.04,根据公式fk_h=1-(thk–thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.9132或1.0868。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对SPAH带钢和ICR6SI2MO带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的SPAH带钢的厚度为2.73mm,ICR6SI2MO带钢的厚度为4.94mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例4
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
SPAH与X60连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1250mm、长度9.4m和厚度220mm、宽度1280mm、长度7.8m。。
经过粗轧机组的轧制,得到的SPAH带钢厚度为40mm、宽度为1200mm,温度为1100℃,X60带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1040℃。
经过精轧机组的轧制,得到的SPAH带钢厚度为1.55mm、宽度为1200mm,温度为860℃,ICR6SI2MO带钢厚度为7.98mm、宽度为1250mm,温度为830℃。
精轧过程中,SPAH与X60在各精轧机架压下率如下表:
SPAH带钢的化学成分因子alpha为1.03,X60带钢的化学成分因子alpha为1.34。根据SPAH带钢与X60带钢化学成分因子差0.31,确定化学成分补偿因子coff为0.43。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.8667或1.1333。
SPAH目标厚度1.55mm,与X60目标厚度7.98mm,coff_th取0.02,根据公式fk_h=1-(thk–thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.8714或1.1286。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对SPAH带钢和X60带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的SPAH带钢的厚度为1.57mm,X60带钢的厚度为7.96mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例5
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
SPHC与X60连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1280mm、长度9.2m和厚度220mm、宽度1280mm、长度7.8m。。
经过粗轧机组的轧制,得到的SPHC带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1100℃,X60带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1045℃。
经过精轧机组的轧制,得到的SPHC带钢厚度为3.0mm、宽度为1250mm,温度为860℃,X60带钢厚度为11.8mm、宽度为1250mm,温度为830℃。
精轧过程中,SPHC与X60在各精轧机架压下率如下表:
SPHC带钢的化学成分因子alpha为0.71,X60带钢的化学成分因子alpha为1.34。根据SPHC带钢与X60带钢化学成分因子差0.63,确定化学成分补偿因子coff为0.23。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.8551或1.1449。
SPHC目标厚度3.0mm,与X60目标厚度11.8mm,coff_th取0.015,根据公式fk_h=1-(thk-thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.868或1.132。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对SPHC带钢和X60带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的SPHC带钢的厚度为3.03mm,X60带钢的厚度为11.78mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例6
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
SPHC与ICR6SI2MO连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1280mm、长度9.2m和厚度220mm、宽度1280mm、长度7.8m。
经过粗轧机组的轧制,得到的SPHC带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1100℃,ICR6SI2MO带钢厚度为35mm、宽度为1250mm,温度为1130℃。
经过精轧机组的轧制,得到的SPHC带钢厚度为3.0mm、宽度为1250mm,温度为860℃,ICR6SI2MO带钢厚度为11.8mm、宽度为1250mm,温度为920℃。
精轧过程中,SPHC与ICR6SI2MO在各精轧机架压下率如下表:
SPHC带钢的化学成分因子alpha为0.71,ICR6SI2MO带钢的化学成分因子alpha为1.61。根据SPHC带钢与ICR6SI2MO带钢化学成分因子差0.9,确定化学成分补偿因子coff为0.2。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.82或1.18。
SPHC目标厚度3.0mm,与ICR6SI2MO目标厚度11.8mm,coff_th取0.015,根据公式fk_h=1-(thk–thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.868或1.132。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对SPHC带钢和ICR6SI2MO带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的SPHC带钢的厚度为3.01mm,ICR6SI2MO带钢的厚度为11.77mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
实施例7
本实施例采用与实施例30基本相同的工艺方法,不同之处在于:
X60与ICR6SI2MO连铸板坯的尺寸分别是:厚度220mm、宽度1280mm、长度7.8m和厚度220mm、宽度1280mm、长度7.8m。
经过粗轧机组的轧制,得到的X60带钢厚度为40mm、宽度为1250mm,温度为1045℃,ICR6SI2MO带钢厚度为35mm、宽度为1250mm,温度为1130℃。
经过精轧机组的轧制,得到的X60带钢厚度为3.0mm、宽度为1250mm,温度为830℃,ICR6SI2MO带钢厚度为11.8mm、宽度为1250mm,温度为920℃。
精轧过程中,X60与ICR6SI2MO在各精轧机架压下率如下表:
X60带钢的化学成分因子alpha为1.34,ICR6SI2MO带钢的化学成分因子alpha为1.61。根据X60带钢与ICR6SI2MO带钢化学成分因子差0.27,确定化学成分补偿因子coff为0.3。根据公式fk_alloy=1+(alpha-alpha1)×coff,钢种切换系数fk_alloy为0.919或1.081。
X60目标厚度3.0mm,与ICR6SI2MO目标厚度11.8mm,coff_th取0.015,根据公式fk_h=1-(thk-thk1)×coff_th,厚度切换系数fk_h为0.868或1.132。
根据如下公式确定各精轧机轧制压力:F(I)=NNFKORR(I)×MH(I)×EPS(I)×fk_alloy×fk_h。按照下表的轧制压力和轧制温度,对X60带钢和ICR6SI2MO带钢切换精轧。
经过上述精轧后,得到的X60带钢的厚度为3.02mm,ICR6SI2MO带钢的厚度为11.81mm,满足客户要求。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。
本发明的精轧机架轧制压力补偿方法,针对软、硬材质及规格大跨度变化加入了压力补偿,有效拓展了热连轧产品的规格变化限制。
机译: 能够将轧制带材平稳地引入轧制机架的精轧机的轧制控制方法
机译: 使用两端轧辊机架之间的可移动中间机架精轧轧制棒的方法和装置
机译: 使用紧密相连的反向轧制机和其他双机架精轧机生产线的轧制方法和装置