法律状态公告日
法律状态信息
法律状态
2020-02-18
授权
授权
2019-06-21
实质审查的生效 IPC(主分类):G06F17/50 申请日:20190117
实质审查的生效
2019-05-28
公开
公开
技术领域
本发明涉及土木工程领域,具体是一种应用于新型耗能节点的简化三折线恢复力模型。
背景技术
目前,土木工程行业以混凝土、钢筋、砌块等高耗能建筑材料为主,不仅消耗了大量的能源和自然资源,而且破坏土地并排放出很多工业废气、粉尘,对有限的自然环境造成了巨大压力。
作为一个新型节能、生态环保、高性能、低成本的新型建筑材料,工程竹材料剔除或均匀分散了原竹材料的缺陷,减小了材料的变异性,提高了其可靠性。但是由于竹木材料自身蠕变较大,在长期荷载作用下竖向受力构件将产生很大的变形,并产生很大内力,这在一定程度上限制了竹木结构在高层建筑的应用。本文提出了以中钢-工程竹组合框架结构,通过钢柱-木梁的结构形式一方面可以有效解决竹木结构中竖向受力构件蠕变过大的问题,另一方面充分发挥了胶合竹材节能环保、自重小的优点。
钢柱和木梁的连接通过设计的新型耗能节点进行连接,如图2所示,耗能节点由底板、肋板、耗能板、抗剪螺栓、抗剪键构成。耗能板与肋板通过角焊缝连接;肋板与抗剪键通过高强螺栓连接;底板与耗能板及抗剪键通过角焊缝进行连接,其中耗能板主要用于传递弯矩和耗能,抗剪键用于传递剪力。竹梁与节点肋板、钢柱与节点底板均通过螺栓进行连接。在已有的新型耗能节点水平低周往复荷载试验数据的基础上提出了可以推广应用到不同尺寸耗能节点的三折线恢复力模型。
发明内容
发明目的:为解决上述技术问题,本发明提供一种应用于新型耗能节点的简化三折线恢复力模型。
技术方案:本发明的一种应用于新型耗能节点的简化三折线恢复力模型,包括以下步骤:
S1:确定节点的耗能板宽度b、耗能板长度l、耗能板厚度t和两块耗能板的间距h,以及钢材弹性模量E、屈服强度fy和极限强度fu;
S2:根据节点的构造和步骤S1得到的特征值参数,计算节点的弹性刚度和弹性极限转角;
S3:根据回归分析结果输入拐点转角与弹性极限转角的系数关系,从而得到屈服转角、峰值转角和极限转角值;
S4:令屈服前刚度等于弹性刚度,得到屈服弯矩;
S5:根据有限元模拟拟合结果,输入峰值弯矩的拟合公式和极限弯矩;
S6:通过S3、S4、和S5中得到的峰值转角、极限转角、峰值弯矩和极限弯矩的计算公式确定节点的屈服刚度和下降刚度;
S7:根据以上特征值确定节点的恢复力模型。
进一步地,步骤S2中,根据节点的受力模型,得到节点的弹性屈服弯矩ME和初始抗弯刚度KE分别如式(1)和(2)中所示:
ME=fybt(h+t)(1)
式(2)中,Δyield为节点屈服时耗能板时的位移;
当节点在弹性范围内工作时,此时耗能板的位移用式(3)表示:
Δ=σl/E(3)
式(3)中σ为耗能板的应力,l为耗能板长度,E为耗能板的弹性模量;
当达到耗能板的屈服强度即可得到Δyield=fyl/E,将其带入式(1)和(2)得到弹性极限转角θE和初始抗弯刚度KE:
进一步地,步骤S3中,通过已有试验数据的回归分析,确定屈服转角θy与弹性转角θE的比值α1、峰值转角θp与弹性转角θE的比值α2、极限转角θu与弹性转角
θE的比值α3,可得θy=α1θE=0.85θE;θp=α2θE=2.07θE;θu=α3θE=2.91θE。
进一步地,步骤S4中,令K1=KE,得到:
My=K1θy=0.85KEθE(6)。
进一步地,步骤S5中,通过有限元模拟拟合结果,得到峰值弯矩Mp的拟合公式和极限弯矩Mu:
Mp=ξfubt(h+t)
Mu=0.85Mp
其中λ=l/t,ξ为峰值弯矩与全截面屈服弯矩的比值。
进一步地,通过步骤S3、S4和S5中得到的峰值转角、极限转角、峰值弯矩和极限弯矩的计算公式确定节点的屈服刚度和下降刚度:
K1=KE
进一步地,根据步骤S1-S6得到的三个特征值点(θy,My),(θp,Mp)和(θu,Mu),结合原点确定节点的三折线恢复力模型如图3所示。表达式如下所示:
有益效果:本发明具有以下有益效果:
本发明有效简化了新型耗能节点的骨架模型,并推导出其应用于不同尺寸下同类节点的刚度和各特征点参数,有利于该耗能节点的进一步推广使用。
附图说明
图1为本发明中构建简化三折线恢复力模型方法的流程图;
图2为新型耗能节点的结构示意图;
图3为本发明中恢复力模型示意图。
具体实施方式
下面结合具体实施方式和附图对本发明的技术方案作进一步的介绍。
如图1所示,本发明的一种应用于新型耗能节点的简化三折线恢复力模型,包括以下步骤:
S1:确定节点的耗能板宽度b、耗能板长度l、耗能板厚度t和两块耗能板的间距h,以及钢材弹性模量E、屈服强度fy和极限强度fu;
S2:根据节点的构造和步骤S1得到的特征值参数,计算节点的弹性刚度和弹性极限转角;
S3:根据回归分析结果输入拐点转角与弹性极限转角的系数关系,从而得到屈服转角、峰值转角和极限转角值;
S4:令屈服前刚度等于弹性刚度,得到屈服弯矩;
S5:根据有限元模拟拟合结果,可以输入峰值弯矩的拟合公式和极限弯矩;
S6:通过S3、S4、和S5中得到的峰值转角、极限转角、峰值弯矩和极限弯矩的计算公式确定节点的屈服刚度和下降刚度;
S7:根据以上特征值确定新型耗能节点的恢复力模型。
步骤S2中,根据节点的受力模型,得到节点的弹性屈服弯矩ME和初始抗弯刚度KE分别如式(1)和(2)中所示:
ME=fybt(h+t)(1)
式(2)中,Δyield为节点屈服时耗能板时的位移;
当节点在弹性范围内工作时,此时耗能板的位移用式(3)表示:
Δ=σl/E(3)
式(3)中σ为耗能板的应力,l为耗能板长度,E为耗能板的弹性模量;
当达到耗能板的屈服强度即可得到Δyield=fyl/E,将其带入式(1)和(2)得到弹性极限转角θE和初始抗弯刚度KE:
步骤S3中,通过已有试验数据的回归分析,确定屈服转角θy与弹性转角θE的比值α1、峰值转角θp与弹性转角θE的比值α2、极限转角θu与弹性转角θE的比值α3,可得θy=α1θE=0.85θE;θp=α2θE=2.07θE;θu=α3θE=2.91θE。
步骤S4中,令K1=KE,得到:
My=K1θy=0.85KEθE(6)。
步骤S5中,通过有限元模拟拟合结果,得到峰值弯矩Mp的拟合公式和极限弯矩Mu:
Mp=ξfubt(h+t)
Mu=0.85Mp
其中λ=l/t,ξ为峰值弯矩与全截面屈服弯矩的比值。
通过步骤S3、S4和S5中得到的峰值转角、极限转角、峰值弯矩和极限弯矩的计算公式确定节点的屈服刚度和下降刚度:
K1=KE
根据步骤S1-S6得到的三个特征值点(θy,My),(θp,Mp)和(θu,Mu),结合原点确定节点的三折线恢复力模型如图3所示。表达式如下所示:
机译: 装配节点可以应用于网格中的梁至三个构件,尤其是应用于三弦的气门
机译: 用于瓶的盒子,具有纸板矩形片,该矩形片具有两条纵向折线和三个横向折线,其中提供了纵向折线和横向折线以确定经度主要矩形区域
机译: 可折叠的支撑物,例如三个座位,具有界定等腰三角形的折线,这些折线被布置成形成六边形,从而定义了预设的扁平形状,并且密封带整合了侧向边缘,从而使支撑件从扁平状态变为折叠状态